( PDF ) Avaliação da influência de diferentes materiais oclusais na confecção de próteses fixasimplantossuportadas unitárias com diferentes diâmetros dos implantes osseointegrados

Download PDF

ads:

Livros Grátis

http://www.livrosgratis.com.br

Milhares de livros grátis para download.

Joel Ferreira Santiago Junior

Avaliação da influência de diferentes materiais oclusais na confecção de próteses

fixas implantossuportadas unitárias com diferentes diâmetros dos implantes

osseointegrados. Estudo pelo método dos elementos finitos tridimensionais

Dissertação apresentada à Faculdade de Odontologia do Câmpus

de Araçatuba - UNESP, para a obtenção do título de Mestre em

Odontologia - Área de Concentração em Implantodontia.

Orientador: Prof. Adj. Eduardo Piza Pellizzer

Co-Orientador: Prof. Ass. Dr. Fellippo Ramos Verri

ARAÇATUBA – SP

2010

ads:

Catalogação na Publicação (CIP)

Serviço Técnico de Biblioteca e Documentação – FOA / UNESP

Santiago Junior, Joel Ferreira.

S235a Avaliação da influência de diferentes materiais oclusais na

confecção de próteses fixas implantossuportadas unitárias com

diferentes diâmetros dos implantes osseointegrados. Estudo pelo

método dos elementos finitos tridimensionais / Joel Ferreira

Santiago Junior. - Araçatuba: [s.n.], 2010

187 f. : il. ; tab. + 1 CD-ROM

Dissertação (Mestrado) – Universidade Estadual Paulista,

Faculdade de Odontologia, Araçatuba, 2010

Orientador: Prof. Adj. Eduardo Piza Pellizzer

Co-orientador: Prof. Ass. Dr. Fellippo Ramos Verri

1. Implante dentário 2. Prótese dentária fixada por implante

3. Biomecânica

Black D3

CDD 617.69

Dados Curriculares

Joel Ferreira Santiago Junior

Nascimento

30/11/1985, Piraju/SP

Filiação

Joel Ferreira Santiago

Ester de Campos Santiago

2004/2007

Graduação em Odontologia

Faculdade de Odontologia de Bauru – Universidade de São

Paulo

2008/2010

Obtenção dos créditos referentes ao Curso de Pós -

Graduação em Odontologia, área de Implantodontia, em

nível de Mestrado - Faculdade de Odontologia de

Araçatuba – UNESP.

Dedicatória

Deus

Por uma etapa concluída…

Sonho concretizado…

Pelos desafios…

Pelos pais que ensinaram a conquistar oportunidades…

Meu irmão…

Família.

Bem - aventurado aquele que teme ao Senhor e anda nos seus caminhos. Salmos 128.1.

Dedicatória

Aos meus pais

Ao meu pai, Joel Ferreira Santiago, pelo carinho, pelo apoio, pelas oportunidades

e, principalmente, pelos princípios de trabalho, esforço e dignidade.

A minha mãe, Ester de Campos Santiago, pelo caráter, por direcionar-me, mostrar-

me o caminho espiritual, pela humildade, por todo apoio, sempre.

Pais que não tiveram oportunidades, ensinaram-me o caminho para conquistá-las.

Dedico esta Dissertação

Agradecimentos Especiais

Orientador

Ao meu orientador, Prof. Adj. Eduardo Piza Pellizzer, agradeço pelo

direcionamento ensinando-me uma linha de pesquisa, por encaminhar minha

formação e pela oportunidade de desenvolver este trabalho.

Seu apoio irrestrito tem permitido meu crescimento profissional e pessoal.

Muito obrigado por acreditar em mim e pelas múltiplas lições de respeito,

ética, competência, dedicação, caráter.

Co-orientador

Ao meu co-orientador, Prof. Ass. Dr. Fellippo Ramos Verri, agradeço pela

amizade, por todo apoio sempre. Agradeço pelos conselhos, pela oportunidade de

poder aprender. Expresso sincera admiração.

"O grande líder é aquele que está disposto a desenvolver as pessoas até o ponto em que elas

eventualmente o ultrapassem em seu conhecimento e habilidade."

(Fred A. Manske)

Agradecimentos Especiais

Meu Irmão,

Agradeço ao meu irmão, Eliel de Campos Santiago, e sua esposa, Maria

Ângela de Oliveira Santiago, pelo carinho e apoio, em todos os momentos.

Meu irmão, por incentivar, por acreditar, por aconselhar. Por ensinar a busca

pelo conhecimento, o desejo de superação, a persistência.

Por mostrar o valor do caminho espiritual (...) sem seu apoio, mesmo que

distante, não teria sido possível. Sem seu direcionamento espiritual e o incentivo

constante para os estudos, desde a infância, não teria concluído esta etapa tão

importante para mim.

Somente a graduação pública já era um sonho, a pós-graduação em uma

instituição de respeito, e distinta na área de Implantodontia passava além de minhas

expectativas, distante da minha realidade (...) anseios (...). Esta conquista tem um

brinde muito especial; depois de tantas dificuldades, espero poder retribuir o apoio!

Agradecimentos Especiais

A Isabella de Campos de Oliveira Santiago, o que dizer desta sobrinha

muito maravilhosa? Deus irá abençoá-la muito! Com certeza irei comemorar muitas

de suas conquistas!

A Isadora de Campos de Oliveira Santiago também muito especial para

mim. Tenho certeza de que um futuro brilhante a aguarda!

Ao tio Elias Ferreira Santiago pela demonstração de coragem, força e

caráter, pela indicação dos caminhos do conhecimento, por ser um pilar espiritual na

família.

Aos primos Tales Verdum Santiago e Yara Verdum Santiago apesar dos

poucos momentos, admiro muito vocês, tenho certeza de que conquistarão todos os

teus sonhos.

Aos meus tios Paulo Ferreira Santiago, Eliseu, Orlando, Alexandre, Urias

e Daniel, minhas tias Edna, Sara, Abigail e Isabel meus agradecimentos pela

estima e consideração.

A tia Dina agradeço o carinho, admiro-te muito, vossa dedicação, esforço, a

capacidade para transformar e conquistar.

A minha prima Michele sou grato por todo apoio, amizade pelos momentos

tão bons compartilhados, tenho certeza de que, em seus caminhos, muitas

oportunidades surgirão. Eu agradeço muito pelos momentos em que esteve ao lado

de meus pais, durante esta etapa.

Aos meus tios Alcides, Jamil, Jobe, minhas tias Rute, Derci, Maria, Neli,

Helena, Shirley serei eternamente grato pelo carinho e apoio recebido.

Agradecimentos Especiais

Aos primos Elizeu, Elisângela, Herbert, Débora, Lucas, Kléber,

Richardson, Franciele, Paulo pelas orações e sempre demonstração contínuas de

confiança.

Agradecimentos Especiais

Mestres Pós-Graduação,

Meus agradecimentos especiais para o Prof. Adj. Marcelo Coelho Goiato,

Chefe de Departamento, pelo carinho e amizade desde o início em que cheguei à

FOA-UNESP, pelas oportunidades e pelo exemplo, como pesquisador.

Meus agradecimentos especiais para o Prof. Titular Humberto Gennari Filho,

pelo exemplo de professor, educador, orientador. Meus sinceros agradecimentos

pelos conselhos, sempre.

Meus agradecimentos especiais para o Prof. Dr. Paulo Renato Junqueira

Zuim, pela oportunidade de poder aprender, conselhos e oportunidades.

Meus agradecimentos especiais para o Prof.Dr. Stefan Fiuza de Carvalho

Dekon, pela amizade, desde o início, pelos ensinamentos preciosos em

Implantodontia.

Meus agradecimentos especiais para a Professora Drª. Maria Cristina

Rosifini Alves Rezende por todas as oportunidades, pela amizade sincera, pelos

inúmeros conselhos, pelo apoio constante.

Meus agradecimentos especiais para o Professor Dr. José Vitor Quinelli

Mazaro e Professora Drª. Daniela Micheline dos Santos pelas oportunidades, pela

amizade sincera.

Agradecimentos Especiais

Meus agradecimentos especiais para o Prof.tit. Michel Saad Neto pelos

conselhos, pelo carinho, pela amizade, pela oportunidade de poder aprender sempre

um pouco mais espiritual, científica e clinicamente.

Meus agradecimentos especiais para o Prof.titular Paulo Sérgio Perri de

Carvalho, um professor que dispensa comentários sobre o perfil acadêmico,

científico e clínico. Agradeço pela formação dentro da FOB-USP e, aqui na FOA –

UNESP, por todas as oportunidades, conselhos, possibilidades de crescimento

pessoal.

Meus agradecimentos especiais para o Prof. Dr. Alcides Gonini Júnior, pela

prontidão na aceitação deste convite e, pelo enriquecimento do mesmo.

Meus agradecimentos especiais ao Prof. Dr. Estevão Tomomitsu Kimpara e

Professora Drª. Paula Carolina de Paiva Komori e, pelo enriquecimento do mesmo.

Meus agradecimentos especiais para a Professora Drª. Alessandra

Marcondes Aranega, Chefe de departamento Clínica Integrada e Cirurgia, por todo

apoio, perspectivas acadêmicas e conselhos.

Meus agradecimentos especiais para o Prof.Dr. Idelmo Rangel Garcia- Jr e

Prof. Dr. Osvaldo Magro Filho pela boa vontade que conduziram minha formação

neste curso de Mestrado, muito obrigado pela compreensão em todos os momentos

de dificuldade.

Meus agradecimentos especiais para o Prof.Dr. Wilson Roberto Pói pelo

apoio em cada momento deste curso.

Agradecimentos Especiais

Mestres -Graduação,

Meus agradecimentos especiais para o Prof. Dr. Carlos Ferreira dos Santos

pela oportunidade concedida de pertencer a uma família muito importante (PET-

FOB). O crescimento que o PET (Programa de Ensino Tutorial 2005-2007)

proporcionou foi muito importante para mim. Agradeço pelo exemplo de ética,

caráter, determinação. Um exemplo a ser seguido por nós ex-petianos.

Meus agradecimentos especiais a Profª.Drª. Maria Lúcia Rubo de Rezende,

orientadora de monografia; ``Sucesso em Longo prazo de Implantes

osseointegrados em maxilas fissuradas - 2007``, pelo desenvolvimento de uma

paixão; Implantodontia. Meus sinceros agradecimentos.

Meus agradecimentos especiais ao Prof. Dr. Renato de Freitas pela

oportunidade de aprender em sua clínica durante a graduação.

Meus agradecimentos especiais para o Professor Dr. Paulo Afonso Silveira

Francisconi pela amizade, por todo apoio durante a graduação, pelo exemplo de

simplicidade e boa vontade.

Meus agradecimentos especiais para a Professora Tit. Marília Afonso

Rabelo Buzalaf pela oportunidade de iniciação no caminho das pesquisas.

Agradecimentos Especiais

Amigos,

Meus agradecimentos especiais para Andressa Sharllene Carneiro da Silva

por ser uma pessoa muito especial para mim. Por todo carinho com que me brindou

nos últimos anos. Minha sincera admiração, meu muito obrigado!

Meus agradecimentos especiais para minha amiga Mariane Miyashiro por

todos os momentos de incentivo. Seu apoio constante sempre foi imprescindível

para mim.

Meus agradecimentos especiais para Vitor Faria Munhoz, Éder P.

Razabone, Mestranda Carolina Ortigosa Cunha, Mestranda Bruna Stucchi

Centurion, Hugo Alberto Vidotti, Agnes Assao, Maria Fernanda, Marcelo Lupion

Poleti pela amizade desde graduação.

Meus agradecimentos especiais para os amigos de infância Bruno Spadim

Gervázio, Marco Antônio, Rafael Sanches e Diego, pela amizade e convivência

durante vários anos.

Meus agradecimentos especiais à Mestranda Ellen Cristina Gaetti-Jardim

pela amizade, pelos momentos, conselhos.

Meus agradecimentos especiais à Mestranda Pâmela Letícia dos Santos por

todo apoio, sempre.

Meus agradecimentos especiais para o mestrando Bruno Machado de

Carvalho pelos ensinamentos e amizade.

Meus agradecimentos especiais ao Mestrando Daniel Augusto de Faria

Almeida, pela convivência harmoniosa e amizade.

Agradecimentos Especiais

Meus agradecimentos especiais à Doutoranda Rosse Mary Fálcon

Antenucci, pelo carinho, pelo apoio.

Meus agradecimentos especiais à Doutoranda Sandra Lúcia Danta de

Moraes, uma pessoa maravilhosa, a quem devo tanto apreço e apoio.

Meus agradecimentos especiais à secretária do Departamento de Cirurgia e

Clínica Integrada, Cleide Lemes da Silva, pelo apoio constante, pela amizade

sincera.

Agradecimentos

Agradeço à Faculdade de Odontologia de Araçatuba – UNESP, na pessoa do

Diretor, Prof. Dr. Pedro Felício Bernabé Estrada pela oportunidade em realizar o

Mestrado em Implantodontia.

Agradeço à Faculdade de Odontologia de Bauru – USP, na pessoa do Diretor,

Prof. Dr. Luiz Fernando Pegoraro pela oportunidade de formar-me Cirurgião

Dentista.

Aos professores que ministraram disciplinas na pós-graduação, departamento

de Prótese Dentária e Cirurgia e Clínica Integrada, pela amizade e conhecimento.

Aos funcionários da Pós Graduação da Faculdade de Odontologia de

Araçatuba- UNESP, representados aqui por Diogo Luís Reatto, por toda atenção

sempre!

Aos funcionários da Biblioteca da Faculdade de Odontologia de Araçatuba –

UNESP, aqui representados pela Ana Cláudia Martins Grieger Manzatti, por toda

atenção e consideração!

Aos técnicos de laboratório do Departamento de Materiais Odontológicos e

Prótese, Jander de Carvalho Inácio, Ana Marcelina, Eduardo Rodrigues, Sergio

Augusto, a secretária Maria Lucia Bordan, e ao secretário Washington pela

amizade e boa convivência!

Aos funcionários do Departamento de Cirurgia e Clínica Integrada –

FOA/UNESP: Odair, Tina, Dirce, Gilmar, Bernadete, Eliseide, Meire, Maria,

Katsuko, João pelo carinho e amizade, sempre!

Agradecimentos

À meus colegas de pós-graduação Marcelo S. Abla, Carlos Alberto

Fugiwara, Ellen Ramon Esper, Roberto M Hayacibara pela convivência agradável

e pelos ensinamentos. Meu muito obrigado.

À meus colegas de pós graduação Amália Moreno, Thais, Aldiéris, Marcela,

Liziane, Douglas, Paula, Bianca Tonella, Renato Ferraço, pela amizade sincera,

apoio sempre!

À meus colegas de pós graduação Igor, Lamis, Rodolfo, Abrahão,

Fernando, Heloísa, Jônatas, Pedro, Leonardo, Gabriel, Elisa, Cassiano, Walter,

Franscilei, Jéssica e Talita agradeço pela convivência harmoniosa sempre, pelas

palavras de apoio!

Ao Prof Dr. Jorge Vicente Lopes da Silva e Prof. Dr. Pedro Yoshito

Noritomi, do Centro de Tecnologia da Informação Renato Archer que atuaram no

desenvolvimento da parte experimental deste trabalho. Meu muito obrigado.

À FAPESP - Processo 2008/02040-1 pelo financiamento desta pesquisa e

pelo apoio financeiro no caráter de bolsa de Mestrado.

À Conexão Sistemas de Prótese Ltda., pelo apoio no desenvolvimento

deste projeto.

Àqueles que contribuíram ou participaram direta ou indiretamente da

elaboração deste trabalho.

Epígrafe

Pedras no Caminho

Posso ter defeitos, viver ansioso e ficar irritado algumas vezes,

Mas não esqueço de que minha vida

É a maior empresa do mundo…

E que posso evitar que ela vá à falência.

Ser feliz é reconhecer que vale a pena viver

Apesar de todos os desafios, incompreensões e períodos de crise.

Ser feliz é deixar de ser vítima dos problemas e

Se tornar um autor da própria história…

É atravessar desertos fora de si, mas ser capaz de encontrar

Um oásis no recôndito da sua alma…

É agradecer a Deus a cada manhã pelo milagre da vida.

Ser feliz é não ter medo dos próprios sentimentos.

É saber falar de si mesmo.

É ter coragem para ouvir um “Não”!!!

É ter segurança para receber uma crítica,

Mesmo que injusta…

Pedras no caminho?

Guardo todas, um dia vou construir um castelo

(autor desconhecido)

Realizando coisas justas, tornamo-nos justos, realizando coisas moderadas, tornamo-nos

moderados, fazendo coisas corajosas, tornamo-nos corajosos.

Aristóteles

Resumo Geral

Santiago-Junior, JF. Avaliação da influência de diferentes materiais oclusais na

confecção de próteses fixas implantossuportadas unitárias com diferentes diâmetros

dos implantes osseointegrados. Estudo pelo método dos elementos finitos

tridimensionais [dissertação]. Araçatuba: Faculdade de Odontologia de Araçatuba,

Universidade Estadual Paulista; 2010.

Resumo Geral

A literatura científica ainda é escassa em relação à influência de diferentes materiais

na confecção de próteses fixas implantossuportadas unitárias em relação aos

diferentes diâmetros dos implantes osseointegrados na distribuição das tensões; as

suas manifestações e repercussões na prática clínica ainda não estão totalmente

esclarecidas, sendo a fundamentação científica indispensável. Assim, o objetivo

desta dissertação foi avaliar a influência do material de revestimento oclusal na

confecção de prótese fixa implantossuportada unitária com diferentes diâmetros de

implantes osseointegrados. Para o estudo foram elaborados 08 modelos,

representando cada qual uma secção de osso mandibular (osso esponjoso e

cortical), com a presença apenas de um implante (Conexão Master Screw, Sistemas

de Próteses, São Paulo, Brasil) do tipo hexágono externo de 3.75 mm x 10 mm (4

modelos) e de 5.00 mm x 10 mm (4 modelos) com coroas de porcelana feldspática,

ou de resina acrílica, ou de resina composta ou coroa liga de NiCr. Para confecção

dos modelos foram utilizados os programas de desenho assistido: Rhinoceros® 3D

4.0 (NURBS Modeling for Windows, EUA) e SolidWorks® 2006 (SolidWorks Corp,

Massachusetts, USA). Os desenhos tridimensionais foram exportados para o

Resumo Geral

programa de elementos finitos NEI Nastran® 9.0 (Noran Engineering, Inc, EUA),

para geração da malha, aplicação da carga e análise. Os resultados foram

visualizados através dos mapas de tensão von Mises de cada modelo proposto, a

fim de avaliar as variações individuais da distribuição das tensões no implante e na

coroa; no osso os resultados foram visualizados através dos mapas de tensão

máxima principal. Na carga axial (200 N), o osso cortical não mostrou grandes

diferenças entre todos os modelos e o osso trabecular sofreu um aumento das

tensões por tração, com a diminuição do diâmetro do implante. Para cargas não-

axiais (100 N), o osso cortical sofreu aumento significativo das tensões por tração no

sentido de aplicação da carga, quando se diminuiu o diâmetro do implante. O osso

trabecular mostrou essa mesma tendência, embora mais discreta. Concluiu-se que

não houve diferenças no tecido ósseo pela variação do material oclusal; o material

de cobertura oclusal não interfere na distribuição de tensões nos tecidos de suporte

da prótese implantossuportada unitária. O uso de implantes de largo diâmetro

auxiliam na transmissão das cargas oclusais para o tecido ósseo, diminuindo

principalmente as tensões sob aplicação de cargas não-axiais.

Palavras-chave: Implante dentário. Prótese dentária fixada por implante.

Biomecânica.

Abstract

Santiago-Junior, JF. Evaluation of the influence of different materials oclusal in the

making of fixed prostheses implant-supported unitary with different diameters of the

implants osseointegrated. A three-dimensional Finite Element Analysis [dissertation].

Araçatuba: UNESP - São Paulo State University; 2010.

Abstract

The scientific literature is still scarce about the influence of different veneering

materials used in fabricating superstructures for implant-retained fixed prostheses in

relation to different implant diameters on stress distribution, and the manifestations

and implications in clinical practice were not clarified. The aim of this dissertation was

to evaluate the influence of occlusal material for single implant-supported fixed

prostheses with different implant diameters. For this study were simulated 8 models,

representing a section of the mandibular bone (trabecular and cortical bone) with a

single external hexagonal implant (Master Screw, Conexão Sistema de Prótese ltda.,

Sao Paulo, Brazil) of 3.75 x 10 mm (4 models) and 5.00 mm x10 mm (4 models) with

a crown with different occlusal materials: feldspathic porcelain crowns, or acrylic resin

or composite resin crown or NiCr alloy. The models were designed using computer-

aided design softwares : Rhinoceros® 3D 4.0 (NURBS Modeling for Windows, USA)

and SolidWorks® 2006 (SolidWorks Corp., Massachusetts, USA). The three-

dimensional designs were exported to the finite element program NEI Nastran® 9.0

(Noran Engineering, Inc, USA) for mesh generation, load application and analysis.

The results were visualized through von Mises stress maps of each model, to assess

individual variations of the stress distribution on the implant and crown; bone results

Abstract

were visualized through maps of maximum principal stress. In axial loading (200 N),

cortical bone showed no significant differences in all models,on the trabecular bone

the tensile stress increased, with regular implant diameter. For non-axial loads (100

N), the cortical bone, the tensile stress increased significantly on the side common

the load application, when it reduced the implant diameter; in the trabecular bone

showed seemed stress patterns, although more discreetly. It was concluded that

there was no difference in bone tissue by different occlusal material, the veneering

material does not interfere with the stress distributions on supporting structures of the

implant-supported prostheses. The wide diameter implants relieve in the transferred

of occlusal loads on the bone, mainly by reducing the stress on non-axial loads.

Key words: Dental Implantation. Dental Prosthesis, Implant-Supported.

Biomechanics.

Listas e Sumário

Listas de figuras

Lista de Figuras

Capítulo 1

Figura 1-

Corte Mapa Geral (Axial) – Coroa NiCr/Impl-5.00

Figura 2 -

Corte Mapa Geral (Axial) – Coroa Porc/Impl-5.00

Figura 3 -

Corte Mapa Geral (Axial) – Coroa RC/Impl-5.00

Figura 4 -

Corte Mapa Geral (Axial) – Coroa RA/Impl-5.00

Figura 5 -

Corte Mapa Geral (Oblíq) – Coroa NiCr/Impl-5.00

Figura 6 -

Corte Mapa Geral (Oblíq) – Coroa Porc/Impl-5.00

Figura 7 -

Corte Mapa Geral (Oblíq) – Coroa RC/Impl-5.00

Figura 8 -

Corte Mapa Geral (Oblíq) – Coroa RA/Impl-5.00

Figura 9 -

Corte Coroa (Axial) – Coroa NiCr/Impl-5.00

Figura 10-

Corte Coroa (Axial) – Coroa Porc/Impl-5.00

Figura 11 -

Corte Coroa (Axial) – Coroa RC/Impl-5.00

Figura 12 -

Corte Coroa (Axial) – Coroa RA/Impl-5.00

Figura 13 -

Corte Coroa (Oblíq) – Coroa NiCr/Impl-5.00

Figura 14 -

Corte Coroa (Oblíq) – Coroa Porc/Impl-5.00

Figura 15 -

Corte Coroa (Oblíq) – Coroa RC/Impl-5.00

Figura 16 -

Corte Coroa (Oblíq) – Coroa RA/Impl-5.00

Figura 17 -

Osso Cort Sup (Axial) – Coroa NiCr/Impl-5.00

Figura 18 -

Osso Cort Sup (Axial) – Coroa Porc/Impl-5.00

Figura 19 -

Osso Cort Sup (Axial) – Coroa RC/Impl-5.00

Figura 20 -

Osso Cort Sup (Axial) – Coroa RA/Impl-5.00

Figura 21 -

Osso Cort Inf (Axial) – Coroa NiCr/Impl-5.00

Listas de figuras

Figura 22 -

Osso Cort Inf (Axial) – Coroa Porc/Impl-5.00

Figura 23 -

Osso Cort Inf (Axial) – Coroa RC/Impl-5.00

Figura 24 -

Osso Cort Inf (Axial) – Coroa RA/Impl-5.00

Figura 25 -

Osso Cort Sup (Oblíq) – Coroa NiCr/Impl-5.00

Figura 26 -

Osso Cort Sup (Oblíq) – Coroa Porc/Impl-5.00

Figura 27 -

Osso Cort Sup (Oblíq) – Coroa RC/Impl-5.00

Figura 28 -

Osso Cort Sup (Oblíq) – Coroa RA/Impl-5.00

Figura 29 -

Osso Cort Inf (Oblíq) – Coroa NiCr/Impl-5.00

Figura 30 -

Osso Cort Inf (Oblíq) – Coroa Porc/Impl-5.00

Figura 31 -

Osso Cort Inf (Oblíq) – Coroa RC/Impl-5.00

Figura 32 -

Osso Cort Inf (Oblíq) – Coroa RA/Impl-5.00

Figura 33 -

Osso trabecular (Axial) – Coroa NiCr/Impl-5.00

Figura 34 -

Osso trabecular (Axial) – Coroa Porc/Impl-5.00

Figura 35 -

Osso trabecular (Axial) – Coroa RC/Impl-5.00

Figura 36 -

Osso trabecular (Axial) – Coroa RA/Impl-5.00

Figura 37 -

Osso trabecular (Oblíq) – Coroa NiCr/Impl-5.00

Figura 38 -

Osso trabecular (Oblíq) – Coroa Porc/Impl-5.00

Figura 39 -

Osso trabecular (Oblíq) – Coroa RC/Impl-5.00

Figura 40 -

Osso trabecular (Oblíq) – Coroa RA/Impl-5.00

Listas de figuras

Capítulo 2

Figura 1 -

Osso Cort Sup (Axial) – Coroa NiCr/Impl-3.75

102

Figura 2 -

Osso Cort Sup (Axial) – Coroa Porc/Impl-3.75

102

Figura 3 -

Osso Cort Sup (Axial) – Coroa RC/Impl-3.75

103

Figura 4 -

Osso Cort Sup (Axial) – Coroa RA/Impl-3.75

103

Figura 5 -

Osso Cort Inf (Axial) – Coroa NiCr/Impl-3.75

104

Figura 6 -

Osso Cort Inf (Axial) – Coroa Porc/Impl-3.75

104

Figura 7 -

Osso Cort Inf (Axial) – Coroa RC/Impl-3.75

105

Figura 8 -

Osso Cort Inf (Axial) – Coroa RA/Impl-3.75

105

Figura 9 -

Osso Cort Sup (Axial) – Coroa NiCr/Impl-5.00

106

Figura 10 -

Osso Cort Sup (Axial) – Coroa Porc/Impl-5.00

106

Figura 11 -

Osso Cort Sup (Axial) – Coroa RC/Impl-5.00

107

Figura 12 -

Osso Cort Sup (Axial) – Coroa RA/Impl-5.00

107

Figura 13 -

Osso Cort Inf (Axial) – Coroa NiCr/Impl-5.00

108

Figura 14 -

Osso Cort Inf (Axial) – Coroa Porc/Impl-5.00

108

Figura 15 -

Osso Cort Inf (Axial) – Coroa RC/Impl-5.00

109

Figura 16 -

Osso Cort Inf (Axial) – Coroa RA/Impl-5.00

109

Figura 17 -

Osso Cort Sup (Oblíq) – Coroa NiCr/Impl-3.75

112

Figura 18 -

Osso Cort Sup (Oblíq) – Coroa Porc/Impl-3.75

112

Figura 19 -

Osso Cort Sup (Oblíq) – Coroa RC/Impl-3.75

113

Figura 20 -

Osso Cort Sup (Oblíq) – Coroa RA/Impl-3.75

113

Figura 21 -

Osso Cort Inf (Oblíq) – Coroa NiCr/Impl-3.75

114

Figura 22 -

Osso Cort Inf (Oblíq) – Coroa Porc/Impl-3.75

114

Figura 23 -

Osso Cort Inf (Oblíq) – Coroa RC/Impl-3.75

115

Listas de figuras

Figura 24 -

Osso Cort Inf (Oblíq) – Coroa RA/Impl-3.75

115

Figura 25 -

Osso Cort Sup (Oblíq) – Coroa NiCr/Impl-5.00

116

Figura 26 -

Osso Cort Sup (Oblíq) – Coroa Porc/Impl-5.00

116

Figura 27 -

Osso Cort Sup (Oblíq) – Coroa RC/Impl-5.00

117

Figura 28 -

Osso Cort Sup (Oblíq) – Coroa RA/Impl-5.00

117

Figura 29 -

Osso Cort Inf (Oblíq) – Coroa NiCr/Impl-5.00

118

Figura 30 -

Osso Cort Inf (Oblíq) – Coroa Porc/Impl-5.00

118

Figura 31 -

Osso Cort Inf (Oblíq) – Coroa RC/Impl-5.00

119

Figura 32 -

Osso Cort Inf (Oblíq) – Coroa RA/Impl-5.00

119

Figura 33 -

Osso trabecular (Axial) – Coroa NiCr/Impl-3.75

122

Figura 34 -

Osso trabecular (Axial) – Coroa Porc/Impl-3.75

122

Figura 35 -

Osso trabecular (Axial) – Coroa RC/Impl-3.75

123

Figura 36 -

Osso trabecular (Axial) – Coroa RA/Impl-3.75

123

Figura 37 -

Osso trabecular (Axial) – Coroa NiCr/Impl-5.00

124

Figura 38 -

Osso trabecular (Axial) – Coroa Porc/Impl-5.00

124

Figura 39 -

Osso trabecular (Axial) – Coroa RC/Impl-5.00

125

Figura 40 -

Osso trabecular (Axial) – Coroa RA/Impl-5.00

125

Figura 41 -

Osso trabecular (Oblíq) – Coroa NiCr/Impl-3.75

127

Figura 42 -

Osso trabecular (Oblíq) – Coroa Porc/Impl-3.75

127

Figura 43 -

Osso trabecular (Oblíq) – Coroa RC/Impl-3.75

128

Figura 44 -

Osso trabecular (Oblíq) – Coroa RA/Impl-3.75

128

Figura 45 -

Osso trabecular (Oblíq) – Coroa NiCr/Impl-5.00

129

Figura 46 -

Osso trabecular (Oblíq) – Coroa Porc/Impl-5.00

129

Figura 47 -

Osso trabecular (Oblíq) – Coroa RC/Impl-5.00

130

Figura 48 -

Osso trabecular (Oblíq) – Coroa RA/Impl-5.00

130

Listas de figuras

Anexo A

Figura 1 -

Posicionamento do dente artificial com ajuda do

paralelômetro

146

Figura 2 -

Resina acrílica incolor (Ortoclass, Artigos

Odontológicos Clássico.

147

Figura 3 -

Bloco de resina acrílica com dente artificial

inserido

147

Figura 4 -

Coroa do dente artificial digitalizada

148

Figura 5 -

Coroa gerada no programa Rhinoceros 3D

148

Figura 6 -

Coroa finalizada com 10° de inclinação das

cúspides

149

Figura 7A -

Vista oclusal da coroa parafusada

151

Figura 7B -

Imagem interna da coroa: Estrutura metálica

(NiCr) e espessura da Porcelana

151

Figura 8A -

Implante e coroa conectados

152

Figura 8B -

Ossos trabecular e cortical.

152

Figura 8C –

Implante e coroa inseridos no osso

152

Figura 9 -

Malha de elementos finitos. Aplicação de carga

oblíqua.

155

Figura 10 -

Malha de elementos finitos. Aplicação de carga

axial

156

Listas de figuras

Anexo E

Figura 1 -

Osso Cort/Esp. (Axial) – Coroa NiCr

3.75

178

Figura 2 -

Osso Cort/Esp. (Axial) – Coroa Porc/NiCr

3.75

178

Figura 3 -

Osso Cort/Esp. (Axial) – Coroa RC/NiCr

3.75

179

Figura 4 -

Osso Cort/Esp. (Axial) – Coroa RA/NiCr

3.75

179

Figura 5 -

Osso Cort/Esp. (Axial) – Coroa NiCr

5.00

180

Figura 6 -

Osso Cort/Esp. (Axial) – Coroa Porc/NiCr

5.00

180

Figura 7 -

Osso Cort/Esp. (Axial) – Coroa RC/NiCr

5.00

181

Figura 8 -

Osso Cort/Esp. (Axial) – Coroa RA/NiCr

5.00

181

Figura 9 -

Osso Cort/Esp. (Oblíq) – Coroa NiCr

3.75

183

Figura 10 -

Osso Cort/Esp. (Oblíq) – Coroa Porc/NiCr

3.75

183

Figura 11 -

Osso Cort/Esp. (Oblíq) – Coroa RC/NiCr

3.75

184

Figura 12 -

Osso Cort/Esp. (Oblíq) – Coroa RA/NiCr

3.75

184

Figura 13-

Osso Cort/Esp. (Oblíq) – Coroa NiCr

5.00

185

Figura 14 -

Osso Cort/Esp. (Oblíq) – Coroa Porc/NiCr

5.00

185

Figura 15 -

Osso Cort/Esp. (Oblíq) – Coroa RC/NiCr

5.00

186

Figura 16 -

Osso Cort/Esp. (Oblíq) – Coroa RA/NiCr

5.00

186

Lista de Tabelas

Capítulo 1

Tabela 1 -

Especificações dos modelos................................

Tabela 2 -

Propriedades dos Materiais.................................

Capítulo 2

Tabela 1 -

Especificações dos modelos...............................

Tabela 2 -

Propriedades dos Materiais................................

Lista de Abreviaturas e Siglas

MEF

Método dos Elementos Finitos

MPa

Mega Pascal

GPa

Giga Pascal

3 D

Tridimensional

2 D

Bidimensional

Newton

Milímetros

µm

Micrômetro

Impl

Implante

Porc

Porcelana

Resina Composta

Resina Acrílica

Oblíq

Oblíqua

Cort/Esp

Cortical/Esponjoso

Sumário

1 INTRODUÇÃO GERAL

2 CAPÍTULO 1 - Avaliação da influência do material de

revestimento oclusal na distribuição de tensões em próteses

implantossuportadas. Estudo através do método dos

elementos finitos tridimensionais.

2.1 RESUMO

2.2 INTRODUÇÃO

2.3 PROPOSIÇÃO

2.4 MATERIAIS E MÉTODO

2.5 RESULTADO

2.6 DISCUSSÃO

2.7 CONCLUSÃO

2.8 REFERÊNCIAS

3 CAPÍTULO 2 – Análise da tensão óssea com diferentes

diâmetros e materiais oclusais das próteses unitárias sobre

implantes. Estudo pelo método dos elementos finitos

tridimensionais.

3.1 RESUMO

3.2 INTRODUÇÃO

3.3 PROPOSIÇÃO

3.4 MATERIAIS E MÉTODO

3.5 RESULTADO

100

3.6 DISCUSSÃO

131

3.7 CONCLUSÕES

135

3.8 REFERÊNCIAS

136

ANEXOS

142

1. Introdução Geral

Introdução Geral

1. Introdução Geral

1 Introdução Geral *

Os implantes osseointegrados têm sido utilizados satisfatoriamente na

reabilitação do paciente parcial ou totalmente edêntulo, desde que foi comprovada a

interação biológica entre o osso vivo e o titânio, considerada como uma conexão

estrutural e funcional entre o tecido ósseo normal e o implante em função.

(Branemark et al. 1969)

No entanto, é fato concebido que a biomecânica de uma prótese

implantossuportada é qualitativamente diferente daquela suportada por dente natural

(Kim et al. 2004)

. A diferença principal é causada pela presença do ligamento

periodontal circundando o dente natural, que tem a capacidade de absorver a tensão

e permitir pequenos movimentos; já os implantes não têm essa capacidade, devido à

interface implante/osso rígida (Gross et al. 2008)

. A possibilidade de se transferir

sobrecarga ao implante, e deste ao osso circundante, pode acabar ultrapassando o

limite fisiológico e provocar falha nas reabilitações ou, até mesmo, perda da

osseointegração (Wang et al. 2002)

. Portanto, é essencial aperfeiçoar a distribuição

da carga mastigatória por meio das próteses e destas para os implantes e o osso

suporte.

A biomecânica em Implantodontia busca entender os princípios para que o

implante seja capaz de receber, distribuir e dissipar as tensões oriundas da

mastigação; preservando a osseointegração, haja visto que, diferentemente do

elemento dentário que possui a capacidade de intrusão no alvéolo de 25-100 µm

(verticalmente) e de 56-108 µm (vestíbulo-lingual), o implante dentário possui a

liberdade de intrusão de 3-5 µm e de 10-50 µm, respectivamente (Gross et al.

2008)

*Listas de referências da Introdução Geral em Anexo D

1. Introdução Geral

Um fator chave para o sucesso ou falha dos implantes dentários é a maneira

pela qual a tensão é transferida ao osso circundante: a otimização da força

mastigatória é relevante, pois uma sobrecarga no sistema, ao ultrapassar o limiar

fisiológico de tolerância (individual), pode ocasionar falhas ou perdas nas

reabilitações.

Os fatores biomecânicos desempenham importante papel para a longevidade

dos implantes dentários. Dentre eles, o diâmetro, o comprimento do implante, a

geometria da prótese, o componente protético, o material de revestimento oclusal

são fatores críticos para a longevidade e estabilidade da prótese

implantossuportada. (Ciftçi & Canay 2000

; Papavasiliou et al. 1996

, Stegaroiu et al.

1998

)

A íntima relação da interface implante/osso, uma conexão rígida, sem

movimentos relativos do osso e titânio, permite a transferência da força mastigatória

do implante para o osso; na ausência de fibrose, permite que a tensão seja

transmitida de modo uniforme. (Skalak et al. 1983)

No início da década de 80, acreditou-se que o desenho e o material de

revestimento oclusal influenciavam o carregamento dos implantes e a deformação

óssea ao redor. Assim, com o intuito de transmitir menor tensão ao tecido ósseo,

postulou-se que a utilização de próteses confeccionadas com um material oclusal de

resina poderia contribuir mais significativamente para dissipar forças oriundas da

mastigação. A utilização de resina acrílica seria uma estratégia para agir como um

amortecedor de forças de impacto, já que no sistema implante/osso não existe outra

estrutura que permita isso. (Skalak et al. 1983)

O estudo dos materiais de revestimento oclusal é tão importante quanto o

planejamento do número de implantes (Benzing et al. 1995)

, isso ocorre porque a

1. Introdução Geral

natureza da magnitude da carga necessária para causar a falha de um implante é

desconhecida; então é indispensável que uma força funcional seja transmitida para o

osso. A distribuição das tensões está diretamente relacionada com o módulo de

elasticidade do material de revestimento; por exemplo, quanto mais rígido ele for,

maior a transferência de tensão para o osso. (Ciftçi & Canay 2000)

A literatura cita as resinas acrílicas, material com maior resiliência, como

material com maior capacidade de absorver e dissipar energia, apresentando a

estética, resistência, embebição e durabilidade como desvantagens. (Carlsson et

al.2009

; Ciftçi & Canay 2000

) As resinas compostas seriam materiais mais

promissores com relação à resistência, apresentando maior módulo de elasticidade

que as resinas acrílicas e, consequentemente, menor possibilidade de fratura

durante a mastigação. As resinas modificadas com partículas de vidro parecem ser

materiais promissores para o futuro próximo, já que apresentam maior resiliência

que as cerâmicas; no entanto apresentam maior dureza que as resinas acrílicas. A

porcelana transfere maior parte da força recebida para a infraestrutura, devido ao

alto módulo de elasticidade, possibilitando maior resistência ao desgaste, maior

durabilidade, melhor estética (Ciftçi & Canay 2000)

. As coroas totais metálicas

podem ser consideradas semelhantes a cerâmicas (ouro), podendo ser mais rígidas

e atuam como uma unidade rígida, conduzindo a propagação mais rápida do

impulso de uma força para o osso; (Gracis et al.1991

; Stegaroiu et al.2004

), sua

utilização pode ser considerada inapropriada (Ciftçi & Canay 2000)

A qualidade óssea também é considerada um fator de sucesso para o

implante, ou seja, áreas com pobre qualidade óssea associadas a sobrecargas

podem permitir maiores índices de falhas do implante dentário (Kim et al.2004)

Desta forma, foi proposto, na literatura, um protocolo para se aumentar a densidade

1. Introdução Geral

óssea, controlando-se o carregamento do implante e utilizando-se, inicialmente,

materiais resinosos para o revestimento oclusal (Misch et al.1999)

Outro aspecto importante na distribuição de tensões em implantes diz respeito

ao seu diâmetro. O aumento da área de interface implante/osso diminui a tensão

formada no osso adjacente à aplicação de carga. Desse modo, em regiões com

baixa qualidade e com disponibilidade óssea, o aumento do diâmetro seria uma

indicação importante. (Bahat et al. 1996

; Aparício et al. 1998

; Petrie & Willians

2005

)

Uma base científica para a seleção de materiais de revestimento de próteses

sobre implante é muito importante para o clínico. A literatura é escassa em estudos

que avaliem a influência do material de revestimento de próteses implantos-

suportadas e, a ação dos mesmos em implantes com diferentes diâmetros, análise

importante para promover futuros planejamentos e o desenvolvimento ou

aprimoramento de materiais oclusais, utilizados em implantodontia.

Pesquisas que avaliem a distribuição de tensões no osso, com diferentes

materiais oclusais de próteses implantossuportadas, ainda são escassas, tornando-

se indispensável compreender se um material de revestimento oclusal poderia

atenuar e melhorar a distribuição de tensões. Não menos importante, também,

constitui - se o estudo das estruturas internas da prótese sobre implante, quando se

analisa o comportamento de cada estrutura presente nesses modelos experimentais.

2. Capítulo 1

Capítulo 1

2. Capítulo 1

Avaliação da influência do material de revestimento oclusal na distribuição de

tensões em próteses implantossuportadas. Estudo através do método dos

elementos finitos tridimensionais.

2.1 Resumo

Proposta: existem diversos materiais de cobertura oclusal para próteses fixas sobre

implante. No entanto, ainda não existe um consenso entre os pesquisadores em

relação ao melhor material de cobertura para que menor tensão seja transmitida ao

implante e estruturas de suporte. Assim, este estudo avaliou a influência do material

de cobertura oclusal em próteses fixas unitárias sobre implante, pelo método dos

elementos finitos 3-D. Materiais e método: foram confeccionados 4 modelos, com

auxílio dos programas de desenho assistido Rhinoceros 4.0 e SolidWorks 2006,

além do programa InVesalius (CTI, São Paulo, Brasil). Cada modelo constituído por

um bloco de osso mandibular com um implante de hexágono externo de 5.0 x 10

mm, variando-se o material de cobertura entre NiCr, porcelana, resina composta,

resina acrílica. Carga axial de 200 N e oblíqua de 100 N foram aplicadas.

Resultados: o modelo (B) com cobertura em porcelana apresentou menor

transmissão de tensão para a infraestrutura de NiCr, seguido pela resina composta e

resina acrílica. A transmissão de tensão para o implante foi semelhante entre todos

os modelos. Conclusão: apesar das pequenas variações obtidas, conclui-se que,

nas condições do estudo, não há diferenças significantes na distribuição de tensões

ao implante e estruturas de suporte.

Palavras-Chave: Implante dentário. Prótese dentária fixada por implante.

Biomecânica.

2. Capítulo 1

2.2 Introdução

A Implantodontia é uma especialidade que atingiu grande previsibilidade n as

últimas décadas. Os estudos recentes têm revelado a melhoria substancial da

qualidade de vida de milhares de pacientes parcial e totalmente edêntulos

reabilitados com implantes. Existem inúmeros critérios biológicos e biomecânicos

que atuam para aprimorar a longevidade, sucesso e previsibilidade da técnica de

reabilitação com implantes osseointegrados.

1-9

Atualmente, para uma melhor reabilitação, indica-se o planejamento reverso,

onde a técnica cirúrgica e o tratamento protético posterior, que são passos

fundamentais para o êxito da reabilitação com implantes osseointegráveis, são

planejados previamente à colocação dos implantes. Para tanto, é necessário um

conhecimento cada vez maior da biomecânica dos implantes dentários.

10-13

A biomecânica dos implantes dentários busca explicar os princípios

mecânicos e biológicos envolvidos nas próteses sobre implante para que o implante

seja capaz de receber, distribuir e dissipar as tensões oriundas da mastigação

preservando a osseointegração, haja visto que, diferentemente do elemento

dentário, que possui a capacidade de intrusão no alvéolo de 25-100 µm

(verticalmente) e, 56-108 µm (vestíbulo-lingual), o implante dentário possui a

liberdade de intrusão de apenas 3-5 µm axialmente e de 10-50 µm lateralmente.

14,15

Portanto, a otimização da distribuição das forças, para que o limiar fisiológico de

tolerância óssea seja respeitado,

é essencial para a durabilidade do tratamento

reabilitador.

Os fatores que podem interferir na previsibilidade do tratamento podem ser

considerados em várias situações: na etapa cirúrgica (estabilidade primária e

*O Artigo está colocado nas normas da Clinical Implant Dentistry and Related Research –

Serviço Técnico de Biblioteca e Documentação-FOA/UNESP

2. Capítulo 1

técnica), no tecido ósseo (qualidade e quantidade óssea, condições para a

osseointegração), no implante (macro-geometria, micro-geometria, dimensões) e,

finalmente nas condições de oclusão/mecânica (material oclusal, forças mecânicas e

desenho protético).

7,17

O desenho da prótese sobre implante e o material de revestimento oclusal

influenciam no carregamento e na deformação óssea ao redor do implante.

Mas

ainda não existe um consenso entre o melhor material para superfície oclusal em

prótese implantossuportada unitária. Alguns autores acreditam que as resinas

dissipariam melhor as tensões

5,10,18-20

; no entanto, uma série de estudos

demonstraram não haver diferença na utilização entre uma resina ou material

cerâmico.

21-24,29

Por outro lado, alguns autores acreditam que a porcelana

apresentar-se-ia como principal material de escolha para reabilitação.

25-31

Assim, uma base científica para seleção do material de revestimento das

próteses sobre implante é muito importante para o clínico, a fim de orientar futuros

planejamentos e o desenvolvimento e/ou aprimoramento de materiais oclusais

usados em Implantodontia.

2. Capítulo 1

2.3 Proposição

O propósito deste estudo foi avaliar, pelo método dos elementos finitos

tridimensionais, a influência do material de revestimento oclusal, em próteses

implantossuportadas unitárias, na distribuição das tensões sob aplicação de cargas

axiais e oblíquas.

2. Capítulo 1

2.4 Materiais e Método

Para este estudo foram confeccionados 4 modelos tridimensionais (Tabela 1),

representados por uma secção de osso mandibular com um implante e uma coroa

sobre implante. As dimensões do bloco do osso foram 25.46 mm de altura, 13.81

mm de largura e 13.25 mm de espessura, composto por osso trabecular no centro

circundado por 1 mm de osso cortical, da região do segundo molar mandibular,

simulando um osso tipo III.

Tabela 1 - Especificações dos modelos

Modelo

Descrição

Implante unitário de 5.00 x 10 mm com coroa total NiCr

Implante unitário de 5.00 x 10 mm com coroa em infraestrutura (NiCr) com

cobertura estética de porcelana feldspática

Implante unitário de 5.00 x 10 mm com coroa em infraestrutura metálica (NiCr)

com cobertura estética em resina composta

Implante unitário de 5.00 x 10 mm com coroa em infraestrutura metálica (NiCr)

com cobertura estética em resina acrílica

O osso (trabecular e cortical) foi obtido a partir da recomposição de uma

Tomografia Computadorizada da secção transversal na região de molar; transferida

ao programa InVesalius (CenPRA, São Paulo, Brasil). A partir da imagem

bidimensional da tomografia, o programa InVesalius permite criar modelos virtuais

tridimensionais. Posteriormente, o modelo foi exportado ao programa Rhinoceros

*Detalhamento e ilustrações da metodologia (Anexo A)

2. Capítulo 1

3D 4.0 (NURBS Modeling for Windows, EUA) para modelagem final das superfícies

envolvidas no estudo.

A geometria de um implante rosqueável, hexágono externo de 5.00 x 10 mm

(Conexão Master Screw, Sistemas de Próteses, São Paulo, Brasil) foi utilizada como

referência para a elaboração do modelo do implante, bem como dos componentes

utilizados na infraestrutura. Este foi desenhado e simplificado virtualmente usando o

programa de desenho assistido SolidWorks

2006 (SolidWorks Corp,

Massachusetts, USA).

A coroa parafusada do tipo UCLA foi simulada com 4 diferentes materiais de

revestimento oclusal: uma coroa total de NiCr, uma coroa com uma infraestrutura de

Níquel-Cromo e porcelana feldspática

, um modelo com a infraestrutura de de NiCr

e Resina Composta e, uma coroa com infraestrutura de NiCr com resina acrílica. A

montagem da coroa com infraestrutura metálica e o implante foram realizados no

programa SolidWorks

, para sua posterior inserção na porção óssea.

A superfície externa da coroa foi obtida a partir de um dente artificial, um

segundo molar mandibular, obtido de um manequim odontológico experimental

(Odonfix, Ind. Com. Mat. Odont. Ltda., Brasil), o qual foi digitalizado por meio de um

scanner de superfície (Roland DG, São Paulo, Brasil). A imagem tridimensional

digitalizada foi exportada ao programa Rhinoceros

3D 4.0 para realização do

detalhamento das superfícies, bem como a montagem final dos modelos inserindo o

conjunto implante e infraestrutura como coroa no bloco ósseo. Após essa

montagem, os conjuntos foram exportados para o programa FEMAP

10, que é um

programa para pré e pós-processamento de modelos de elementos finitos, que

permite importação de geometrias, geração de malhas, configuração de

propriedades mecânicas e modelos de materiais e simular comportamento físico.

2. Capítulo 1

Assim, iniciou-se a geração das malhas de elementos finitos para análise.

Inicialmente foram incorporadas as propriedades mecânicas correspondentes a cada

material. A saber, módulo de Young e coeficiente de Poisson, que foram determinados a

partir de valores obtidos na literatura, como mostrados na Tabela 2. Todos os materiais

foram considerados isotrópicos, lineares e homogêneos.

Definidas as propriedades mecânicas dos materiais envolvidos, foram

geradas as malhas de elementos finitos para cada estrutura envolvida no estudo.

Para isso, utilizou-se o elemento sólido tetraédrico parabólico padrão do FEMAP 10,

já que as estruturas simuladas eram sólidas.

O modelo foi definido estabelecendo as condições de contorno, restrição e

carregamento que mais aproximasse de uma situação clínica real. Assim, como o

comportamento do fenômeno observado ficou dentro do campo da linearidade,

apesar de ser uma estrutura altamente complexa e, portanto a análise realizada foi

do tipo linear. O bloco de osso foi fixado nos três planos do espaço, nas faces

cortadas (laterais), sendo que a base ficou livre ou suspensa. Todas as superfícies

de contato entre as estruturas do estudo foram simuladas por contato colado, ou

seja, contato onde se impede que ocorra penetração, deslizamento ou afastamento

entre as superfícies envolvidas. A única exceção, para se aproximar de uma

situação clínica real, foi o contato entre a infraestrutura e o implante, que foi

simulado do tipo justaposto. O carregamento total foi de 200 N em direção axial,

realizado em 4 pequenas áreas de superfície, fracionados em 50 N em cada área,

normal à superfície das vertentes triturantes, em cada cúspide.

O carregamento

oblíquo foi de 100 N, feito através da supressão das cargas sobre as cúspides

vestibulares, numa tentativa de aproximação de situação clínica real.

2. Capítulo 1

Finalizadas todas as configurações do problema matemático, a análise foi

gerada no programa FEMAP 10 e exportada para resolução no núcleo de solução do

programa de elementos finitos NEiNastran

9.0 (Noran Engineering, Inc., EUA), para

obtenção dos resultados. Após cálculo dos resultados, estes foram exportados

novamente ao programa FEMAP 10 para visualização gráfica dos mapas de tensão

e/ou deslocamento. Os resultados obtidos foram visualizados por meio de mapas de

tensão de von Misses e Tensão Máxima Principal para indicar os níveis e padrões

da concentração de tensão.

Todo o processamento dos modelos, incluindo a análise, foram executados

em uma estação de trabalho da Sun (Sun Microsystems Inc., São Paulo, Brasil) com

as seguintes características: Processador Opteron 64, AMD duplo núcleo, 4 GB de

memória RAM, 250GB de HD.

Tabela 2 - Propriedades dos Materiais

Estruturas

Módulo de

Elasticidade

(E) (GPa)

Coeficiente de

Poisson

(v)

Referências

Osso Trabecular

1.37

0.30

Sertgoz et al.1997

Osso Cortical

13.7

0.30

Sertgoz et al.1997

Titânio

110.0

0.35

Stegaroiu et al.1998

Liga NiCr

206.0

0.33

Anusavice & Hojjatie 1987

Porcelana Feldspática

82.8

0.35

Papavasiliou et al1996

Resina Acrílica

2.4

0.35

Stegaroiu et al.1998

Resina Composta

16.6

0.24

Stegaroiu et al.1998

2. Capítulo 1

2.5 Resultado

Os resultados obtidos neste estudo foram plotados em mapas de tensão de

von Mises e tensão máxima principal, ambos com unidades em Mega-Pascal (MPa).

Algumas estruturas foram plotadas separadamente para melhor visualização dos

resultados.

Mapa Geral

Os mapas gerais de tensão de von Mises apresentaram valores de tensão

máxima na região da superfície de carregamento. Em um corte sagital observou-se

que na aplicação da carga axial (figuras 1, 2, 3 e 4) os modelos apresentaram

tensões mais baixas quando comparados com a aplicação da carga oblíqua (figuras

5, 6, 7 e 8) no lado lingual (lado de aplicação da carga oblíqua). Essas tensões se

localizaram na interface material restaurador/infraestrutura, interface

infraestrutura/implante, pescoço e rosca do parafuso da coroa, plataforma do

implante, até a primeira e/ou segunda rosca do implante. Já na aplicação das cargas

oblíquas (figuras 5, 6, 7 e 8) observou-se que as tensões localizaram-se nas

mesmas regiões, com concentração maior próxima à interface

implante/infraestrutura do lado da aplicação da carga (lado lingual).

Observou-se que as maiores áreas de concentração de tensões localizaram-

se na interface implante/infraestrutura e na primeira e/ou segunda rosca dos

implantes. Analisando-se comparativamente observou-se que o modelo com

cobertura em porcelana apresentou menor transmissão de tensão para a

infraestrutura NiCr seguido pela resina composta e resina acrílica, o que pode ser

2. Capítulo 1

verificado, pela observação da extensão da faixa de valor 3.125 MPa – 4.688 MPa.

(figuras 2 e 6)

2. Capítulo 1

FIGURA 1 – Corte Mapa Geral (Axial) – Coroa NiCr/Implante-5.0 mm

FIGURA 2 – Corte Mapa Geral (Axial) – Coroa Porcelana/Implante-5.0 mm

2. Capítulo 1

FIGURA 3 – Corte Mapa Geral (Axial) – Coroa Resina Composta/Implante-5.0 mm

FIGURA 4 – Corte Mapa Geral (Axial) – Coroa Resina Acrílica/Implante-5.0 mm

2. Capítulo 1

FIGURA 5 – Corte Mapa Geral (Oblíqua) – Coroa NiCr/Implante-5.0 mm

FIGURA 6 – Corte Mapa Geral (Oblíqua) – Coroa Porcelana/Implante-5.0 mm

2. Capítulo 1

FIGURA 7 – Corte Mapa Geral (Oblíqua) – Coroa Resina Composta/Implante-5.0 mm

FIGURA 8 – Corte Mapa Geral (Oblíqua) – Coroa Resina Acrílica/Implante-5.0 mm

2. Capítulo 1

Coroa

Na aplicação das cargas axial e oblíqua (Figuras 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15 e

16) as mais altas tensões, sem considerar a região de carregamento que

naturalmente concentra a maior parte da tensão, concentraram-se na interface

infraestrutura (NiCr) e implante para os 4 modelos. O padrão de distribuição de

tensões foi semelhante para as duas aplicações de carga.

Os modelos que apresentaram coroa com revestimento em porcelana

apresentaram menor concentração de tensões na interface implante/coroa (Figuras

10 e 14). Observa-se ainda baixa concentração de tensões no material de

revestimento e na interface porcelana/infraestrutura metálica.

Os modelos com coroa total em NiCr (figuras 9 e 13) apresentaram maiores

concentrações de tensão próximo à interface implante/coroa, enquanto os demais

também apresentaram área de concentração na região de interface estrutura

metálica/material de revestimento oclusal. Os modelos com resina acrílica (figuras

12 e 16) apresentaram maiores concentrações de tensão na interface infraestrutura

metálica/material restaurador quando comparados aos demais modelos em ambas

as aplicações de carga.

2. Capítulo 1

FIGURA 9 – Corte Coroa (Axial) – Coroa total NiCr-5.0 mm

FIGURA 10 – Corte Coroa (Axial) – Coroa Porcelana/NiCr-5.0 mm

2. Capítulo 1

FIGURA 11 – Corte Coroa (Axial) – Coroa Resina Composta/NiCr-5.0 mm

FIGURA 12 – Corte Coroa (Axial) – Coroa Resina Acrílica /NiCr-5.0 mm

2. Capítulo 1

FIGURA 13 – Corte Coroa (Oblíqua) – Coroa NiCr-5.0 mm

FIGURA 14 – Corte Coroa (Oblíqua) – Coroa Porcelana/NiCr-5.0 mm

2. Capítulo 1

FIGURA 15 – Corte Coroa (Oblíqua) – Coroa Resina Composta/NiCr-5.0 mm

FIGURA 16 – Corte Coroa (Oblíqua) – Coroa Resina Acrílica/NiCr-5.0 mm

2. Capítulo 1

Tensão Máxima Principal

Osso Cortical

Para o carregamento axial, as figuras 17, 18, 19 e 20 (vista superior) e figuras

21, 22, 23 e 24 (vista inferior) ilustram os mapas de tensão máxima principal do osso

cortical dos modelos estudados. Nestas figuras é possível observar que as áreas de

concentração de tensões se localizaram próximas à interface osso/implante, sendo

compressivas na região superior (ver franjas de valor -4.875 MPa – -0.375 MPa) e

de tração na região inferior (ver franjas de valor 0.75 MPa – 12 MPa).

Para o carregamento oblíquo, as figuras 25, 26, 27, 28 (vista superior) e

figuras 29, 30, 31, 32 (vista inferior) demonstram que as áreas de concentração de

tensões são semelhantes e se localizam nas mesmas áreas.

Analisando comparativamente todos modelos, o modelo com coroa de NiCr

(figuras 21 e 29) apresentou menor área de concentração de tensão na região

inferior (tensões de tração), para as duas aplicações de carga (ver franjas de valor

1.063 MPa-5 MPa - figura 29). Além disso, os modelos que apresentaram cobertura

oclusal de porcelana, resina composta e resina acrílica (figuras 22, 23, 24, 30, 31 e

32) mostraram concentrações de tensão no trajeto da interface osso cortical/osso

trabecular se extendendo por uma região mais distante da região de interface

osso/implante (ver franjas de valor 0.625 MPa – 5 MPa - figuras 30,31 e 32) Os

modelos (porcelana, resina composta, resina acrílica) não apresentaram diferenças

significativas na distribuição de tensões entre si.

2. Capítulo 1

FIGURA 17 – Corte Osso Cortical Superior (Axial) – Coroa total NiCr-5.0 mm

FIGURA 18 – Corte Osso Cortical Superior (Axial) – Coroa Porcelana/NiCr-5.0 mm

2. Capítulo 1

FIGURA 19 – Corte Osso Cortical Superior (Axial) – Coroa Resina Composta/NiCr-5.0 mm

FIGURA 20 – Corte Osso Cortical Superior (Axial) – Coroa Resina Acrílica/NiCr -5.0 mm

2. Capítulo 1

FIGURA 21 – Corte Osso Cortical Inferior (Axial) – Coroa/NiCr-5.0 mm

FIGURA 22 – Corte Osso Cortical Inferior (Axial) – Coroa Porcelana/NiCr-5.0 mm

2. Capítulo 1

FIGURA 23 – Corte Osso Cortical Inferior (Axial) – Coroa Resina Composta/NiCr-5.0 mm

FIGURA 24 – Corte Osso Cortical Inferior (Axial) – Coroa Resina Acrílica/NiCr-5.0 mm

2. Capítulo 1

FIGURA 25 – Corte Osso Cortical Superior (Oblíqua) – Coroa total NiCr-5.0 mm

FIGURA 26 – Corte Osso Cortical Superior (Obliqua) – Coroa Porcelana/NiCr-5.0 mm

2. Capítulo 1

FIGURA 27 – Corte Osso Cortical Superior (Obliqua) – Coroa RC/NiCr-5.0 mm

FIGURA 28 – Corte Osso Cortical Superior (Obliqua) – Coroa RA/NiCr-5.0 mm

2. Capítulo 1

FIGURA 29 – Corte Osso Cortical Inferior (Obliqua) – Coroa total NiCr-5.0 mm

FIGURA 30 – Corte Osso Cortical Inferior (Obliqua) – Coroa Porcelana/NiCr-5.0 mm

2. Capítulo 1

FIGURA 31 – Corte Osso Cortical Inferior (Obliqua) – Coroa RC/NiCr 5.0mm

FIGURA 32 – Corte Osso Cortical Inferior (Obliquo) – Coroa RA/NiCr 5.0mm

2. Capítulo 1

Osso trabecular

Os mapas de tensão do osso trabecular estão representados nas figuras 33,

34, 35 e 36 (carga axial) e figuras 37, 38, 39 e 40 (carga oblíqua). A área de máxima

tensão de compressão, em todos os modelos (axial), localizou-se no ápice do

implante (ver franja de valor -0.5 MPa – -0.125 MPa).

Analisando-se comparativamente todos os modelos, em ambas as aplicações

de carga, observou-se que o modelo coroa NiCr (figuras 33 e figuras 37) apresentou

menor área de concentração de tensões compressivas no ápice do implante (ver

franjas de valor -0.5 MPa – -0.125 MPa). Porém, as tensões de tração se

distribuíram por uma maior área ao redor do implante quando comparado aos

demais modelos (ver franja de valor 0.25 MPa – 1.125 MPa – figura 33). Em todos

os modelos, as tensões de tração se distribuíram de forma semelhante ao redor do

implante em direção lingual e vestibular.

2. Capítulo 1

FIGURA 33 – Corte Osso trabecular (Axial) – Coroa total NiCr-5.0mm

FIGURA 34 – Corte Osso trabecular (Axial) – Coroa Porcelana/NiCr-5.0mm

2. Capítulo 1

FIGURA 35 – Corte Osso trabecular (Axial) – Coroa RC/NiCr-5.0 mm

FIGURA 36 – Corte Osso trabecular (Axial) – Coroa RA/NiCr-5.0 mm

2. Capítulo 1

FIGURA 37 – Corte Osso trabecular (Oblíquo) – Coroa total NiCr-5.0 mm

FIGURA 38 – Corte Osso trabecular (Oblíquo) – Coroa Porcelana/NiCr-5.0 mm

2. Capítulo 1

FIGURA 39 – Corte Osso trabecular (Oblíquo) – Coroa RC/NiCr-5.0 mm

FIGURA 40 – Corte Osso trabecular (Oblíquo) – Coroa RA/NiCr-5.0 mm

2. Capítulo 1

2.6 Discussão

A utilização da análise de tensões von Mises permite a identificação de um

valor de tensão a partir de uma força aplicada. A utilização de tensão máxima

principal é mais compatível com o estudo da interface implante-osso, já que essa

avaliação permite definir riscos locais de fracasso do osso fisiológico e de possível

ativação de reabsorção óssea.

A análise da tensão máxima principal pode ser

interpretada analisando-se regiões que apresentam tensão de tração (valores de

tensão positivos) e tensões de compressão (valores de tensão negativos).

Independentemente do tipo de tensão analisada, quando a análise é do tipo linear,

pressupõe-se que as deformações estarão dentro do limite de deformação

reversível, ou seja, dentro do limite de proporcionalidade do material envolvido no

estudo. Análises não lineares envolvem deformações plásticas.

Falhas mecânicas de implantes podem ser atribuídas a diversos fatores de

sobrecarregamento destes, como forças não verticais, falta de suporte ósseo em

volume e densidade, pequeno número de implante suportando uma prótese e

incorreta angulação de implantes no osso.

7,9

O estudo do aperfeiçoamento dessas

condições mecânicas é essencial para a evolução e aprimoramento da

Implantodontia. Neste estudo, como o intuito foi avaliar apenas o material de

cobertura oclusal, volume e quantidade ósseos, bem como a angulação do implante

e o seu número, por ser uma prótese unitária, foram ideais. O único fator de risco do

estudo foi o uso de cargas oblíquas.

A carga oblíqua aplicada justifica-se pelo fato de aproximar-se da realidade

clínica, uma vez que a carga combinada (força axial e oblíqua) representa a maioria

dos movimentos mastigatórios de abertura e fechamento e lateroprotrusivos durante

2. Capítulo 1

a mastigação funcional.

A carga mastigatória axial simulada, neste estudo, foi de

200 N, representando uma média registrada em pacientes com próteses sobre

implantes.

Na aplicação da carga oblíqua, optou-se por 100 N, aplicados em 2

regiões nas cúspides linguais do segundo molar inferior, já que, durante movimentos

laterais, as vertentes linguais das cúspides linguais dos dentes superiores

posteriores contactam as vertentes vestibulares das cúspides linguais dos dentes

inferiores posteriores, quando estamos diante de uma oclusão do tipo função em

grupo.

Analisando-se o corte sagital dos mapas gerais de von Mises, observou-se

maior tendência à concentração de tensão na interface infraestrutura metálica-

implante, sendo a mesma propagada através do parafuso até a primeira ou segunda

rosca do implante, como relatado por Çehreli et al.

Existe ainda concentração de

tensões na interface material restaurador/infraestrutura metálica, principalmente

quando o módulo de elasticidade dos dois materiais é bem divergente (resina

acrílica/NiCr), estando de acordo com Stegaroiu et al.

Nesse sentido, os resultados

obtidos neste estudo estão em conformidade com a literatura.

Diferenças muito significativas na distribuição de tensões de von Mises não

foram encontradas entre os modelos estudados. Porém, o modelo com coroa total

em Porcelana apresentou menor concentração de tensões na interface

infraestrutura/material restaurador, sendo seguido do modelo em resina composta e

em resina acrílica. Isso provavelmente se deve ao fato de que a diferença do módulo

de elasticidade dos materiais oclusais não são capazes de alterar significativamente

a distribuição de tensões conforme relatado por Bassit et al.

, no osso e em

infraestruturas.

2. Capítulo 1

O mesmo ocorreu na interface entre implante e estrutura óssea, quando da

análise de tensão máxima principal. Esses dados colaboram com pesquisas que

comprovaram, por diferentes metodologias, como elementos finitos

21,27,28,30

e strain-

gauge

22,23,29,31

a não existência de diferenças relevantes na utilização de próteses

implantossuportadas de resinas ou de porcelana. Além disso, quando houve alguma

diferença, esta chega a ser da ordem de 0.5 MPa, o que pode ser considerado

desprezível diante dos limites fisiológicos do osso cortical e trabecular.

Um outro fator é que o tipo de modelo é muito variável entre os estudos

citados.

10,11,18,20,22,23,28,30,31

Alguns estudos utilizaram próteses fixas de 3 elementos,

10,23,28,30

o que poderia alterar o resultado, levando-se em consideração a existência

de um pôntico.

Semelhante ao nosso modelos, outros estudos avaliaram implantes

unitários.

18,20,22,31

Nossos resultados estão acordo com Soumeire & Dejou et al.

Stegaroiu et al.

que observaram não existir diferença entre os diferentes materiais

oclusais utilizados no carregamento de um único implante. No entanto, nosso

resultado é divergentes dos demais como Skalak et al.

, Skalak et al.

e Gracis et

al.

, que julgam a resina acrílica melhor opção para distribuição de tensões no osso,

esses estudos, porém utilizaram a metodologia de strain gauge para a realização

dos testes.

Empregando-se a mesma metodologia utilizada neste estudo, Papavasiliou et

al.

observaram, em implante IMZ (Interpore International, Irvine, Calif.), a não

existência de diferença na distribuição de tensões entre resina acrílica e porcelana

feldspática, concluindo que as maiores condições de micro-fratura óssea foram

cargas oblíquas, a magnitude da carga oclusal e a ausência de cortical óssea. Da

mesma forma, Juodzbalys et al.

, observaram em Implante Osteofix Dental Implant

2. Capítulo 1

System (Oulu, Finlândia) a não existência de diferença de distribuição de tensões

entre resina modificada e porcelana, quando submetidos a cargas estáticas,

concordando em parte com este estudo. No entanto, no carregamento dinâmico, a

resina modificada apresentou redução das tensões de 6,5%. Ainda é importante

ressaltar que nos estudos de Papavasiliou et al.

e Juodzbaly et al.

utilizou-se, para

análise o critério de von Mises apenas, não sendo o tipo de análise mais indicada

para o osso, considerando ser um material viscoelástico, que requer análise através

de tensão máxima principal.

Os resultados observados por Wang et al.

mostraram (implante Sulzer

Calcitek, Carlsbad, CA) a não existência de melhoria na distribuição de tensões em

coroas com diferentes materiais de revestimento (Ouro, Porcelana, Resina), esse

resultado concorda em parte com nossos estudos, já que o autor também realizou

análise de implantes esplintados.

Ainda em relação ao osso, as tensões foram mais altas para o osso cortical e

estiveram localizadas nas primeiras roscas do implante. A cortical óssea possui

módulo de elasticidade cerca de 7 a 10 vezes maior que o osso trabecular e, quando

submetida a forças transversais, atua como fulcro

, concentrando as maiores

tensões, em comparação ao osso trabecular. Nesse sentido, há um consenso na

literatura sobre essa concentração,

17,21

o que não foi diferente neste estudo.

Em todos os modelos de osso cortical, as áreas de tensão de compressão -2

MPa - -0.25 MPa (carregamento oblíquo) e tração 0.75 MPa – 12 MPa

(carregamento axial) foram baixas e os valores estiveram dentro dos limites

fisiológicos descritos na literatura de resistência máxima do osso cortical humano de

140 - 170 MPa em compressão e, de 72 - 76 MPa em tração,

sendo que o limite

elástico seria aproximadamente 60 MPa. Em todos os modelos (carregamento

2. Capítulo 1

oblíquo) de osso trabeculado as área de tensão de compressão estiveram no valor

de -1 MPa – -0.141 MPa e, as áreas de tensão de tração estiveram no valor de 0.25

MPa – 1 MPa, estando de acordo com a faixa de valor de 22 a 28 MPa.

Assim,

teoricamente, os dados deste estudo não sobrecarregariam de maneira danosa os

limites de deformação linear dos materiais envolvidos e, clinicamente.

O efeito protetor da resina acrílica foi estabelecido teoricamente por Skalak et

al.

e por Skalak et al.

, clinicamente por Misch et al.

e em experimentos in vitro

por por Gracis et al.

não foi observado neste estudo. Entretanto, resultados

semelhantes aos observados neste estudo foram descritos pela literatura recente.

2,21,22,27-29

Assim, postula-se que o “efeito protetor” possa ser mais consequência do

próprio desgaste da resina acrílica, que é muito mais intenso do que o da porcelana,

e que, de certa forma, compensaria uma deficiência de ajuste oclusal.

Além disso,

Juodzbaly et al.

acreditam que a espessura do material restaurador utilizado não

seria capaz de imprimir redução na força de impacto oclusal, em comparação com o

volume e a dureza da infraestrutura e implante. E, que, devido ao desgaste

acentuado, poderia se desenvolver uma mastigação não funcional (patológica), em

longo prazo, sendo, portanto, a reabilitação com resina mais prejudicial que a

reabilitação com porcelana.

Clinicamente, a cerâmica pode ser considerada como principal material

oclusal de eleição, pois apresenta vantagens perante outros materiais (polímeros)

tais como estética, facilidade de higienização, maior resistência à fratura e

durabilidade.

13,21,22

Estudos longitudinais

24,25,26

e de revisão de literatura

2,13,15,24

suportam a afimação de que a cerâmica seria material de primeira escolha nas

reabilitações orais.

2. Capítulo 1

Apesar de não existir neste estudo diferenças significativas entre utilizar

porcelana, resina acrílica ou composta, extrapolando clinicamente, se houver

contatos prematuros por deficiência de ajuste oclusal do profissional, principalmente

nos movimentos lateroprotrusivos, a resina, material com maior resiliência, permitirá

desgastes, entretanto a porcelana não permite o mesmo, já que é um material com

maior resistência e maior dureza, assim poderá transmitir uma força acima do limiar

fisiológico tolerado pelo osso. Portanto, um ajuste oclusal adequado pelo profissional

é importante para garantir resultados mais duradouros para a reabilitação.

2. Capítulo 1

2.7 Conclusão

Com base na metodologia utilizada e nas condições do estudo foi possível

concluir que:

 Não houve diferenças significantes na distribuição de tensões ao implante e

estruturas suporte, variando-se o material de cobertura oclusal,

independentemente do sentido de aplicação da carga mastigatória.

2. Capítulo 1

2.8 Referências:

1. Holmgren EP, Seckinger RJ, Kilgren LM, Mante F. Evaluating parameters of

osseointegrated dental implants using finite element analysis: a two dimensional

comparative study examining the effect of implant diameter, implant shape, and

load direction. J Oral Implantol. 1998;24:80-88.

2. Vidyasagar L, Apse P. Restorative factors that affect the biomechanics of the

dental implant. Stomatologija, Baltic Dental and Maxillofacial Journal. 2003;5:123-

128.

3. Himmlová L, Dostálová T, Kácovsky A, Konvichová S. Influence of implant length

and diameter on stress distribution: a finite element analysis. J Prosthet Dent.

2004;91:20-25.

4. Cehreli M, Sahin S, Akça K. Role of mechanical environment and implant design

on bone tissue differentiation: current knowledge and future contexts. J Dent.

2004;32:123-132.

5. Juodzbalys G, Kubilius R, Eidukynas V, Raustia AM. Stress distribution in bone:

single-unite implant prostheses veneered with porcelain or a new composite

material. Implant Dent. 2005;14:166-175.

6. Petrie C, Williams JL. Comparative evaluation of implant designs: Influence of

diameter, length, and taper on strains in the alveolar crest. A three dimensional

finite element analysis. Clin Oral Implants Res. 2005;16:486-494.

2. Capítulo 1

7. Georgiopoulos B, Kalioras B, Provatidis C, Manda M, Koidis P. The effects of

implant length and diameter prior to and after osseointegration: a 2 D finite

element analysis. J Oral Implantol. 2007;33:243-256.

8. Baggi L, Cappelloni I, Di Girolamo M, Maceri F, Vairo G. The influence of implant

diameter and length on stress distribution of osseointegrated implants related to

crestal bone geometry: a three-dimensional finite element analysis. J Prosthet

Dent. 2008;100:422-431.

9. Abu-Hammad O, Khraisat A, Dar-Odeh N, Jagger DC, Hammerle CH.The

staggered installation of dental implants and its effect on bone stresses. Clin

Implant Dent Relat Res. 2007;9:121-127.

10. Ciftçi Y, Canay S. The effect of veneering materials on stress distribution in

implant supported fixed prosthetic restorations. Int J Oral Maxillofac Implants

2000;3:275-280.

11. Ciftçi Y, Canay S. Stress distribution on the metal framework of the implant

supported fix prosthesis using different veneering material. Int J Prosthodont.

2001;14:406-411.

12. Stegaroiu R, Khraisat A, Nomura S, Miyakawa O. Influence of superstructure

materials on strain around an implant under 2 loading conditions: a technical

investigation. Int J Oral Maxillofac Implants. 2004;19:735-742.

13. Carlsson GE. Dental occlusion: modern concepts and their application in implant

prosthodontics. Odontology. 2009;97:8-17.

14. Gross MD. Occlusion in implant dentistry. A review of the literature of prosthetic

determinants and current concepts. Aust Dent J. 2008;53:S60-S68.

2. Capítulo 1

15. Kim Y, Oh TJ, Misch CE, Wang HL.Occlusal considerations in implant therapy:

clinical guidelines with biomechanical rationale. Clin Oral Implants Res.

2005;16:26-35.

16. Hughes JM, Petit MA. Biological underpinnings of Frost's mechanostat

thresholds: the important role of osteocytes. J Musculoskelet Neuronal Interact.

2010;10:128-135.

17. Rodríguez-Ciurana X, Vela-Nebot X, Segalà-Torres M, Rodado-Alonso C,

Méndez-Blanco V, Mata-Bugueroles M. Biomechanical repercussions of bone

resorption related to biologic width: a finite element analysis of three implant-

abutment configurations. Int J Periodontics Restorative Dent. 2009;29:479-487.

18. Skalak R. Biomechanical considerations in osseointegrated prostheses. J

Prosthet Dent. 1983;49:843-848.

19. Skalak R. Aspects of biomechanical considerations. In: Branemark PI, Zarb GA,

Albrektsson editors. Tissue integrated prostheses. Chicago: Quintessance

Publishing Co;1985:117-128.

20. Gracis SE, Nicholls JI, Chalupnik JD, Yuodelis RA. Shock-absorbing behavior of

five restorative materials used on implants. Int J Prosthodontics. 1991;4: 282-91.

21. Papavasiliou G, Kamposiora P, Bayne S, Felton DA. Three dimensional finite

element analysis of stress distribution around single tooth implants as a function

of bony support prosthesis type, and loading during function. J Prosthet Dent.

1996;76:633-640.

22. Soumeire J, Dejou J. Shock absorbability of various restorative materials used on

implants. J Oral Rehabilit. 1999;26:394-401.

2. Capítulo 1

23. Hobkirk JA, Psarros KJ. The influence of occlusal surface material on peak

masticatory forces using osseointegrated implant supported prostheses. Int J Oral

Maxillofac Implants. 1992;7:345-352.

24. Lambert FE, Weber HP, Susarla SM, Belser UC, Gallucci GO.Descriptive

analysis of implant and prosthodontic survival rates with fixed implant-supported

rehabilitations in the edentulous maxilla.J Periodontol. 2009;80:1220-30.

25. Naert I, Quirynen M, van Steenberghe D, Darius P.A six-year prosthodontic study

of 509 consecutively inserted implants for the treatment of partial edentulism. J

Prosthet Dent. 1992;672:236-45.

26. Carlson B, Carlsson GE.Prosthodontic complications in osseointegrated dental

implant treatment.Int J Oral Maxillofac Implants. 1994;9:90-4.

27. Sertgoz A. Finite element analysis study of the effect of superstructure material on

stress distribution in an implant supported fixed prosthesis. Int J Prosthodont.

1997;10:19-27.

28. Stegaroiu R, Kusakari H, Nishiyama H, Miyakama O. Influence of prosthesis

material on stress distribution in bone and implant: a 3-dimensional finite element

analysis. Int J Oral Maxillofac Implants.1998;13:781-790.

29. Bassit R, Lindstrom H, Rangert B. In vivo registration of force development with

ceramic and acrylic resin occlusal materials on implant supported prostheses. Int

J Oral Maxillofac Implant. 2002;17:17-23.

30. Wang TM, Leu LJ, Wang J, Lin LD. Effects of prosthesis materials and prosthesis

splinting on peri-implant bone stress around implants in poor-quality bone: a

numeric analysis. Int J Oral Maxillofac Implants. 2002;17:231-237.

2. Capítulo 1

31. Stegaroiu R, Khraisat A, Nomura S, Miyakawa O.Influence of superstructure

materials on strain around an implant under 2 loading conditions: a thecnical

investigation. Int J Oral Maxillofac Implants. 2004;19:735-742.

32. Misch CE. Progressive bone loading. In: Misch CE, editor. Contemporany Implant

Dentistry, 2

ed. St. Louis: Mosby;1999:595-608.

33. Lekholm U, Zarb GA. Patient selection and preparation. In: Brånemark PI, Zarb

George, Tomas A. Tissue-Integrated Prostheses: Osseointegration in Clinical

Dentistry. Chicago: Quintessence;1985:199-209.

34. Anusavice KJ, Hojjatie B. Stress distribution in metal-ceramic crowns with a facial

porcelain margin. J Dent Res. 1987;66: 1493-1498.

35. Falcón-Antenucci RM, Pellizzer EP, de Carvalho PS, Goiato MC, Noritomi

PY.Influence of cusp inclination on stress distribution in implant-supported

prostheses. A three-dimensional finite element analysis. J Prosthodont.

2010;19:381-386.

2. Capítulo 2

Capítulo 2

2. Capítulo 2

Análise da tensão óssea com diferentes diâmetros e materiais oclusais das

próteses unitárias sobre implantes. Estudo pelo método dos elementos finitos

tridimensionais

3.1 Resumo

Proposta: o objetivo deste estudo foi avaliar a distribuição das tensões no tecido

ósseo em prótese unitária com implantes de largo diâmetro e convencional, com

diferentes materiais oclusais da coroa, por meio do método dos elementos finitos 3-

D. Materiais e método: foram confeccionados 8 modelos, compostos por um bloco

ósseo, com implante de diâmetros 3.75 e 5.0mm e coroa implantossuportada com

diferente material oclusal: resina composta, resina acrílica, porcelana e coroa total

NiCr. Foi aplicada uma carga axial (200N) e oblíqua (100N). Resultados: Na carga

axial, o osso cortical não mostrou grandes diferenças entre todos os modelos e o

osso trabecular sofreu um aumento das tensões de tração, com a diminuição do

diâmetro do implante. Para cargas não-axiais, o osso cortical sofreu aumento

significativo das tensões de tração do mesmo lado da aplicação da carga quando se

diminuiu o diâmetro do implante. O osso trabecular mostrou essa mesma tendência,

embora mais discreta. Não houve diferenças no tecido ósseo pela variação do

material oclusal. Conclusão: o material de cobertura oclusal não interfere na

distribuição de tensões nos tecidos de suporte da prótese implantossuportada

unitária. O uso de implantes de largo diâmetro auxilia na transmissão das cargas

oclusais para o tecido ósseo, diminuindo principalmente as tensões sob aplicação de

cargas não-axiais.

Palavras-Chave: Implante dentário. Prótese dentária fixada por implante.

Biomecânica.

2. Capítulo 2

3.2 Introdução

Os fatores biomecânicos desempenham importante papel para a longevidade

dos implantes osseointegráveis.

1-5

As complicações mecânicas mais frequentes

relatadas dizem respeito a fraturas de parafusos das próteses, fraturas de peças

intermediárias, fratura de material estético ou da infraestrutura.

Para o sucesso da

Implantodontia é necessário não apenas previsibilidade no tratamento, mas também

aperfeiçoar a distribuição de tensões no conjunto prótese/implante/osso.

Os relatos a fim de se estabelecer fundamentos científicos para análise

biomecânica do funcionamento do implante dentário vêm sendo intensificados, uma

vez que a transferência da carga à interface osso-implante depende de alguns

fatores, tais como: tipo de carga, propriedades do material do implante e da prótese,

qualidade e quantidade de osso circundante, geometria do implante (comprimento,

diâmetro e forma) e característica da superfície do implante.

7-17

É aceito que a

intensidade da força mastigatória pode levar a uma sobrecarga do implante se for

ultrapassado o limiar fisiológico ósseo de tolerância (individual), podendo ocasionar

falhas nas reabilitações ou perdas dos implantes osseointegrados.

18,19

De qualquer

forma, o material de cobertura oclusal recebe força mastigatória e a transmite para o

implante e osso de sustentação.

Entende-se que não existe um consenso sobre o melhor material de

revestimento oclusal para distribuição de tensões.

19,20,21

Alguns pesquisadores

sustentam a capacidade do efeito de redução do impacto de forças, quando da

utilização de resinas modificadas ou acrílicas.

22,23,24

Alguns estudos apontam não

existirem diferenças significantes em modelos com diferentes materiais oclusais

(porcelanas, resinas).

15,21

Estudos utilizando a metodologia de strain-gauge

*O Artigo está colocado nas normas da revista The International Journal of Oral & Maxillofacial Implants–

Serviço Técnico de Biblioteca e Documentação-FOA/UNESP

2. Capítulo 2

avaliaram diferentes materiais oclusais, não se observando diferença na distribuição

de tensão em coroas feitas de resina ou porcelana.

15,25

Outro aspecto importante na distribuição de tensões em implantes diz respeito

ao seu diâmetro. Em regiões onde existe espessura óssea suficiente, áreas pobres

em qualidade óssea (osso tipo IV) e em imediata instalação após cirurgia de

extração de um implante fraturado, a indicação de um implante de largo diâmetro é

precisa.

A literatura aponta que o melhor benefício biomecânico para esses

implantes seria a distribuição de tensões mais eficientes.

9,26,27-31

Outro ponto importante diz respeito à deformação do material. Quando a

deformação é colocada em um eixo horizontal e a tensão aplicada é colocada em

um eixo vertical; essa relação permite obter a flexibilidade do material ou módulo de

elasticidade. Quanto menor a força aplicada no osso, menor será a

microdeformação e, portanto, uma forma de diminuir esse processo é aumentar a

área funcional da interface osso implante

. Assim, a dissipação de tensões é

otimizada com o aumento do seu diâmetro.

Entende-se que a magnitude e a localização da concentração de tensões é

um ponto-chave para a longevidade dos implantes osseointegráveis. Portanto,

aperfeiçoar o carregamento, principalmente considerando-se que a maior

concentração de tensões ocorre na interface implante/pilar protético, é essencial. De

acordo com o princípio de Saint Vernant´s, se forem aplicadas cargas concentradas

em um modelo, os elementos na vizinhança imediata dos pontos de aplicação das

cargas estarão submetidos a tensões muito elevadas, enquanto os outros elementos

próximos da extremidade praticamente não serão afetados pelas cargas. Portanto,

pode-se observar aumento de concentração de tensões até a junção

2. Capítulo 2

implante/infraestrutura e isso pode aumentar a magnitude de tensão na região,

podendo causar perda óssea.

Do ponto de vista metodológico, o Método dos Elementos Finitos 3D (MEF-

3D) tem se mostrado como uma ferramenta eficaz para examinar os

comportamentos de carregamentos em próteses implantossuportadas, e osso peri-

implantar.

29,34

Diante do exposto, apesar das pesquisas que apresentam análise

biomecânica em Implantodontia serem de grande relevância, pois aperfeiçoam a

técnica de reabilitação com implantes, a literatura ainda é escassa em estudos que

avaliam a influência do material de composição de próteses implantossuportadas

unitárias com diferentes diâmetros de implantes osseointegráveis, sendo importante

essa análise para orientar futuros planejamentos e o desenvolvimento ou

aprimoramento de materiais na reabilitação com próteses implantossuportadas.

2. Capítulo 2

3.3 Proposição

O propósito deste estudo foi avaliar a influência de diferentes materiais de

cobertura oclusal na confecção de próteses fixas implantossuportadas unitárias, com

diferentes diâmetros de implantes osseointegráveis, na distribuição de tensões no

tecido ósseo, sob aplicação de cargas axiais e oblíquas, pelo método dos elementos

finitos tridimensionais.

2. Capítulo 2

3.4 Materiais e Método

Para este estudo foram confeccionados 8 modelos tridimensionais (Tabela 1),

representados por uma secção de osso mandibular com um implante e uma coroa

sobre implante. O bloco de osso, com 25,46 mm de altura, 13,81 mm de largura e

13,25 mm de espessura, é composto por osso trabecular, no centro, circundado por

1 mm de osso cortical, da região do segundo molar mandibular, simulando um osso

tipo III.

Tabela 1 - Especificações dos modelos

Modelo

Descrição

Implante unitário de 3.75 x 10 mm com coroa total NiCr

Implante unitário de 3.75 x 10 mm com coroa em infraestrutura de NiCr e com

cobertura estética em porcelana feldspática

Implante unitário de 3.75 x 10 mm com coroa em infraestrutura metálica (NiCr)

com cobertura estética em resina composta

Implante unitário de 3.75 x 10 mm com coroa em infraestrutura metálica (NiCr)

com cobertura estética em resina acrílica

Implante unitário de 5.00 x 10 mm com coroa total NiCr

Implante unitário de 5.00 x 10 mm com coroa em infraestrutura de NiCr e com

cobertura estética em porcelana feldspática

Implante unitário de 5.00 x 10 mm com coroa em infraestrutura metálica (NiCr)

com cobertura estética em resina composta

Implante unitário de 5.00 x 10 mm com coroa em infraestrutura metálica (NiCr)

com cobertura estética em resina acrílica

2. Capítulo 2

O osso (trabecular e cortical) foi obtido a partir da recomposição de uma

tomografia computadorizada da secção transversal na região de molar; transferida

ao programa InVesalius (CenPRA, São Paulo, Brasil). A partir da imagem

bidimensional da tomografia, o programa InVesalius permite criar modelos virtuais

tridimensionais. Posteriormente, o modelo foi exportado ao programa Rhinoceros

3D 4.0 (NURBS Modeling for Windows, EUA) para modelagem final das superfícies

envolvidas no estudo.

A geometria de dois implantes rosqueáveis, hexágono externo de 5.00 x 10

mm e hexágono externo de 3.75 x 10 mm (Conexão Master Screw, Sistemas de

Próteses, São Paulo, Brasil) foi utilizada como referência para a elaboração dos

modelos de implante, bem como dos componentes utilizados na infraestrutura. Estes

foram desenhados e simplificados virtualmente usando o programa de desenho

assistido SolidWorks

2006 (SolidWorks Corp, Massachusetts, USA).

A coroa parafusada do tipo UCLA foi simulada com 4 diferentes materiais de

revestimento oclusal: uma coroa total de NiCr, uma coroa com uma infraestrutura de

Níquel-Cromo e porcelana feldspática

, um modelo com a infraestrutura de de NiCr

e Resina Composta e, uma coroa com infraestrutura de NiCr com resina acrílica. A

montagem da coroa com infraestrutura metálica e o implante foram realizados no

programa SolidWorks

, para sua posterior inserção na porção óssea.

A superfície externa da coroa foi obtida a partir de um dente artificial, um

segundo molar mandibular, obtido de um manequim odontológico experimental

(Odonfix, Ind. Com. Mat. Odont. Ltda., Brasil), o qual foi digitalizado por meio de um

scanner de superfície (Roland DG, São Paulo, Brasil). A imagem tridimensional

digitalizada foi exportada ao programa Rhinoceros

3D 4.0 para realização do

detalhamento das superfícies, bem como para a montagem final dos modelos,

2. Capítulo 2

inserindo o conjunto implante e pilar protético como coroa no bloco ósseo. Após

essa montagem, os conjuntos foram exportados para o programa FEMAP

10, um

programa para pré e pós-processamento de modelos de elementos finitos, que

permite importação de geometrias, geração de malhas, configuração de

propriedades mecânicas e modelos de materiais e simulação de comportamento

físico.

Assim, iniciou-se a geração das malhas de elementos finitos para análise.

Inicialmente foram incorporadas as propriedades mecânicas correspondentes a cada

material, a saber, módulo de Young e coeficiente de Poisson, determinados a partir de

valores obtidos na literatura, como mostrados na Tabela 2. Todos os materiais foram

considerados isotrópicos, lineares e homogêneos.

Definidas as propriedades mecânicas dos materiais envolvidos, foram

geradas as malhas de elementos finitos para cada estrutura envolvida no estudo.

Para isso, utilizou-se o elemento sólido tetraédrico parabólico padrão do FEMAP 10,

já que as estruturas simuladas eram sólidas.

O modelo foi definido estabelecendo-se as condições de contorno, restrição e

carregamento que mais se aproximassem de uma situação clínica real. Assim, como

o comportamento do fenômeno observado ficou dentro do campo da linearidade,

apesar de ser uma estrutura altamente complexa, a análise realizada, portanto, foi

do tipo linear. O bloco de osso foi fixado nos três planos do espaço, nas faces

cortadas (laterais), tendo a base ficado livre ou suspensa. Todas as superfícies de

contato entre as estruturas do estudo foram simuladas por contato colado, ou seja,

contato onde se impede que ocorra penetração, deslizamento ou afastamento entre

as superfícies envolvidas. A única exceção, para se aproximar de uma situação

clínica real, foi o contato entre o pilar protético e o implante, simulado do tipo

2. Capítulo 2

justaposto. O carregamento total foi de 200N

em direção axial, realizado em 4

pequenas áreas de superfície, fracionados em 50N em cada área, normal à

superfície das vertentes triturantes, em cada cúspide. O carregamento oblíquo foi de

100 N, feito através da supressão das cargas sobre as cúspides vestibulares, numa

tentativa de aproximação de situação clínica real.

Finalizadas todas as configurações do problema matemático, a análise foi

gerada no programa FEMAP 10 e exportada para resolução no núcleo de solução do

programa de elementos finitos NEiNastran

9.0 (Noran Engineering, Inc., EUA), para

obtenção dos resultados. Após cálculo dos resultados, estes foram exportados

novamente ao programa FEMAP 10 para visualização gráfica dos mapas de tensão

e/ou deslocamento.Os resultados obtidos foram visualizados por meio de mapas de

tensáo de von Misses e Tensão Máxima Principal para indicar os níveis e padrões

da concentração de tensão.

Todo o processamento dos modelos, incluindo a análise, foi executado em

uma estação de trabalho da Sun (Sun Microsystems Inc., São Paulo, Brasil) com as

seguintes características: Processador Opteron 64, AMD duplo núcleo, 4 GB de

memória RAM, 250GB de HD.

2. Capítulo 2

Tabela 2 - Propriedades dos Materiais

Estruturas

Módulo de

Elasticidade

(E) (GPa)

Coeficiente

de Poisson

(v)

Referências

Osso Trabecular

1.37

0.30

Sertgoz et al.

Osso Cortical

13.7

0.30

Sertgoz et al.

Titânio

110.0

0.35

Stegaroiu et al.

Liga NiCr

206.0

0.33

Hojjatie & Anusavice

Porcelana

Feldspática

82.8

0.35

Papavasiliou et al

Resina Acrílica

2.4

0.35

Stegaroiu et al.

Resina Composta

16.6

0.24

Stegaroiu et al.

100

2. Capítulo 2

3.5 Resultado

Os resultados obtidos neste estudo foram plotados em mapas de tensão de

máxima principal, com unidades em Mega-Pascal (MPa). Algumas estruturas foram

plotadas individualmente para melhor visualização dos resultados.

Tensão máxima principal

Osso Cortical

 Força Axial

As figuras 1, 2, 3, 4 (corte osso cortical vista superior – Implante de 3.75mm),

5, 6, 7, 8 (corte osso cortical vista inferior – implante de 3.75mm), 9, 10, 11, 12 (corte

osso cortical vista superior – implante de 5.00mm), 13, 14, 15 e 16 (corte osso

cortical vista inferior – implante de 5.00mm) ilustram os mapas de tensão máxima

principal do osso cortical para aplicação de força axial.

Em todos os modelos, observa-se que as áreas de concentração de tensões

se localizaram próximas à interface osso/implante, sendo de compressão (valores

negativos) na região superior e de tração (valores positivos) na região inferior.

Verificou-se que o aumento do diâmetro (3.75mm / 5.00mm) foi o fator mais

favorável para dissipação de tensões. As tensões de compressão (figuras 1-4,9-12)

apresentam um padrão de distribuição muito semelhante -6 MPa - -0.375 MPa, nos

101

2. Capítulo 2

modelos de implantes estudados. As tensões de tração (figuras 5-8,13-16)

demonstram melhor padrão de distribuição de tensões nos implantes de largo

diâmetro, no valor de 0.75 MPa – 12 MPa.

Analisando-se comparativamente os diferentes materiais de revestimento

oclusal, observou-se não existirem diferenças significativas. O modelo coroa total

NiCr (implante 3.75-figura 5) apresentou discreta maior concentração de tensões, no

valor de 0.75 MPa – 12 MPa, quando comparada com os demais modelos de

mesmo diâmetro (figuras 6,7 e 8). Os demais modelos não apresentaram diferenças

significativas na distribuição de tensões (porcelana, resina composta, resina

acrílica).

102

2. Capítulo 2

FIGURA 1 –Coroa Osso Cortical Sup (axial)- Coroa total NiCr–3.75 mm

FIGURA 2 – Corte Osso Cortical Superior (Axial) – Coroa Porcelana/NiCr–3.75 mm

103

2. Capítulo 2

FIGURA 3 – Corte Osso Cortical Superior (Axial) – Coroa RC/NiCr–3.75 mm

FIGURA 4 – Corte Osso Cortical Superior (Axial) – Coroa RA/NiCr–3.75 mm

104

2. Capítulo 2

FIGURA 5 – Corte Osso Cortical Inferior (Axial) – Coroa NiCr – 3.75mm

FIGURA 6 – Corte Osso Cortical Inferior (Axial) – Coroa Porcelana/NiCr–3.75 mm

105

2. Capítulo 2

FIGURA 7 – Corte Osso Cortical Inferior (Axial) – Coroa RC/NiCr–3.75 mm

FIGURA 8 – Corte Osso Cortical Inferior (Axial) – Coroa RA/NiCr–3.75 mm

106

2. Capítulo 2

FIGURA 9 – Corte Osso Cortical Superior (Axial) – Coroa total NiCr-5.0 mm

FIGURA 10 – Corte Osso Cortical Superior (Axial) – Coroa Porcelana/NiCr-5.0 mm

107

2. Capítulo 2

FIGURA 11 – Corte Osso Cortical Superior (Axial) – Coroa RC/NiCr-5.0 mm

FIGURA 12 – Corte Osso Cortical Superior (Axial) – Coroa RA/NiCr-5.0 mm

108

2. Capítulo 2

FIGURA 13 – Corte Osso Cortical Inferior (Axial)–Coroa total NiCr-5.0 mm

FIGURA 14 – Corte Osso Cortical Inferior (Axial)–Coroa Porcelana/NiCr-5.0 mm

109

2. Capítulo 2

FIGURA 15 – Corte Osso Cortical Inferior (Axial) – Coroa RC/NiCr-5.0 mm

FIGURA 16 – Corte Osso Cortical Inferior (Axial) – Coroa RA/ NiCr-5.0 mm

110

2. Capítulo 2

 Força Oblíqua

As figuras 17, 18, 19, 20 (corte osso cortical vista superior – Implante de 3.75

mm), 21, 22, 23, 24 (corte osso cortical vista inferior – implante de 3.75 mm), 25, 26,

27, 28 (corte osso cortical vista superior – implante de 5.00mm), 29, 30, 31 e 32

(corte osso cortical vista inferior – implante de 5.00mm) ilustram os mapas de tensão

máxima principal do osso cortical, para aplicação de força axial.

Em todos os modelos, observa-se que as áreas de concentração de tensões

se localizaram próximas à interface osso/implante e áreas de cortical adjacente que

circundam o implante, sendo de compressão (valores negativos) na região superior

e de tração (valores positivos) na região inferior.

Na aplicação de carga oblíqua, também se observou que o aumento do

diâmetro (3.75mm / 5.00mm) foi o fator mais favorável para dissipação de tensões. A

força de compressão localizou-se mais concentrada, no valor de -2 MPa - -0.25MPa,

nos modelos A,B,C e D (figuras 17-20), quando estes são comparados aos modelos

E,F,G e H (figuras 25-28). As tensões de tração demonstraram melhor padrão de

distribuição de tensões nos implantes de largo diâmetro.

Analisando-se comparativamente os diferentes materiais de revestimento

oclusal, observou-se não existirem diferenças significativas em todos os modelos

submetidos à carga oblíqua. O modelo coroa total NiCr (implante 3.75-figura 17 e

21) apresentou discreta maior área de concentração de tensões, no valor de -2 MPa

– - 0.25 MPa (força compressiva) e de 0.625 MPa - 5 MPa (força de tração), quando

comparado com os demais modelos de mesmo diâmetro. Os demais modelos não

111

2. Capítulo 2

apresentaram diferenças significativas, na distribuição de tensões (porcelana, resina

composta e resina acrílica).

112

2. Capítulo 2

FIGURA 17 – Corte Osso Cortical Superior (Obliqua) – Coroa total NiCr - 3.75mm

FIGURA 18 – Corte Osso Cortical Superior (Oblíquo) – Coroa Porcelana/NiCr - 3.75mm

113

2. Capítulo 2

FIGURA 19 – Corte Osso Cortical Superior (Oblíquo) – Coroa RC/NiCr - 3.75mm

FIGURA 20– Corte Osso Cortical Superior (Oblíquo) – Coroa RA/NiCr - 3.75mm

114

2. Capítulo 2

FIGURA 21 – Corte Osso Cortical Inferior (Oblíquo) – Coroa total NiCr - 3.75mm

FIGURA 22 – Corte Osso Cortical Inferior (Oblíquo) – Coroa Porcelana/NiCr - 3.75mm

115

2. Capítulo 2

FIGURA 23 – Corte Osso Cortical Inferior (Oblíquo) – Coroa RC/NiCr - 3.75mm

FIGURA 24 – Corte Osso Cortical Inferior (Oblíquo) – Coroa RA/NiCr - 3.75mm

116

2. Capítulo 2

FIGURA 25 – Corte Osso Cortical Superior (Oblíqua) – Coroa total NiCr - 5.0mm

FIGURA 26 – Corte Osso Cortical Superior (Obliquo) – Coroa Porcelana / NiCr - 5.0mm

117

2. Capítulo 2

FIGURA 27 – Corte Osso Cortical Superior (Obliquo) – Coroa RC / NiCr - 5.0mm

FIGURA 28 – Corte Osso Cortical Superior (Obliquo) – Coroa RA/NiCr - 5.0mm

118

2. Capítulo 2

FIGURA 29 – Corte Osso Cortical Inferior (Obliquo) – Coroa total NiCr - 5.0mm

FIGURA 30 – Corte Osso Cortical Inferior (Obliquo) – Coroa Porcelana / NiCr - 5.0mm

119

2. Capítulo 2

FIGURA 31 – Corte Osso Cortical Inferior (Obliquo) – Coroa RC / NiCr - 5.0mm

FIGURA 32 – Corte Osso Cortical Inferior (Obliquo) – Coroa Resina Acr / NiCr - 5.0mm

120

2. Capítulo 2

Osso trabecular

 Força Axial

Observa-se que as áreas de concentração de tensões se localizaram

próximas à interface osso/implante, sendo de compressão (valores negativos), no

ápice e, de tração (valores positivos), ao redor do implante

As figuras 33, 34, 35 e 36 (Implante de 3.75mm) e as figuras 37, 38, 39 e 40

(Implante de 5.00mm) ilustram os mapas de tensão máxima principal do osso

trabecular para aplicação de força axial. A área de máxima tensão de compressão,

em todos os modelos, localizou-se no ápice do implante (ver franja de valor -1 MPa

– -0.125 MPa para o implante de 3.75mm); e franja de valor -1 MPa – -0.125 MPa

para o implante de 5.0mm.

Analisando-se comparativamente todos os modelos, em ambas as aplicações

de carga verificou-se que o modelo de implante largo diâmetro (5.0mm) com coroa

total NiCr (figura 37) apresentou menor área de concentração de tensões

compressivas no ápice do implante (ver franjas de valor -0.344 MPa – -0.00938

MPa). Não se observaram diferenças significativas com relação aos demais

materiais utilizados.

As tensões de tração se distribuíram por uma maior área ao redor dos

implante de largo diâmetro quando comparadas ao modelo de diâmetro regular (ver

franja de valor 0.313 MPa – 1.188 MPa).

121

2. Capítulo 2

Em todos os modelos, as tensões de tração se distribuíram de forma

semelhante ao redor do implante ocorrendo no entanto, em menor intensidade, nos

implantes de maior diâmetro (figuras 37,38,39 e 40).

122

2. Capítulo 2

FIGURA 33 – Corte Osso Trabecular (Axial) – Coroa total NiCr - 3.75mm

FIGURA 34 – Corte Osso trabecular (Axial) – Coroa Porcelana/ NiCr - 3.75mm

123

2. Capítulo 2

FIGURA 35 – Corte Osso Trabecular (Axial) – Coroa RC/NiCr - 3.75mm

FIGURA 36 – Corte Osso Trabecular (Axial) – Coroa RA/NiCr - 3.75mm

124

2. Capítulo 2

FIGURA 37 – Corte Osso trabecular (Axial) – Coroa total NiCr- 5.00mm

FIGURA 38 – Corte Osso trabecular (Axial) – Coroa Porcelana/NiCr- 5.0mm

125

2. Capítulo 2

FIGURA 39 – Corte Osso trabecular (Axial) – Coroa RC/NiCr- 5.0mm

FIGURA 40 – Corte Osso trabecular (Axial) – Coroa RA/NiCr- 5.0mm

126

2. Capítulo 2

Osso trabecular

 Força Oblíqua

Para aplicação de carga oblíqua, observou-se que as áreas de concentração

de tensões localizaram-se próximas à interface osso/implante, sendo de compressão

(valores negativos) no ápice, e tração (valores positivos), ao redor do implante

As figuras 41, 42, 43 e 44 (Implante de 3.75mm) e as figuras 45, 46, 47 e 48

(Implante de 5.00mm) ilustram os mapas de tensão máxima principal do osso

trabecular para aplicação de força oblíqua. A área de máxima tensão de

compressão, em todos os modelos, localizou-se no ápice do implante (ver franja de

valor -1 MPa – -0.0625 MPa).

Analisando-se comparativamente todos os modelos, em ambas as aplicações

de carga constatou-se que o modelo de implante largo diâmetro (5.0mm) com coroa

total NiCr (figura 45) apresentou menor área de concentração de tensões

compressivas no ápice do implante (ver franjas de valor -1 MPa – -0.0625 MPa). Não

se observaram diferenças significativas com relação aos demais materiais utilizados.

As tensões de tração se distribuíram em área semelhante para todos os

modelos ao redor dos implantes, sendo consideradas de maior intensidade nos

implantes regulares (figuras 41, 42, 43 e 44 - ver franja de valor 0.25 MPa – 1.5

MPa). Os implantes de largo diâmetro apresentaram menor concentração de

tensões de tração (figuras 45, 46, 47 e 48); ver franjas de valor 0.25MPa -

0.719MPa.

127

2. Capítulo 2

FIGURA 41– Corte Osso Trabecular (Obliquo) – Coroa total NiCr 3.75mm -

FIGURA 42 – Corte Osso Trabecular (Oblíquo) – Coroa Porcelana/NiCr-3.75mm

128

2. Capítulo 2

FIGURA 43 – Corte Osso Trabecular (Oblíquo) – Coroa RC/NiCr-3.75mm

FIGURA 44 – Corte Osso Trabecular (Oblíquo) – Coroa RA/NiCr-3.75mm

129

2. Capítulo 2

FIGURA 45 – Corte Osso trabecular (Oblíquo) – Coroa total NiCr-5.00mm

FIGURA 46 – Corte Osso trabecular (Oblíquo) – Coroa Porcelana/NiCr-5.00mm

130

2. Capítulo 2

FIGURA 47 – Corte Osso trabecular (Oblíquo) – Coroa RC/NiCr-5.00mm

FIGURA 48 – Corte Osso trabecular (Oblíquo) – Coroa RA/NiCr-5.00mm

*Em anexo E – Figuras - Corte Geral – Osso Cortical/Trabecular -

131

2. Capítulo 2

3.6 Discussão

Segundo alguns estudos, o desenho

e o material de revestimento oclusal

influenciam no carregamento dos implantes e na deformação óssea ao seu redor.

3,13,14,

Apesar de a porcelana ser amplamente aceita para o revestimento oclusal e

conferir excelente resultado estético,

4,5

a resina acrílica parece ser mais eficiente

que a porcelana, em termos de redução das forças de impacto, possivelmente

devido ao menor módulo de elasticidade (quanto mais resiliente o material

teoricamente maior quantidade de tensão será dissipada).

3,22-24

Entende-se que a

influência exercida pelo material de revestimento na transmissão de tensões é

importante, pois o comportamento do osso, na região peri-implantar, também está

relacionado à magnitude e concentração de tensão transmitida ao implante,

seja, se forças oclusais incidirem e se não houver dissipação das mesmas, poder-

se-á romper com a osseointegração. Apesar destes fatores, constatou-se neste

estudo que não existiu diferença significante na distribuição de tensões no tecido

ósseo entre os diferentes materiais oclusais analisados.

Observou–se em relação ao osso cortical que as tensões foram mais altas

quando comparadas ao osso trabecular, para todos os modelos analisados, e

estiveram concentradas nas primeiras roscas e na interface osso cortical/implante,

conforme observado em outros estudos.

1,8,13,14,38

Como a cortical óssea possui

módulo de elasticidade maior que o osso trabecular, quando submetida a forças

transversais, esta cortical atua como fulcro do sistema (momento de flexão),

concentrando as maiores tensões em comparação ao osso trabecular, indicando que

o osso peri-implantar pode ser mais susceptível a perda óssea, de acordo com

alguns estudos.

39,40

132

2. Capítulo 2

A transmissão das tensões do implante para o osso ocorre através da

interface de contato e está relacionada com a rigidez dos materiais envolvidos.

Entende-se que quanto mais íntima a relação do osso com o implante, melhor será

esta distribuição

e que, dependendo da tensão transmitida ao osso, podem ocorrer

micro-deformações patológicas.

Nos modelos estudados, a distribuição de tensões

esteve dentro dos limites fisiológicos de resistência da cortical óssea humana de 140

MPa a 170 MPa de compressão e 72 MPa a 76 MPa em tração.

Para todos os

modelos estudados, os níveis de tensão máxima principal no osso foram

consistentes com a situação de compatibilidade óssea em resistir ao carregamento.

Além disso, cabe ressaltar que este estudo é linear, e, portanto, deformações

reversíveis são propostas para a análise da situação clínica. Neste trabalho,

utilizaram-se força axial (200N) e força oblíqua (100N), com o intuito de se aproximar

de uma condição natural do ciclo mastigatório, semelhante a outros estudos

. Estas

forças, clinicamente, estão em conformidade com forças fisiológicas e, portanto,

reforçam a citação feita anteriormente.

Osso é considerado um material relativamente friável e, portanto, quando

estirado além de seu limite elástico, poderá fraturar-se. Para este tipo de análise, a

interpretação dos resultados é mais coerente quando realizada através da tensão

máxima principal (tensão de tração e compressão), já que um nível razoável de

tração ou compressão, embora a tensão total (somatório de tensões) não seja alta,

já pode pôr em falha todo o sistema. Portanto, o osso poderá ter maior possibilidade

de falha quando a tensão de tração for igual ou superior à máxima tensão de tração,

ou quando a tensão de compressão for maior ou igual à máxima tensão de

compressão do osso.

Este é o motivo, portanto, de não se utilizarem tensões de

von Mises, que são mais coerentes para análises de materiais dúcteis.

133

2. Capítulo 2

Como já mencionado, neste estudo não se observaram diferenças

expressivas na distribuição de tensões no osso quando a variável foi o material

oclusal. Tais constatações estão em acordo com estudos que utilizaram a mesma

metodologia e não encontraram diferenças significantes.

8,14,20

Pôde-se ainda

confrontar diferentes materiais oclusais em implantes de diâmetro regular (3.75mm)

e largo diâmetro (5.00mm), não se observando diferenças significativas entre os

materiais oclusais estudados (coroa NiCr, porcelana, resina acrílica e resina

composta); o que leva ao raciocínio de que o aumento do diâmetro do implante é

mais interessante do ponto de vista da distribuição de cargas oclusais ao osso de

suporte, do que o material de recobrimento da coroa protética.

Esta melhoria da distribuição de tensão com o aumento do diâmetro do

implante pode ser observada quando analisamos os modelos no carregamento axial

(cortical inferior – força de tração) e no carregamento oblíquo (cortical inferior - força

de tração). Isto se encontra respaldado em uma série de ensaios que comprovaram

ser o aumento do diâmetro um fator relevante para dissipação de

tensões.

9,10,11,29,30,31

Os resultados obtidos para o osso trabecular mostraram baixos níveis de

tensões, quando comparados com os do osso cortical. Este dado está de acordo

com estudos científicos,

14,31,34

que relataram menor concentração no osso

trabeculado apical. A combinação de baixa qualidade óssea e sobrecarga oclusal

são consideradas fatores críticos para o sucesso do implante, pois, na ausência de

cortical óssea, existiria maior carregamento desta região, conforme relatado em

metodologia semelhante por Wang et al.

e Papavasiliou et al.

Considerando que o aumento do diâmetro foi mais relevante para a melhoria

da distribuição de tensões do que os diferentes materiais oclusais envolvidos, este

134

2. Capítulo 2

achado pode dar indícios para o uso de porcelana como material oclusal de escolha

quando se considera um implante 100 % osseointegrado, haja visto que a maior

rigidez deste material não influenciou nos resultados. No entanto, a maior resistência

conferida pela porcelana (módulo de elasticidade maior) exige um ajuste oclusal

minucioso, para que não ocorra sobrecarga prematura nos implantes, principalmente

em movimentos látero-protrusivos, os quais seriam atenuados com a utilização de

resina, pois esta poderia se desgastar mais facilmente que a porcelana. Cabe

ressaltar os efeitos deletérios que um ponto de contato prematuro pode ocasionar

em uma oclusão sadia, o que deve ser sempre evitado.

Dessa forma, levando em consideração todos os dados obtidos, o maior

benefício observado, com relação à distribuição de tensões, está na possibilidade de

se utilizarem implantes com maior diâmetro, quando a realidade clínica permitir.

Portanto, um planejamento reverso e um exame tomográfico minucioso são

essenciais para o sucesso do tratamento, independentemente da escolha do

material de recobrimento protético.

135

2. Capítulo 2

3.7 Conclusões

Com base na metodologia empregada e nas condições do estudo, foi possível

concluir que:

1. O material de cobertura oclusal não interfere na distribuição de tensões

nos tecidos de suporte da prótese implantossuportada unitária.

2. O uso de implantes de largo diâmetro auxilia na transmissão das cargas

oclusais para o tecido ósseo, diminuindo principalmente as tensões sob

aplicação de cargas não-axiais.

136

2. Capítulo 2

3.8 Referências

1. Rangert BO, Jemt T, Jorneus L. Force and moments on Branemark Implants.

Int J Oral Maxillofac Implants. 1989;4:241-247.

2. Van Steenberghe D, Naert I, Jacobs R, Quirynen M. Influence of inflammatory

reactions vs. occlusal loading on peri-implant marginal bone level. Adv Dent

Res. 1999;13:130-135.

3. Ciftçi Y, Canay S. The effect of veneering materials on stress distribution in

implant supported fixed prosthetic restorations. Int J Oral Maxillofac

Implants.2000;15:571-582.

4. Carlson B, Carlsson GE.Prosthodontic complications in osseointegrated dental

implant treatment.Int J Oral Maxillofac Implants. 1994;9:90-4.

5. Carlsson GE. Dental occlusion: modern concepts and their application in

implant prosthodontics. Odontology. 2009;97:8-17.

6. Davarpanah M, Martinez H, Tecucianu JF, Celletti R, Lazzara R. Small-

diameter implants: indications and contraindications. J Esthet Dent.

2000;12:186-194.

7. Georgiopoulos B, Kalioras B, Provatidis C, Manda M, Koidis P. The effects of

implant length and diameter prior to and after osseointegration: a 2 D finite

element analysis. J Oral Implantol. 2007;23:243-256.

8. Juodzbalys G, Kubilius R, Eidukynas V, Raustia AM. Stress distribution in

bone: single-unite implant prostheses veneered with porcelain or a new

composite material. Implant Dent. 2005;14:166-175.

137

2. Capítulo 2

9. Petrie C, Williams JL. Comparative evaluation of implant designs: Influence of

diameter, length, and taper on strains in the alveolar crest. A three

dimensional finite element analysis. Clin Oral Implants Res. 2005;16:486-494.

10. Himmlová L, Dostálová T, Kácovsky A, Konvichová S. Influence of implant

length and diameter on stress distribution: A finite element analysis. J Prosthet

Dent. 2004;91:20-25.

11. Iplikçioğlu H, Akça K.Comparative evaluation of the effect of diameter, length

and number of implants supporting three-unit fixed partial prostheses on

stress distribution in the bone. J Dent. 2002;30:41-46.

12. Holmgren EP, Seckinger RJ, Kilgren LM, Mante F. Evaluating parameters of

osseointegrated dental implants using finite element analysis–a two

dimensional comparative study examining the effect of implant diameter,

implant shape, and load direction. J Oral Implantol. 1998;24:80-88.

13. Stegaroiu R, Kusakari H, Nishiyama H, Miyakama O. Influence of prosthesis

material on stress distribution in bone and implant: a 3-Dimensional finite

element analysis. Int J Oral Maxillofac Implants.1998;13:781-790.

14. Papavasiliou G, Kamposiora P, Bayne S, Felton DA. Three dimensional finite

element analysis of stress distribution around single tooth implants as a

function of bony support prosthesis type, and loading during function. J

Prosthet Dent. 1996;76:633-640.

15. Stegaroiu R, Khraisat A, Nomura S, Miyakawa O. Influence of superstructure

materials on strain around an Implant Under 2 loading conditions: a technical

investigation. Int J Oral Maxillofac Implants. 2004;19:735-742.

138

2. Capítulo 2

16. Sertgoz A. Finite element analysis study of the effect of superstructure

material on stress distribution in an implant supported fixed prosthesis. Int J

Prosthodontics. 1997;10:19-27.

17. Jemt T, Linden B, Lekholm U. Failures and complications in 127 consecutively

placed fixed partial prostheses supported by Brånemark Implants: from

prosthetic treatment to first annual checkup. Int J Oral Maxillofac

Implants.1992;7:40-44.

18. Balshi TJ. An analysis and management of fractured implants: a clinical report.

Int J Oral Maxillofac Implants. 1996;11:660-666.

19. Ciftçi Y, Canay S. Stress distribution on the metal framework of the implant

supported fix prosthesis using different veneering material. Int J Prosthodont.

2001;14:406-411.

20. Wang TM, Leu LJ, Wang J, Lin LD. Effects of prosthesis materials and

prosthesis splinting on peri-implant bone stress around implants in poor-

quality bone: a numeric analysis. Int J Oral Maxillofac Implants. 2002;17:231-

237.

21. Bassit R, Lindstrom H, Rangert B. In vivo registration of force development

with ceramic and acrylic resin occlusal materials on implant supported

prostheses. Int J Oral Maxillofac implants. 2002;17:17-23.

22. Skalak R. Aspects of biomechanical considerations. In: Branemark PI, Zarb

GA, Albrektsson editors. Tissue integrated prostheses. Chicago: Quintessance

Publishing Co;1985:117-128.

23. Skalak R. Biomechanical considerations in osseointegrated prostheses. J

Prosthet Dent. 1983;49:843-848.

139

2. Capítulo 2

24. Gracis SE, Nicholls JI, Chalupnik JD, Yuodelis RA. Shock-absorbing behavior

of five restorative materials used on implants. Int J Prosthodont. 1991;3:282-

291.

25. Hobkirk JA, Psarros KJ. The influence of occlusal surface material on peak

masticatory forces using osseointegrated implant supported prostheses. Int J

Oral Maxillofac Implants. 1992;7:345-352.

26. Langer B, Langer L, Herrmann I, Jorneus L. The wide fixture: a solution for

special bone situations and a rescue for the compromised implant. Part 1. Int J

Oral Max Implants. 1993;3:400-408.

27. Bahat O, Handelsman M. Use of wide implants and double implants in the

posterior jaw: a clinical report. . Int J Oral Maxillofac Implants. 1996;11:379-

386.

28. Aparício C, Orozco P. Use of 5mm diameter implants: periotest values related

to a clinical and radiographic evalution. Clin Oral Implants Res.1998;9:398-

406.

29. Jarvis WC.Biomechanical advantages of wide-diameter implants.Compend

Contin Educ Dent. 1997;18:687-692.

30. Verri FR, Pellizzer EP, Rocha EP, Pereira JA.Influence of length and diameter

of implants associated with distal extension removable partial

dentures.Implant Dent. 2007;16:270-80.

31. Baggi L, Cappelloni I, Di Girolamo M, Maceri F, Vairo G. The influence of

implant diameter and length on stress distribution of osseointegrated implants

related to crestal bone geometry: a three-dimensional finite element analysis.

J Prosthet Dent. 2008;100:422-431.

140

2. Capítulo 2

32. Misch CE, Degidi M. Five-year prospective study of immediate/early loading of

fixed prostheses in completely edentulous jaws with a bone quality-based

implant system. Clin Implant Dent Relat Res. 2003;5:17-28.

33. Cehreli M, Sahin S, Akça K. Role of mechanical environment and implant

design on bone tissue differentiation: current knowledge and future contexts. J

Dent. 2004;32:123-132.

34. Heckmann SM, Karl M, Wichmann MG, Winter W, Graef F, Taylor TD. Loading

of bone surrounding implants through three-unit fixed partial denture fixation: a

finite-element analysis based on in vitro and in vivo strain measurements. Clin

Oral Implants Res. 2006;17:345-50.

35. Lekholm U, Zarb GA. Patient selection and preparation. In: Brånemark PI,

Zarb George, Tomas A. Tissue-Integrated Prostheses: Osseointegration in

Clinical Dentistry. Chicago: Quintessence;1985:199-209

36. Falcón-Antenucci RM, Pellizzer EP, de Carvalho PS, Goiato MC, Noritomi

PY.Influence of cusp inclination on stress distribution in implant-supported

prostheses. A three-dimensional finite element analysis. J Prosthodont.

2010;19:381-6.

37. Anusavice KJ, Hojjatie B. Stress distribution in metal-ceramic crowns with a

facial porcelain margin. J Dent Res. 1987;66:1493-1498.

38. Weinberg LA, Kruger B. A comparison of implant/prosthesis loading with four

clinical variables. Int J Prosthodont. 1995;8:421-433.

39. Koca OL, Eskitascioglu G, Usumez A. Three-dimensional finite-element

analysis of functional stresses in different bone locations produced by implants

141

2. Capítulo 2

placed in the maxillary posterior region of the sinus floor. J Prosthet Dent.

2005;93:38-44.

40. Rodríguez-Ciurana X, Vela-Nebot X, Segalà-Torres M, Rodado-Alonso C,

Méndez-Blanco V, Mata-Bugueroles M. Biomechanical repercussions of bone

resorption related to biologic width: a finite element analysis of three implant-

abutment configurations. Int J Periodontics Restorative Dent. 2009;29:479-

487.

Anexo A

142

Anexo A

143

ANEXO A - Detalhamento da Metodologia

 Método dos elementos finitos

O Método dos Elementos Finitos é uma análise matemática que consiste na

subdivisão de um meio contínuo em pequenos elementos, mantendo as mesmas

propriedades do meio original. Apresenta suas origens registradas no final do século

XVIII quando Gauss propôs a utilização de funções para a resolução de problemas

matemáticos (Lotti et al. 2006).

Com o advento da computação no final da década de 50, cálculos mais

complexos puderam ser executados. Sua formulação surge em 1955 por Argysris e

Kelsey e por Turner, Clough, Martins e Topp (1956) propondo um método de análise

estrutural (desenvolvimento de Projeto de aeronaves para Boing) e, na década

seguinte chamariam de Método dos Elementos finitos (Lotti et al. 2006). Assim o

computador digital e a era da engenharia aeronáutica são os responsáveis pelo

surgimento desta metodologia (Soriano 2003; Lotti et al. 2006).

De uma forma geral, este método é utilizado para se estudar protótipos antes

de sua confecção. Então, inicialmente o protótipo é desenhado (SolidWorks

Corporation, USA – AutoCAD, Autodesk USA), posteriormente após simplificações

que são necessárias, a estrutura criada será subdividida em elementos que mantém

as propriedades de quem os originou, em um programa específico de MEF (Patran e

Nastran - MSC Sofware, USA / Cosmos – SolidWorks Corporation, USA). Estes

elementos são unidos entre si através de pontos denominados ``nós``, originando a

Anexo A

144

malha ou uma rede. Consequentemente, aplicação de uma força neste sistema gera

uma reação denominada tensão. (Lottie et al. 2006).

Softwares utilizados

Solidworks

O SolidWorks é um modelador sólido paramétrico 3D que permite a

construção de modelos tridimensionais muito próximos da realidade. Possui uma

serie de ferramentas, que permitem o desenvolvimento de peças e sua montagem,

além de diversas funções como permitir o trabalho com chapas, moldes, estruturas

metálicas e superfícies.

Rhinoceros

O Rhinoceros 3D é um software de modelagem tridimensional baseado na

tecnologia NURBS; que trabalha modelando sólidos a partir de superfícies

complexas. Um dos aspectos mais interessantes do programa, é a vasta gama de

opções de importação e exportação de que dispõe. A grande quantidade de

formatos disponíveis permite que o Rhinoceros atue como um "conversor",

preenchendo lacunas entre diferentes softwares utilizados no processo de

desenvolvimento de um projeto. Além disso, apresenta um eficiente conjunto de

ferramentas para reparo de arquivos de outras extensões.

Invesalius

InVesalius é um software para área de saúde, que a partir de imagens em

duas dimensões (2 D) obtidas em equipamentos de tomografia computadorizada ou

ressonância magnética, permite recompor modelos virtuais em três dimensões (3D).

Anexo A

145

Confecção dos modelos

 Coroa

A coroa foi desenhada a partir de um dente artificial, segundo molar

mandibular, obtido de um manequim odontológico experimental. O qual foi inserido

em sentido vertical até o nível da coroa, em um molde retangular de silicone, com

ajuda de um delineador Bio-Art B 2 (Equipamentos Odontológicos Ltda, Brasil), para

mantê-lo no eixo axial (Figura 1).

Posteriormente, o molde foi preenchido com resina acrílica autopolimerizável

incolor (Ortoclass, Artigos Odontológicos Clássico, São Paulo, Brasil) (Figura 2),

Obtendo-se um bloco de resina incolor com o dente artificial exposto a partir da

coroa (Figura 3), a qual foi digitalizada por meio de um scanner 3D MDX-20. Após a

digitalização da coroa (Figura 4); o modelo 3D foi gerado pelo programa de desenho

assistido Rhinoceros

3D 4.0 (Figura 5) para modelagem das estruturas, sendo

alguns detalhes refinados no programa SolidWorks

2006. Houve a necessidade de

realizar uma leve simplificação da geometria na região oclusal, a fim de padronizar

os detalhes anatômicos. A coroa parafusada do tipo UCLA, foi simulada com

inclinação de cúspides (10°) (Figuras 6); o tipo do material simulado da coroa foi

uma liga de Níquel-Cromo (NiCr) com Porcelana feldspática (Figura 8A), resina

composta, resina acrílica, e uma coroa total de NiCr. A espessura da porcelana e da

estrutura metálica da coroa (Figura 7B) foram desenhadas no programa Rhinoceros

3D 4.0. A região cervical da coroa foi refinada a fim de ser conectada ao

intermediário do implante (UCLA), após a sua confecção. As medidas da coroa do

dente molar foram baseadas na literatura.

Anexo A

146

Foram escolhidas 4 coroas diferentes a fim de poder analisar diferentes

materiais oclusais no efeito da distribuição de tensões no osso/coroa/implante.

Buscou-se também materiais que apresentassem propriedades físicas diferentes a

fim de se avaliar a viabilidade de polímeros com baixo módulo de elasticidade.

FIGURA 1 - Posicionamento do dente artificial com ajuda do paralelômetro

Anexo A

147

FIGURA 2 - Resina acrílica incolor (Ortoclass, Artigos Odontológicos Clássico)

FIGURA 3 - Bloco de resina acrílica com dente artificial inserido

Anexo A

148

FIGURA 4 - Coroa do dente artificial digitalizada

FIGURA 5 - Coroa gerada no programa Rhinoceros 3D.

Anexo A

149

FIGURA 6 - Coroa finalizada com 10° de inclinação das cúspides.

 Implante

Foi utilizado como referência um implante tipo Master Screw (Conexão,

Sistemas de Próteses, São Paulo, Brasil), de forma rosqueável, hexágono externo

com 10 mm de comprimento e 3.75 mm de diâmetro, e um implante hexágono

externo de 5.0mm x 10mm. Para a simplificação do modelo do implante,

intermediário e parafuso utilizou-se o programa de desenho assistido SolidWorks

2006.

Após a simplificação do modelo do implante, este foi exportado para o

programa Rhinoceros

3D 4.0 para ser conectado as coroas do molar (Figura 8A). O

conjunto foi exportado ao programa SolidWorks

2006 para sua inserção na porção

óssea (Figura 8C).

Anexo A

150

 Osso trabecular e cortical

O osso (trabecular e cortical) foi obtido a partir da recomposição de uma

Tomografia Computadorizada da seção transversal na região de molar; transferida

ao programa Invesalius (CenPRA, São Paulo, Brasil), que gerou uma mandíbula em

formato tridimensional e posteriormente ao programa Rhinoceros

3D 4.0 o qual fez

a conversão e edição no formato adequado para que a geometria possa ser inserida

no pre-processador FEMAP (ferramenta incorporada ao NeiNastran

para edição de

modelos), para a análise de elementos finitos CAD.

As dimensões do bloco do osso gerado foram 25,46 mm de altura, 13,81 mm

de largura e 13,25 mm de espessura (Figura 8B), composto por osso trabecular no

centro circundado por 1 mm de osso cortical da região do segundo molar

mandibular.

Anexo A

151

FIGURA 7 - Vista oclusal da coroa parafusada (A); Imagem interna da coroa:

estrutura metálica (NiCr) e espessura da Porcelana (B).

Anexo A

152

FIGURA 8 - Implante e coroa conectados (A); Ossos trabecular e cortical (B);

Implante e coroa inseridos no osso (C).

Anexo A

153

 Desenvolvimento dos modelos de elementos finitos

Após a confecção dos modelos, deu-se início a fase de exportação dos

mesmos para o programa de elementos finitos NEiNastran

9.0 (Noran Engineering,

Inc., EUA), no qual foram modelados geometricamente, sendo necessárias

pequenas correções sobre a geometria original as quais dificultariam a geração de

uma malha de qualidade.

Foram utilizadas as ferramentas de correção automática, disponíveis no

FEMAP

, para resolver problemas de sobreposição de pontos, bem como

superfícies abertas por falha de precisão. Corrigido o modelo geométrico, iniciou-se

a geração do modelo de elementos finitos para análise. Primeiro foram incorporadas

as propriedades mecânicas correspondentes a cada material, tais como módulo de

Young e coeficiente de Poisson, que foram determinados de valores obtidos na literatura

(Hojjatie & Anusavice 1987; Sertgoz et al.1997; Stegaroiu et al.1998; Ciftçi & Canay 2000)

Todos os materiais foram considerados isotrópicos, lineares e homogêneos.

Material homogêneo: as propriedades dos materiais são as mesmas em qualquer

ponto do elemento estrutural.

Material isotrópico: as propriedades dos materiais são as mesmas em todas as

direções em um mesmo ponto do elemento estrutural.

Material linearmente elástico: as deformações da estrutura são diretamente

proporcionais às forças aplicadas.

Definidas as propriedades mecânicas dos materiais envolvidos, foi realizado o

processo de geração da malha de elementos finitos (Figuras 9 e 10). Para isso,

utilizou-se o elemento sólido tetraédrico parabólico, que se caracteriza

geometricamente como uma pirâmide de base triangular, com um nó em cada.

Anexo A

154

vértice e um nó ao centro de cada aresta, totalizando 10 nós por elemento. A baixa

distorção dos elementos de uma malha tetraédrica é uma característica intrínseca

das propriedades geométricas desse tipo de elemento, mas também depende de um

controle de malha adequado. O controle da malha é realizado de modo que se

assemelha a uma malha adequada para representar fenômenos físicos envolvidos e

que seja possível gerar.

O modelo foi definido estabelecendo as condições de vínculo ou restrição e

carga para a análise dos resultados em função da solicitação imposta. O bloco de

osso foi fixado nos três eixos nas faces cortadas (laterais) e a base livre ou

suspensa. O implante foi fixado por contato colado ao osso cortical e trabecular; os

demais elementos também foram fixados por contato colado. Nesta análise o

contato é chamado de colado, pois impede que ocorra penetração, deslizamento ou

afastamento entre as superfícies envolvidas.

O carregamento total foi de 100 N nodal; em direção oblíqua realizado em 2

pontos, fracionados em 50 N em cada ponto (Figura 9), perpendicular as vertentes

internas, sendo proporcional a inclinação das vertentes das cúspides mesio-

vestibular e disto-vestibular, das coroas do segundo molar mandibular.

Posteriormente, aplicou-se uma carga axial de 200N em 4 pontos (50 N) nas

vertentes internas da coroa do segundo molar mandibular (Figura 9 e 10).

Configuradas as condições de contorno foi necessário configurar as

condições da análise a ser realizada. Por se tratar de uma estrutura complexa,

algumas análises preliminares foram necessárias para determinar a natureza do

comportamento mecânico do conjunto; posteriormente concluiu-se que havia

possibilidade de utilizar análise do tipo linear. Finalizadas as configurações da

análise foi executado o núcleo de solução NEiNastran

9.0, gerando os resultados.

Anexo A

155

A análise foi executada em uma estação de trabalho (Sun Microsystems Inc.,

São Paulo, Brasil) com as seguintes características: Opteron 64, AMD duplo núcleo,

4 GB de memória RAM, 250GB de HD, usando o programa de elementos finitos NEi

Nastran

9.0. Os resultados foram visualizados por meio de mapas de tensão de von

Misses e Tensão Máxima Principal para indicar os níveis e padrões da concentração

de tensão.

FIGURA 9 - Malha de elementos finitos. Aplicação de carga oblíqua.

50 N

Anexo A

156

FIGURA 10 - Malha de elementos finitos. Aplicação de carga axial.

50 N

Anexo A

157

Referências;

1. Lotti RS, Machado AW, Mazzieiro ET, Junior JL. Aplicabilidade científica do

método dos elementos finitos. R Dental Press Ortodon Ortop Facial.

2006;11:35-43.

2. Soriano HL. Método de elementos finitos em análises estruturais. In:

Soriano HL. São Paulo: Edusp; 2003.

3. Sertgoz A. Finite element analysis study of the effect of superstructure

material on stress distribution in an implant supported fixed prosthesis. Int J

Prosthodont. 1997;10:19-27.

4. Stegaroiu R, Kusakari H, Nishiyama H, Miyakama O. Influence of prosthesis

material on stress distribution in bone and implant: a 3-dimensional finite

element analysis. Int J Oral Maxillofac Implants.1998;13:781-790.

5. Ciftçi Y, Canay S. The effect of veneering materials on stress distribution in

implant supported fixed prosthetic restorations. Int J Oral Maxillofac

Implants. 2000;3:275-280.

6. Anusavice KJ, Hojjatie B. Stress distribution in metal-ceramic crowns with a

facial porcelain margin. J Dent Res. 1987;66:1493-1498

158

Anexo B

159

Anexo B

Anexo B – Normas da revista selecionada par a publicação do Capítulo 1.

Clinical Implant Dentistry and Related Research

Edited by:

William Becker and Lars Sennerby

Print ISSN: 1523-0899

Online ISSN: 1708-8208

Frequency: Quarterly

Current Volume: 12 / 2010

ISI Journal Citation Reports® Ranking: 2009: Dentistry, Oral Surgery &

Medicine: 9 / 64

Impact Factor: 2.452

Top Permissions and Copyright Information

*PLEASE NOTE: If the links highlighted here do not take you to those web

sites, please copy and paste address in your browser.

Permission to reproduce Wiley journal Content:

Effective immediately, requests to reproduce material from John Wiley & Sons journal

content are being handled through the Rightslink® online service. Wiley no longer

accepts requests or forms for Wiley journal content sent via email, fax or mail.

Simply follow the steps below to obtain permission via the Rightslink® system:

 Locate the article you wish to reproduce on Wiley InterScience

(www.interscience.wiley.com)

160

Anexo B

 Navigate to the abstract page.

 Click on the 'Request Permissions' link, just below the journal image (Please

see example screen shot below)

 Follow the online instructions and select your requirements from the drop

down options and click on 'quick price' to get a quote

 Create a RightsLink® account to complete your transaction (and pay, where

applicable)

 Read and accept our Terms & Conditions and Download your license

 For any technical queries please contact [email protected]

 For further information and to view a Rightslink® demo please visit

www.wiley.com and select Rights& Permissions.

AUTHORS - If you wish to reuse your own article (or an amended version of it) in a

new publication of which you are the author, editor or co-editor, prior permission is

not required (with the usual acknowledgements). However, a formal grant of license

can be downloaded free of charge from Rightslink if required.

Photocopying

Teaching institutions with a current paid subscription to the journal may make

multiple copies for teaching purposes without charge, provided such copies are not

resold or copied. In all other cases, permission should be obtained from a

reproduction rights organisation (see below) or directly from Rightslink®.

Institutions based in the UK with a valid photocopying and/or digital license with the

books and journals under the terms of their license. For further information go to

CLA.

Institutions based in the US with a valid photocopying and/or digital license with the

books and journals under the terms of their license, please go to CCC.

Other Territories: Please contact your local reproduction rights organisation.

For further information please visit www.wiley.com and select Rights& Permissions.

Please continue to contact John Wiley & Sons directly for the following:

 Permission to use material from a Wiley book

 Wiley or Wiley-Blackwell journal articles that do not contain the Rightslink

"Request Permissions" link

161

Anexo B

 Wiley or Wiley-Blackwell journal articles that are not available on Wiley

InterScience

Please be sure to include the following information:

 The title, author(s) and page extent of the article you wish to republish, or, in

the case where you do not wish to reproduce the whole article, details of

which section(s), with a word count where relevant.

 The journal title, volume/issue number and year of publication in which the

article appeared, and the page numbers of the article.

 The title, editor(s)/author(s), price, print run, publication date and publisher of

the publication in which you wish to reprint the Journal material.

 If the material is being edited or amended in any way, a copy of the final

material as it will appear in your publication.

 Contact details for yourself, including a postal address.

At present, the response time for permission requests processed outside of

Rightslink is around 20 working days. We are continuing to make every effort to

improve our response times.

Permissions Department

John Wiley & Sons Ltd.

The Atrium, Southern Gate, Chichester

West Sussex, PO19 8SQ

Email: [email protected]

Fax: +44 (0) 1243 770620

Permissions Department

John Wiley & Sons Inc.

111 River Street MS 4-02

Hoboken, NJ07030-5774

Email: [email protected]

Fax: (201) 748-6008

162

Anexo B

MANUSCRIPT PREPARATION and SUBMISSION

Manuscripts should be submitted electronically via the online submission site

http://mc.manuscriptcentral.com/cid. The use of an online submission and peer

review site enables immediate distribution of manuscripts and consequentially

speeds up the review process. It also allows authors to track the status of their own

manuscripts. Complete instructions for submitting a paper is available online and

below.

Getting Started

• Launch your web browser (supported browsers include Internet Explorer 6 or

higher, or 7.2, Safari 1.2.4, or Firefox 1.0.4) and go to the journal's online Submission

Site: http://mc.manuscriptcentral.com/cid

• Log-in or click the "Create Account" option if you are a first-time user.

• If you are creating a new account. - After clicking on "Create Account", enter your

name and e-mail information and click "Next". Your e-mail information is very

important. - Enter your institution and address information as appropriate, and then

click "Next." - Enter a user ID and password of your choice (we recommend using

your e-mail address as your user ID), and then select your area of expertise. Click

"Finish". • If you have an account, but have forgotten your log in details, go to

Password Help on the journals online submission system

http://mc.manuscriptcentral.com/cid and enter your email address. The system will

send you an automatic user ID and a new temporary password.

• Log-in and select "Author Center"

Submitting Your Manuscript

• After you have logged in, click the "Submit a Manuscript" link in the menu bar.

• Enter data and answer questions as appropriate. You may copy and paste directly

from your manuscript and you may upload your pre-prepared covering letter.

• Click the "Next" button on each screen to save your work and advance to the next

screen.

• You are required to upload your files. - Click on the "Browse" button and locate the

file on your computer. - Select the designation of each file in the drop down next to

the Browse button. - When you have selected all files you wish to upload, click the

"Upload Files" button.

• Review your submission (in HTML and PDF format) before sending to the Journal.

Click the "Submit" button when you are finished reviewing.

Title Page (first page): The title page must include all authors' full names, highest

163

Anexo B

degrees, and academic affiliations. A corresponding author must be designated, with

name, address, telephone and fax numbers, and e-mail address. Abstract (second

page): A structured abstract of 150-200 words must be provided; should stand alone

as an accurate summary of the paper; and should include statements of problem,

method of study, results, and conclusions. Footnotes and references are not used in

the abstract.

References: References must be listed, double-spaced, in consecutive numerical

order (the order of citation in the manuscript, not alphabetically). All references must

be cited in text or tables by superscript numbers. References to journal articles must

include: (1) author(s) name(s) with initials (list all authors up to six; otherwise, list

three authors followed by et al.); (2) article title; (3) journal title as abbreviated in

Index Medicus; (4) year of publication; (5) volume number; and (6) opening and

closing page numbers. (e.g., Scherer W, Boylan R, Bhatt S. Vital bleaching agents

and oral antiseptic: effect on anaerobic bacteria. J Esthet Dent 1992; 4:82-85.)

References to books should include: (1) author(s) name(s) with initials; (2) title of

chapter (if applicable); (3) editor(s) name(s) with initials; (4) title of book and edition;

(5) place of publication; (6) publisher; (7) year of publication; and (8) opening and

closing page numbers. (e.g., Wright JM, Taylor PP. Infections of the oral cavity. In:

Nelson JD, ed. Current therapy in pediatric infectious disease-2. Philadelphia: BC

Decker, 1988:23 27.) The author is responsible for the accuracy and completeness of

the references and for their correct citation.

Tables: Each table should be typed on a separate sheet of paper with its caption.

Each table should contain all necessary information in order that it may stand alone,

independent of text, and no table should contain data that could be included in the

text in several sentences.

Illustration Preparation: Submit one set of original illustrations in electronic form

only. Do not send glossy prints or images embedded in word processing files. Color

photographs must be saved in CMYK as TIF or JPG files at 300dpi at 5inches

(12.5cm) in width. Black and white photographs must be saved in greyscale as TIF

files at 300dpi at 5 inches (12.5cm) in width. Line drawings can be prepared in

Microsoft Word, PowerPoint, or Adobe Illustrator but without embedded images from

other sources. Existing line drawings must be scanned at 1200dpi at a minimum of

12.5cm (5in) in width and saved as EPS files (flow charts must not exceed 7 inches

[18cm] in width). Clinical Implant Dentistry and Related Research is a full color

publication.

Permissions: Illustrations, tables, etc. that have previously appeared elsewhere

must be submitted with a legal release from the holder of their copyrights, usually the

publisher. The author is responsible for obtaining all necessary permissions.

Conflict of Interest: Authors are required to disclose any possible conflict of interest.

164

Anexo B

These include financial (for example patent, ownership, stock ownership,

consultancies, speaker's fee). Author's conflict of interest (or information specifying

the absence of conflicts of interest) will be published under a separate heading

entitled Disclosure.

Source of Funding: Authors are required to specify the source of funding for their

research when submitting a paper. Suppliers of materials should be named and their

location (town, state/county, country) included. The information will be disclosed in

the published article.

Ethical Approvals: All studies using human or animal subjects should include an

explicit statement in the Material and Methods section identifying the review and

ethics committee approval for each study, if applicable. Editors reserve the right to

reject papers if there is doubt as to whether appropriate procedures have been used.

that the work and its essential substance have not been published before and is not

being considered for publication elsewhere.

The Contributor assigns to Wiley-Blackwell, during the full term of copyright and any

extensions or renewals, all copyright in and to the Contribution, and all rights therein,

including but not limited to the right to publish, republish, transmit, sell, distribute and

otherwise use the Contribution in whole or in part in electronic and print editions of

the Journal and in derivative works throughout the world, in all languages and in all

media of expression now known or later developed, and to license or permit others to

do so.

Upon acceptance of a paper, authors are required to the Copyright Transfer

Agreement and submit it to the editorial office.

Proofs and Reprints: Page proofs are sent to the corresponding author for

proofreading text, tables, legends, and references. Important factual changes and

printer errors are the only allowable corrections. Extensive changes should be

avoided as they delay publication of the article. Reprint prices and order forms will

accompany proofs. Orders should be returned to the publisher at the time proofs are

returned. Each lead author will receive a free PDF of their article.

Early View Publication Prior to Print: Clinical Implant Dentistry and Related

Research is covered by Wiley-Blackwell's Early View service. Early View articles are

complete full-text articles published online in advance of their publication in a printed

issue. Early View articles are complete and final. They have been fully reviewed,

revised and edited for publication, and the authors' final corrections have been

incorporated. Because they are in final form, no changes can be made after online

publication. The nature of Early View articles means that they do not yet have

volume, issue or page numbers, so Early View articles cannot be cited in the

traditional way. They are therefore given a Digital Object Identifier (DOI), which

allows the article to be cited and tracked before it is allocated to an issue. After print

165

Anexo B

publication, the DOI remains valid and can continue to be used to cite and access the

article.

NEW: Online production tracking is now available for your article through

Wiley-Blackwell's Author Services. Author Services enables authors to track their

article - once it has been accepted - through the production process to publication

online and in print. Authors can check the status of their articles online and choose to

receive automated e-mails at key stages of production. The author will receive an e-

mail with a unique link that enables them to register and have their article

automatically added to the system. Please ensure that a complete e-mail address is

provided when submitting the manuscript. Visit

http://authorservices.wiley.com/bauthor/ for more details on online production

tracking and for a wealth of resources including FAQs and tips on article preparation,

submission and more.

166

Anexo C

167

Anexo C

Anexo C – Normas da revista selecionada par a publicação do Capítulo 2.

Submit manuscripts via JOMI’s online submission service:

www.manuscriptmanager.com/jomi. Manuscripts should be uploaded as a PC Word

(doc) file with tables and figures preferably embedded at the end of the document.

No paper version is required.

Acceptable material. Original articles are con-sidered for publication on the

condition they have not been published or submitted for publication elsewhere

(except at the discretion of the editors). Articles concerned with reports of

basic or clinical research, clinical applications of implant research and technology,

proceedings of pertinent symposia or conferences, quality re-view papers, and

matters of education related to the implant field are invited.

Number of authors. Authors listed in the byline should be limited to four. Secondary

contributors can be acknowledged at the end of the article.

(Special circumstances will be considered by the editorial chairman.)

Review/editing of manuscripts. Manuscripts will be reviewed by the editorial

chairman and will be subjected to blind review by the appropriate section editor and

editorial staff consultants with expertise in the field that the article encom-

passes. The publisher reserves the right to edit accepted manuscripts to fit the space

avail- able and to ensure conciseness, clarity, and stylistic consistency, subject to the

author’s final approval.

168

Anexo C

Adherence to guidelines. Manuscripts that are not prepared in accordance with

these guidelines will be returned to the author before review.

MANUSCRIPT PREPARATION

The journal will follow as much as possible the recommendations of the International

Committee of Medical Journal Editors (Vancouver Group) in regard to preparation of

manuscripts and authorship (Uniform requirements for manuscripts submitted to

biomedical journals. Ann Intern Med 1997;126:36–47). See http://www.icmje.org

•Manuscripts should be double-spaced with at least a one-inch margin all around.

Number all pages. Do not include author names as headers or footers on each page.

•Title page. Page 1 should include the title of the article and the name, degrees, title,

professional affiliation, and full address of all authors. Phone, fax, and e-mail address

must also be provided for the corresponding author, who will be assumed to be the

first listed author unless otherwise noted. If the

paper was presented before an organized group, the name of the organization,

location, and date should be included.

•Abstract/key words. Page 2 of the manu- script should include the article title, a

maximum 300-word abstract, and a list of key words not to exceed 6. Abstracts for

basic and clinical research articles must be structured with the following sections: (1)

Purpose, (2) Materials and Methods, (3) Results, and (4) Conclusions. Abstracts for

all other types of articles (ie, literature reviews, clinical reports, technologies, and

case reports) should not exceed 250 words and need not be structured.

•Introduction. Summarize the rationale and purpose of the study, giving only

pertinent references. Clearly state the working hypothesis.

•Materials and Methods. Present materials and methods in sufficient detail to allow

confirmation of the observations. Published methods should be referenced and

169

Anexo C

discussed only briefly, unless modifications have been made. Indicate the statistical

methods used, if applicable.

•Results. Present results in a logical se quence in the text, tables, and illustrations.

Do not repeat in the text all the data in the ta- bles or illustrations; emphasize only

important observations.

•Discussion. Emphasize the new and important aspects of the study and the

conclusions that follow from them. Do not repeat in detail data or other material given

in the Introduction or Results section. Relate observations to other relevant studies

and point out the implications of the findings and their limitations.

•Conclusions. Link the conclusions with the goals of the study but avoid unqualified

statements and conclusions not adequately supported by the data. In particular,

authors should avoid making statements on economic benefits and costs unless their

manuscript includes the appropriate economic data and analyses. Avoid claiming

priority and alluding to work that has not been completed. State new hypotheses

when warranted, but clearly label them as such.

•Acknowledgments. Acknowledge persons who have made substantive

contributions to the study. Specify grant or other financial support, citing the name of

the supporting organization and grant number.

•Abbreviations. The full term for which an abbreviation stands should precede its

first use in the text unless it is a standard unit of measurement.

•Trade names. Generic terms are to be used whenever possible, but trade names

and manufacturer name, city, state, and country should be included parenthetically at

first mention.

•Numbers. Per SI convention, authors are requested to use decimal points rather

than commas for fractional numbers.

170

Anexo C

REFERENCES

•All references must be cited in the text, numbered in order of appearance.

•The reference list should appear at the end of the article in numeric sequence.

•Do not include unpublished data or personal communications in the reference list.

Cite such references parenthetically in thetext and include a date.

•Avoid using abstracts as references.

•Provide complete information for each reference, including names of all authors

(up to six). If the reference is to part of a book, also include title of the chapter and

names of the book’s editor(s).

Journal reference style:

1. Johansson C, Albrektsson T. Integration of screw implants in the rabbit: A 1-year

follow-up of removal torque of titanium implants. Int J Oral Maxillofac Implants

1987;2:69–75.

Book reference style:

1. Skalak R. Aspects of biomechanical considerations. In: Brånemark P-l, Zarb GA,

Albrektsson T (eds). Tissue-lntegrated Prostheses: Osseointegration in Clinical

Dentistry. Chicago:Quintessence, 1985:117–128.

ILLUSTRATIONS AND TABLES

• All illustrations and tables should be numbered and cited in the text in order of

appearance.

•Illustrations and tables should be embedded in a PC Word document.

•All illustrations and tables should be grouped at the end of the text.

•Original slides or high-resolution images must be sent to the Publisher’s office upon

acceptance of the article.

•Note that article acceptance is pending receipt of acceptable original art.

171

Anexo C

MANDATORY SUBMISSION FORM

The Mandatory Submission Form (accessible at www.quintpub.com) must be signed

by all authors and faxed to the JOMI Manuscript

Editor (630-736-3634).

PERMISSIONS AND WAIVERS

•Permission of author and publisher must be obtained for the direct use of material

(text,photos, drawings) under copyright that does not belong to the author.

•Waivers must be obtained for photographs showing persons. When such waivers

are not supplied, faces will be masked to prevent

identification.

•Permissions and waivers should be faxed along with the Mandatory Submission

Form to the JOMI Manuscript Editor (630-736-3634).

REPRINTS

If reprints are desired, they may be ordered from the publisher. Authors receive a

discount of 40% on quantities of 100 or 200 reprints.

172

Anexo D

173

Anexo D

ANEXO D – Referências Bibliográficas da Introdução Geral

1. Brånemark PI, Adell R, Breine U, Hansson BO, Lindström J, Ohlsson A. Intra-

osseous anchorage of dental prostheses. I. Experimental studies. Scand J

Plast Reconstr Surg. 1969;3:81-100.

2. Kim Y, Oh TJ, Misch CE, Wang HL.Occlusal considerations in implant therapy:

clinical guidelines with biomechanical rationale. Clin Oral Implants Res.

2005;16:26-35.

3. Gross MD. Occlusion in implant dentistry. A review of the literature of

prosthetic determinants and current concepts. Aust Dent J. 2008;53:S60-S68.

4. Wang TM, Leu LJ, Wang J, Lin LD. Effects of prosthesis materials and

prosthesis splinting on peri-implant bone stress around implants in poor-

quality bone: a numeric analysis. Int J Oral Maxillofac Implants. 2002;17:231-

237.

5. Ciftçi Y, Canay S. The effect of veneering materials on stress distribution in

implant supported fixed prosthetic restorations. Int J Oral Maxillofac Implants

2000;3:275-280.

6. Papavasiliou G, Kamposiora P, Bayne S, Felton DA. Three dimensional finite

element analysis of stress distribution around single tooth implants as a

function of bony support prosthesis type, and loading during function. J

Prosthet Dent. 1996;76:633-640.

174

Anexo D

7. Stegaroiu R, Kusakari H, Nishiyama H, Miyakama O. Influence of prosthesis

material on stress distribution in bone and implant: a 3-dimensional finite

element analysis. Int J Oral Maxillofac Implants.1998;13:781-790.

8. Skalak R. Biomechanical considerations in osseointegrated prostheses. J

Prosthet Dent.1983;49:843-848.

9. Benzing UR, Gall H, Weber H. Biomechanical aspects of two different implant-

prosthetic concepts for edentulous maxillae. Int J Oral Maxillofac Implants

1995;102:188-98.

10. Carlsson GE. Dental occlusion: modern concepts and their application in

implant prosthodontics. Odontology. 2009;97:8-17.

11. Gracis SE, Nicholls JI, Chalupnik JD, Yuodelis RA. Shock-absorbing behavior

of five restorative materials used on implants. Int J Prosthodontics 1991;4:

282-291.

12. Stegaroiu R, Khraisat A, Nomura S, Miyakawa O. Influence of superstructure

materials on strain around an implant under 2 loading conditions: a technical

investigation. Int J Oral Maxillofac Implants 2004;19:735-742.

13. Misch CE. Progressive bone loading. In: Misch CE, editor. Contemporany

Implant Dentistry, 2

ed. St. Louis: Mosby;1999:595-608.

14. Bahat O, Handelsman M. Use of wide implants and double implants in the

posterior jaw: a clinical report. . Int J Oral Maxillofac Implants 1996;11:379-

386.

15. Aparício C, Orozco P. Use of 5mm diameter implants: periotest values related

to a clinical and radiographic evalution. Clin Oral Implants Res.1998;9:398-

406.

175

Anexo D

16. Petrie C, Williams JL. Comparative evaluation of implant designs: Influence of

diameter, length, and taper on strains in the alveolar crest. A three

dimensional finite element analysis. Clin Oral Implants Res. 2005;16:486-494.

176

Anexo E

177

Anexo E

ANEXO E – Figuras Osso Cortical/trabecular

Tensão Máxima principal

 Força Axial

As Figuras 1, 2, 3 e 4 ilustram os mapas de tensão máxima principal do osso

cortical/trabeculado (axial) dos modelos para implantes de 3.75mm. As figuras 5, 6,

7 e 8 ilustram os mapas de tensão máxima principal do osso cortical/trabeculado

(axial) dos modelos para implantes de 5.00mm.

Nestas figuras observa - se que as áreas de concentração de tensões para o

osso cortical se localizaram próximas à face proximal do implante e na primeira

rosca do implante. Com relação ao osso trabeculado observou-se que para todos

os modelos as concentrações de tensões acompanharam a interface rosca/osso e,

apresentaram maior concentração de compressão na região apical do implante.

Houve melhor distribuição de tensões de compressão para os implantes de largo

diâmetro (cortical óssea), além de melhor distribuição de tensões de tração (osso

trabeculado).

178

Anexo E

FIGURA 1 – Corte Geral Osso (Axial) – Coroa total NiCr-3.75mm

FIGURA 2 – Corte Geral Osso (Axial) – Coroa Porcelana/NiCr-3.75mm

179

Anexo E

FIGURA 3 – Corte Geral Osso (Axial) – Coroa Resina Composta/NiCr-3.75mm

FIGURA 4 – Corte Geral Osso (Axial) – Coroa Resina Acrílica/NiCr-3.75mm

180

Anexo E

FIGURA 5 – Corte Geral Osso (Axial) – Coroa total NiCr-5.00mm

FIGURA 6 – Corte Geral Osso (Axial) – Coroa Porcelana/NiCr-5.00mm

181

Anexo E

FIGURA 7– Corte Geral Osso (Axial) – Coroa Resina Composta/NiCr-5.00mm

FIGURA 8 – Corte Geral Osso (Axial) – Coroa Resina Acrílica/NiCr-5.00mm

182

Anexo E

 Força Oblíqua

As Figuras 9, 10, 11 e 12 ilustram os mapas de tensão máxima principal do

osso cortical/trabeculado (carga oblíqua) dos modelos para implantes de 3.75mm.

As figuras 13, 14, 15 e 16 ilustram os mapas de tensão máxima principal do osso

cortical/trabeculado (carga oblíqua) dos modelos para implantes de 5.00mm.

Nestas figuras observa - se que as áreas de concentração de tensões para o

osso cortical se localizaram próximas à face proximal do implante e na primeira

rosca do implante. Com relação ao osso trabeculado observou-se que para todos

os modelos as concentrações de tensões acompanharam a interface rosca/osso e,

apresentaram maior concentração na região apical do implante.

Houve melhor distribuição de tensões de compressão para os implantes de

largo diâmetro (cortical óssea), além de melhor distribuição de tensões de tração

(osso trabeculado).

183

Anexo E

FIGURA 9 – Corte Geral Osso (Oblíquo) – Coroa total NiCr-3.75mm

FIGURA 10 – Corte Geral Osso (Oblíquo) – Coroa Porcelana/NiCr-3.75mm

184

Anexo E

FIGURA 11 – Corte Geral Osso (Oblíquo) – Coroa Resina Composta/NiCr-3.75mm

FIGURA 12 – Corte Geral Osso (Oblíquo) – Coroa Resina Acrílica/NiCr-3.75mm

185

Anexo E

FIGURA 13 – Corte Geral Osso (Oblíquo) – Coroa total NiCr-5.00mm

FIGURA 14 – Corte Geral Osso (Oblíquo) – Coroa Porcelana/NiCr-5.00mm

186

Anexo E

FIGURA 15 – Corte Geral Osso (Oblíquo) – Coroa Res. Composta/NiCr-5.00mm

FIGURA 16 – Corte Geral Osso (Oblíquo) – Coroa Res. Acrílica/NiCr-5.00mm

Livros Grátis
( http://www.livrosgratis.com.br )
 
Milhares de Livros para Download:
 
Baixar livros de Administração
Baixar livros de Agronomia
Baixar livros de Arquitetura
Baixar livros de Artes
Baixar livros de Astronomia
Baixar livros de Biologia Geral
Baixar livros de Ciência da Computação
Baixar livros de Ciência da Informação
Baixar livros de Ciência Política
Baixar livros de Ciências da Saúde
Baixar livros de Comunicação
Baixar livros do Conselho Nacional de Educação - CNE
Baixar livros de Defesa civil
Baixar livros de Direito
Baixar livros de Direitos humanos
Baixar livros de Economia
Baixar livros de Economia Doméstica
Baixar livros de Educação
Baixar livros de Educação - Trânsito
Baixar livros de Educação Física
Baixar livros de Engenharia Aeroespacial
Baixar livros de Farmácia
Baixar livros de Filosofia
Baixar livros de Física
Baixar livros de Geociências
Baixar livros de Geografia
Baixar livros de História
Baixar livros de Línguas

Baixar livros de Literatura
Baixar livros de Literatura de Cordel
Baixar livros de Literatura Infantil
Baixar livros de Matemática
Baixar livros de Medicina
Baixar livros de Medicina Veterinária
Baixar livros de Meio Ambiente
Baixar livros de Meteorologia
Baixar Monografias e TCC
Baixar livros Multidisciplinar
Baixar livros de Música
Baixar livros de Psicologia
Baixar livros de Química
Baixar livros de Saúde Coletiva
Baixar livros de Serviço Social
Baixar livros de Sociologia
Baixar livros de Teologia
Baixar livros de Trabalho
Baixar livros de Turismo
 
 