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UNIVERSIDADE
FEDERAL
DE
SANTA
MARIA
CENTRO
DE
TECNOLOGIA
PROGRAMA
DE
PÓS-GRADUAÇÃO
EM
ENGENHARIA
CIVIL
ESTUDO
DE
TIPOLOGIAS
DE
LAJES
QUANTO
AO
ISOLAMENTO
AO
RUÍDO
DE
IMPACTO
DISSERTAÇÃO
DE
MESTRADO
DANIEL PEREYRON
Santa Maria, RS, Brasil
2008
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1
ESTUDO
DE
TIPOLOGIAS
DE
LAJES
QUANTO
AO
ISOLAMENTO
AO
RUÍDO
DE
IMPACTO
por
Daniel Pereyron
Dissertação apresentada ao Curso de Mestrado do Programa de
Pós-Graduação em Engenharia Civil, Área de Concentração em
Construção Civil, da Universidade Federal de Santa Maria (UFSM, RS),
como requisito parcial para obtenção do grau de
Mestre em Engenharia Civil.
Orientador: Prof. Dr. Jorge Luiz Pizzutti dos Santos
Santa Maria, RS, Brasil
2008
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2
Universidade Federal de Santa Maria
Centro de Tecnologia
Programa de Pós-Graduação em Engenharia Civil
A Comissão Examinadora, abaixo assinada,
aprova a Dissertação de Mestrado
ESTUDO
DE
TIPOLOGIAS
DE
LAJES
QUANTO
AO
ISOLAMENTO
AO
RUÍDO
DE
IMPACTO
elaborada por
Daniel Pereyron
como requisito parcial para obtenção do grau de
Mestre em Engenharia Civil
COMISSÃO EXAMINADORA:
Jorge Luiz Pizzutti dos Santos, Dr. Eng. (UFSM)
(Presidente/Orientador)
Dinara Xavier da Paixão, Drª. Engª. (UFSM)
Flávio Maya Simões, Dr. Arq. e Urb. (UNIRITTER)
Santa Maria, 24 de outubro de 2008.
3
AGRADECIMENTOS
De uma maneira muito especial, gostaria de agradecer a esta instituição, por
estar sempre de braços abertos a receber e fornecer conhecimento, infra-estrutura e
tempo para a realização não somente deste como também do curso de minha
graduação em arquitetura e urbanismo.
Ao Prof. Dr. Jorge Luiz Pizzutti dos Santos, pela orientação e pela amizade,
serei sempre grato pela oportunidade, confiança, respeito, incentivo e compreensão
que possibilitou a realização deste trabalho.
Aos meus pais Roger e Ruth, pela educação, incentivo e apoio necessário
para desenvolvimento deste.
A Cristina, minha esposa, pelo apoio e compreensão em todos os momentos
importantes.
À Letícia minha irmã, pela paciência em ler e corrigir este trabalho em tão
pouco tempo.
Aos colegas de trabalho pelo apoio e paciência diária, em especial, às
arquitetas Téssia Kapp e Nivia da Costa, pelo tempo cedido e compreensão nos
momentos de ausência para cumprimento deste trabalho.
Aos engenheiros Bruno Brondani, Milton Kohlrausch, Assis Visoto, Eugênio
Bolzan e Luis Fernando Correia pela cedência de seu tempo e contribuição
indispensável para este estudo.
Ao Laboratório de Termo Acústica (La.T.A.) da UFSM pela infra-estrutura
fornecida e, em especial, ao Sr. Juraci Bortoluzzi, Jordan Mendes, Alisson Dondé e
Lívia Pavanello pela disponibilidade de tempo para a realização dos ensaios de
campo.
4
RESUMO
Dissertação de Mestrado
Programa de Pós-Graduação em Engenharia Civil
Universidade Federal de Santa Maria
ESTUDO
DE
TIPOLOGIAS
DE
LAJES
QUANTO
AO
ISOLAMENTO
AO
RUÍDO
DE
IMPACTO
A
UTOR
:
D
ANIEL
P
EREYRON
O
RIENTADOR
:
P
ROF
.
D
R
.
J
ORGE
L
UIZ
P
IZZUTTI DOS
S
ANTOS
Data e Local da Defesa: Santa Maria, 24 de outubro de 2008.
A presente pesquisa concentra-se na área de conforto ambiental na
construção civil e refere-se a uma análise comparativa quanto ao desempenho do
isolamento acústico de tipologias de lajes submetidas a ruído de impacto. Os
ensaios foram realizados “in situ”, em conformidade com as normas da ISO-140/VII,
utilizando equipamentos adequados para este fim.
Para o desenvolvimento desta dissertação, escolheram-se como objetos de
medição obras ainda em fase de construção que tivessem utilizado como sistema
estrutural as lajes maciça, nervurada, pré-moldada convencional e pré-moldada
treliçada, possibilitando assim a medição das lajes em “osso”, ou seja, sem o
revestimento de piso. Dessa forma, foi permitida uma melhor avaliação do
desempenho dessas, relacionando o isolamento sonoro ao ruído de impacto,
evidenciando assim o desempenho acústico deste sistema.
A análise e interpretação dos resultados foram realizadas através de tabelas e
gráficos que, de acordo com a ISO 717-2, demonstram o desempenho de cada laje,
permitindo-nos assim traçar um comparativo entre essas, o que contribui como
ferramenta de trabalho para os profissionais da construção civil e serve como base
de dados para um melhor conhecimento do desempenho destes materiais. Desse
modo, valores mínimos de conforto acústico ao usuário da construção civil podem vir
a serem traçados futuramente.
Palavras-chaves: Acústica; conforto acústico; lajes, ruído de impacto.
5
ABSTRACT
Master’s degree dissertation
Programa de Pós-Graduação em Engenharia Civil
Universidade Federal de Santa Maria
STUDY
OF
TYPOLOGIES
OF
FLOOR-SUPPORT
IN
REGARD
TO
ISOLATION
OF
NOISE
IMPACT
A
UTHOR
:
D
ANIEL
P
EREYRON
A
DVISOR
:
J
ORGE
L
UIZ
P
IZZUTTI DOS
S
ANTOS
,
P.
H
.D
Date and Place of the Defense: Santa Maria, october 24
th
, 2008.
The current research focuses on the environmental comfort in the civil
construction and refers to a comparative analysis related to the acoustic isolation of
reinforced concrete pavement which is submitted to noise of impact. According to the
standards ISO-140/VII, the measurements were taken “in situ” by using appropriate
equipment for this purpose.
In order to achieve the aims of this dissertation, unfinished constructions which
used different typologies of floor-support (slab) in their structural system were chosen
as the object of measurement and, this way, uncovered slabs could be measured.
Therefore a better evaluation of their performance was possible and the sound
isolation was related to the impact noise, providing evidence of the acoustic isolation.
The analysis and interpretation of the results were undertaken through tables
and graphs that, according to ISO 717-2, show the performance of each slab and a
possible comparison among them. This is also a contributing factor to civil
construction professionals as being a working instrument and it serves as a data
base for a better understanding towards these materials performance. In this way,
minimal values of acoustic comfort may be estimated in a near future.
Key-words: Acustics; acustic comfort; floor-support (reinforced concrete slab), noise
impact.
6
LISTA
DE
TABELAS
TABELA 1 – Critérios de Nível de Pressão Sonora de Impacto Padronizado
Ponderado, L’
nt,w
para ensaios de campo.
Fonte: Adaptado da Tabela 5 da Norma NBR
15575-3 (2008)
...............................................................................................................46
TABELA 2 - Ruído de fundo (RF) e tempo de reverberação (T) da sala receptora...70
TABELA 3 - Nível de pressão sonora de impacto (L
i
) e Nível de pressão sonora de
impacto padronizado (L’
nT
) ........................................................................................71
TABELA 4 - Ruído de fundo (RF) e tempo de reverberação (T) da sala receptora...73
TABELA 5 - Nível de pressão sonora de impacto (L
i
) e Nível de pressão sonora de
impacto padronizado (L’
nT
) ........................................................................................73
TABELA 6 - Ruído de fundo (RF) e tempo de reverberação (T) da sala receptora...75
TABELA 7 - Nível de pressão sonora de impacto (L
i
) e nível de pressão sonora de
impacto padronizado (L’
nT
) .... ...................................................................................75
TABELA 8 - Ruído de fundo (RF) e tempo de reverberação (T) da sala receptora...77
TABELA 9 - Nível de pressão sonora de impacto (L
i
) e Nível de pressão sonora de
impacto padronizado (L’
nT
) .... ...................................................................................77
7
LISTA
DE
ILUSTRAÇÕES
FIGURA 1 – Ruído de Impacto.
Fonte: Meisser, 1973, p. 188
..........................................23
FIGURA 2 – Ruído Aéreo.
Fonte: Meisser, 1973, p. 188..........
..........................................23
FIGURA 3 – Transmissão de ruídos de impacto e vibrações.
Fonte: Souza, 2003, p.
97
................................................................................................................................27
FIGURA 4 – Critérios para os máximos níveis sonoros admissíveis.
Fonte: De Marco,
1990, p. 72
.....................................................................................................................28
FIGURA 5 – Curvas típicas de isolamento ao ruído de impacto.
Fonte: Sancho, 1982,
p.67.......................................................................................................................................................
29
FIGURA 6 – Isolamento do nível global ponderado (A) do ruído de impacto
normalizado transmitido L
n
.
Fonte:Rougeron, 1977....................................................................
30
QUADRO 1 – Redução na transmissão de ruídos de impacto por uso de
revestimentos.
Fonte: Tadeu, 2000, apud Souza, 2003, p. 100....................................................
..32
QUADRO 2 – Melhoria na transmissão de ruídos de impacto com revestimentos
flexíveis e pavimentos flutuantes.
Fonte: Tadeu, 2000, apud Souza, 2003, p. 101...................
32
FIGURA 7 – Revestimento de piso com material elástico.
Fonte: Meisser, 1973, p.192...
33
QUADRO 3 – Desempenho dos materiais ensaiados.
Fonte: Conrad, 2002, p. 93. ..........
35
FIGURA 8 – Esquema de piso flutuante
................................................................................
..36
FIGURA 9 – Ensaio realizado pelo IPT/SP.
Fonte: Akkerman, 1996. .................................
..37
FIGURA 10 – Ensaios realizados por Brondani.
Fonte: Brondani, 1999, p.51......................
38
FIGURA 11 – Ensaios realizados por Ferraz.
Fonte: FERRAZ, 2007, p. 725......................
.40
FIGURA 12 – Resultados dos ensaios realizados com revestimento final de piso em
porcelanato.
Fonte: PEDROSO, 2007, p. 77....................................................................................
42
FIGURA 13 – Resultados dos ensaios realizados com revestimento final de piso
laminado de madeira.
Fonte: PEDROSO, 2007, p. 87..................................................................
43
FIGURA 14 – Manifestações e pontes acústicas.
Fonte: Meisser, 1973, p.193,194.........
..44
8
QUADRO 4 – Critérios para isolamento sonoro aéreo e de impacto piso-teto entre
unidades construídas
.........
.........................................................................................47
FIGURA 15 – Evolução dos sistemas construtivos para lajes.
Fonte: Silva Filho, 2002, p.
2. .........
.........................................................................................................................48
FIGURA 16 – Laje pré-moldada convencional.
Fonte: Silva Filho, 2002, p. 18.
...............50
FIGURA 17 – Vigota tipo convencional.
Fonte: Silva Filho, 2002, p. 19.
..........................50
FIGURA 18 – Laje pré-moldada convencional.
Fonte: Silva Filho, 2002, p. 20.
...............51
FIGURA 19 – Laje pré-moldada com vigotas treliçadas.
Fonte: Silva Filho, 2002, p. 21..
.51
FIGURA 20 – Vigota treliçada.
Fonte: Silva Filho, 2002, p. 23.
.........................................52
FIGURA 21 – Laje nervurada.....................................................................................54
FIGURA 22 – Representação esquemática do sinal que a máquina gera, em
condições ideais, no domínio do tempo e da freqüência.
Fonte: Méndez, et al., 1995,
p.131
............................................................................................................................57
FIGURA 23 – Perfil deslizante – Norma ISO 717.......................................................59
FIGURA 24 – Medidor de nível sonoro de integração e registro de dados.
Fonte:
Manual técnico Blue Solo 01, 2003, p. 1.
.............................................................................60
FIGURA 25 – Máquina geradora de ruído de impacto. .............................................61
FIGURA 26 – Calibrador............................................................................................61
FIGURA 27 – Planta baixa da sala receptora, tipologia de laje: Laje maciça............63
FIGURA 28 – Planta baixa da sala receptora, tipologia de laje: Pré-Laje. ................65
FIGURA 29 – Planta baixa da sala receptora, tipologia de laje: Laje treliçada..........67
FIGURA 30 – Planta baixa da sala receptora, tipologia de laje: Laje nervurada. .....69
FIGURA 31 - Gráfico com os resultados do ensaio de ruído de impacto da laje
maciça em “osso”.......................................................................................................72
FIGURA 32 - Gráfico com os resultados do ensaio de ruído de impacto da laje pré-
moldada treliçada em “osso”......................................................................................74
FIGURA 33 - Gráfico com os resultados do ensaio de ruído de impacto da laje pré-
moldada convencional em “osso”...............................................................................76
FIGURA 34 - Gráfico com os resultados do ensaio de ruído de impacto da laje
nervurada em “osso”..................................................................................................78
FIGURA 35 - Gráfico comparativo com os resultados dos ensaios de ruído de
impacto das lajes pré-moldada convencional e pré-moldada treliçada, ensaiadas em
“osso”..........................................................................................................................79
9
FIGURA 36 - Gráfico comparativo com os resultados dos ensaios de ruído de
impacto das lajes maciça e nervurada, ensaiadas em “osso”....................................80
FIGURA 37 - Gráfico comparativo com os resultados dos níveis de pressão de ruído
de impacto padronizado (L’
nT
) para as tipologias de lajes ensaiadas em “osso”.......81
FIGURA 38 - Gráfico comparativo com os resultados dos níveis de pressão de ruído
de impacto padronizado ponderado (L’
nT,w
) para todas as tipologias de lajes
ensaiadas em “osso”..................................................................................................82
FIGURA 39 - Gráfico comparativo com os resultados dos níveis de pressão de ruído
de impacto padronizado (L’
nT
) para a tipologia de laje pré-moldada convencional em
“osso” e com o piso laminado de madeira..................................................................83
FIGURA 40 - Gráfico comparativo com os resultados dos níveis de pressão de ruído
de impacto padronizado (L’
nT
) para a tipologia de laje nervurada em “osso” e com o
piso laminado de madeira e forro de gesso...............................................................84
10
LISTA DE ABREVIATURAS E SIGLAS
ABNT – Associação Brasileira de Normas Técnicas
B&K – Brüel & Kjaer
CSTB – Centre Scientifique et technique du Batiment
CTSA - Classe de transmissão sonora aérea
CTSI - Classe de transmissão sonora de impacto
dB – decibel
EVA – Ethylene-vinyl acetate
HUD – Housing and Urban Development
Hz – Hertz
ISO – Internacional Organization for Standardization
La.T.A. – Laboratório de Termo-Acústica
L – Nível de pressão sonora médio
Li – Nível de pressão sonora de impacto ou nível de ruído de impacto
Ln – Nível de pressão sonora de impacto normalizado
∆L’n,w – Diferença entre níveis de pressão sonora de impacto normalizado
ponderado
L’
nT
– Nível de pressão sonora de impacto padronizado
L’
nT,w
– Nível de pressão sonora de impacto padronizado ponderado
NBR – Norma Brasileira
NPS – Nível de Pressão Sonora
Pa – Pascal
RF – Tempo de reverberação
T – Tempo de reverberação
T
0
– Tempo de reverberação de referência
UFSM – Universidade Federal de Santa Maria
11
LISTA DE APÊNDICES
APÊNDICE A – Tratamento matemático segundo a ISO 717-2 e gráficos com perfil
deslizante...................................................................................................................94
APÊNDICE B – Tratamento matemático da ISO 717-2, Planilhas de cálculo..........100
12
SUMÁRIO
RESUMO.....................................................................................................................4
ABSTRACT.................................................................................................................5
LISTA DE TABELAS..................................................................................................6
LISTA DE ILUSTRAÇÕES.........................................................................................7
LISTA DE ABREVIATURAS E SIGLAS....................................................................10
LISTA DE APÊNDICES.............................................................................................11
1. INTRODUÇÃO......................................................................................................15
1.1 Justificativa da pesquisa...........................................................................15
1.2 Objetivos......................................................................................................18
1.2.1 Objetivo Geral...............................................................................................18
1.2.2 Objetivos específicos....................................................................................18
1.3 Hipóteses.....................................................................................................19
1.3.1 Hipótese geral...............................................................................................19
1.3.2 Hipótese específica.......................................................................................19
1.4 Metodologia da pesquisa...........................................................................19
1.5 Estrutura da dissertação............................................................................20
2. REVISÃO DA LITERATURA................................................................................21
2.1 Som e sua transmissão..............................................................................21
2.2 Isolamento Acústico...................................................................................22
2.2.1 Isolamento ao ruído aéreo............................................................................24
2.2.2 Ruído de impacto e sua transmissão............................................................25
2.2.3 Isolamento ao ruído de impacto....................................................................27
2.2.3.1 Isolamento através de recobrimentos elásticos............................................31
2.2.3.2 Isolamento através de pisos flutuantes.........................................................35
2.2.3.3 Isolamento através de forros falsos..............................................................43
13
2.3 Legislação relacionada ao conforto do usuário......................................45
2.4 Lajes.............................................................................................................47
2.4.1 Tipologias de lajes........................................................................................48
2.4.1.1 Lajes pré-moldadas......................................................................................49
2.4.1.2 Lajes pré-moldadas convencionais...............................................................49
2.4.1.3 Lajes pré-moldadas treliçadas......................................................................51
2.4.1.4 Lajes pré-moldadas protendidas...................................................................52
2.4.1.5 Elementos de enchimento............................................................................52
2.4.1.6 Lajes maciças...............................................................................................53
2.4.1.7 Lajes nervuradas..........................................................................................53
2.4.1.8 Lajes mistas..................................................................................................54
2.4.1.9 Lajes grelhas.................................................................................................54
2.4.1.10 Lajes duplas..................................................................................................54
3. METODOLOGIA...................................................................................................55
3.1 Considerações sobre a normalização......................................................55
3.1.1 Processamento dos resultados conforme a norma ISO 140-7 (1978) “Field
measurements of impact sound insulation of floors”…………......................55
3.1.2 Processamento dos resultados conforme a norma ISO 354 (2003)
“Measurement of sound absorption in a reverberation room” ......................58
3.1.3 Processamento dos resultados conforme a norma ISO 717-2 (1996) “Impact
sound insulation” ..........................................................................................58
3.2 Equipamentos utilizados............................................................................60
3.3 Critério de escolha das obras para realização dos ensaios...................61
3.4 Considerações sobre os locais de ensaio...............................................62
3.4.1 Laje maciça...................................................................................................62
3.4.2 Laje Pré-moldada convencional....................................................................64
3.4.3 Laje Pré-moldada treliçada...........................................................................65
3.4.4 Laje nervurada..............................................................................................67
4 RESULTADOS OBTIDOS E ANÁLISE DOS DADOS........................................70
4.1 Resultados do ensaio de ruído de impacto para laje maciça em “osso”
.....................................................................................................................70
4.2 Resultados do ensaio de ruído de impacto para a laje pré-moldada
treliçada (280 mm) em “osso” ..................................................................72
14
4.3 Resultados do ensaio de ruído de impacto para a laje pré-moldada
convencional em “osso”............................................................................74
4.4 Resultados do ensaio de ruído de impacto para a laje nervurada em
“osso” .........................................................................................................76
4.5 Análise comparativa do desempenho das tipologias de lajes...............78
4.6 Análise comparativa do desempenho de duas tipologias de lajes com
acabamento final de piso...........................................................................82
5. CONCLUSÕES.....................................................................................................85
5.1 Conclusões finais.......................................................................................85
5.2 Sugestões para futuros trabalhos de pesquisa.......................................88
REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS..........................................................................89
BIBLIOGRAFIA CONSULTADA...............................................................................92
APÊNDICES...............................................................................................................93
15
1 INTRODUÇÃO
1.6 Justificativa da pesquisa
Hoje, a preocupação acústica não é apenas uma questão de
condicionamento acústico do ambiente, mas também de controle de ruído e
preservação da qualidade ambiental. A questão da acústica urbana passa a
ter mais importância do que até então, pois o número de fontes produtoras
de ruído é cada vez maior e as conseqüências desses ruídos para o homem
são cada vez mais prejudiciais. Para as edificações, uma série de novos
materiais são empregados e, muitos deles, materiais leves, de baixo
isolamento acústico. Associa-se a isso um traçado urbano que vem
sofrendo expansões em várias etapas da história, marcando a tendência de
crescimento de cada cidade e cuja configuração espacial pode, muitas
vezes, representar um elemento agravante de muitos problemas acústicos
(SOUZA, et al. 2003, p. 23).
A crescente verticalização das cidades e a constante evolução das
tecnologias desenvolvidas pelo homem trouxeram consigo um aumento significativo
no nível de ruído proveniente das mais variadas fontes e com ele os malefícios
causados ao ser humano.
A civilização moderna vem, ao passar dos tempos, estabelecendo exigências
crescentes e propondo materiais antes desconhecidos, associados a novos métodos
de execução. Essa busca por novas tecnologias visa alcançar um menor custo e
uma maior agilidade no tempo de construção, muitas vezes em detrimento da
qualidade e de um nível mínimo de conforto acústico proporcionado ao usuário,
onde tem-se percebido uma deficiência muito grande no que diz respeito ao
isolamento acústico.
1
Si siempre ha habido ruido, nunca ha sido tan intenso y tan omnipresente
como en nuestra época. La concentración urbana hace disminuir, cada día,
el número de privilegiados que pueden vivir a cubierto de las fuentes de
ruido.
1
Se sempre houve ruído, nunca foram tão intenso e tão onipresente como na nossa época. A
concentração urbana faz com que diminua, cada dia, o número de privilegiados que podem viver
resguardados das fontes de ruído.
Em vez de poder dormir com as janelas abertas e ter um sono reparador de forças novas para nosso
trabalho diário, nos vemos obrigados a buscar o sono por meios artificiais. Nossa resistência se
recente e nosso rendimento decresce. (tradução livre do autor)
16
En lugar de poder dormir con las ventanas abiertas y encontrar un sueño
reparador de fuerzas nuevas para nuestro trabajo diario, nos vemos
obligados a buscar el sueño por medios artificiales. Nuestra resistencia se
resiente y nuestro rendimiento decrece (Rougeron, 1977, p.105).
No mesmo sentido, Tambara (2006), afirma que as empresas estão
investindo cada vez mais em ações que visam à eficiência e à competitividade,
características estas intrinsecamente relacionadas à qualidade, ou seja, um padrão
mais elevado de construção (maior confiabilidade no processo). Visam também ao
preço, ou seja, uma forma mais econômica ao longo da vida útil do produto, e, ao
prazo, isto é, formas de construir mais rapidamente. Portanto, podemos concluir que
é errônea a idéia de que o conforto acústico é uma característica que deve ser
relacionada apenas a grandes investimentos.
Percebe-se que são várias as tentativas de melhoria empregadas pelas
empresas da construção civil. Pode-se citar a implantação de ações
voltadas à racionalização da produção; à adoção de sistema de gestão de
qualidade nos projetos e em canteiro; à implantação de novas tecnologias,
isto é, diferentes da técnica tradicional de construção local.
Entretanto, observa-se que as iniciativas por parte das empresas
construtoras, nem sempre são avaliadas rigorosamente quanto à
efetividade, viabilidade de implantação e adequação da solução para ela.
Também se não pode esquecer que muitas das “novas tecnologias”
lançadas no mercado, podem estar em fase de observação e estudo, não
apresentando a confiabilidade adequada. Apenas com o uso, pode-se
dimensionar realmente todos os condicionantes e as patologias. Tampouco
deve-se esquecer que mesmo tecnologias já concretizadas e validadas nem
sempre se adaptam a determinados estágios de desenvolvimento da
empresa construtora, pois elas podem não atender a requisitos como as
expectativas do usuário final ou, até mesmo, a legislação (Tambara, 2006,
p.5).
Esses avanços permitiram o desenvolvimento de novos materiais de
acabamento e de sistemas estruturais que possibilitassem uma maior flexibilidade de
projeto e estruturação da edificação. O advento dessas novas tecnologias faz-nos
refletir quanto ao seu desempenho e qualidade oferecida ao consumidor.
Gerges (1992) alerta para os efeitos nocivos do ruído sobre o corpo humano e
descreve que a exposição prolongada aos ruídos pode manifestar-se na forma de
aceleração da pulsação e aumento da pressão sangüínea, além de causar, em
determinados casos, uma perda auditiva. Tal exposição pode manifestar-se em
17
forma de mudança de comportamento podendo chegar a distúrbios mentais e
emocionais, em casos mais graves.
Em países mais desenvolvidos existem legislações que regulamentam os
níveis de isolamento ao ruído aéreo e ao ruído de impacto. Já no Brasil, tem-se a
NBR 10151 (ABNT, 2000), que determina as condições exigíveis para avaliação da
aceitabilidade do ruído em comunidades e especifica um método para a medição de
ruído, onde há a aplicação de correções nos níveis medidos se o ruído apresentar
características especiais e uma comparação dos níveis corrigidos com um critério
que leva em conta vários fatores. Além disso, é a NBR 10152 (ABNT, 1987) que fixa
os níveis de ruído para conforto acústico relacionados às diferentes atividades e
seus compartimentos, contudo, nenhuma lei brasileira regulamenta os índices
relativos ao ruído de impacto.
Assim, com a falta de uma legislação específica para estabelecer parâmetro
aos níveis mínimos a serem respeitados e seguidos no que se refere ao ruído de
impacto, podemos concluir que, com o passar dos anos e com o advento das novas
tecnologias de construção, o conforto acústico tem assumido um caráter
insatisfatório. O que se espera que venha a mudar com a publicação em 2008 das
novas normas de desempenho para a construção civil, NBR 15575 Edifícios
habitacionais de até cinco pavimentos - Desempenho, que estabelece requisitos e
critérios de desempenho a serem aplicados a edifícios habitacionais de até cinco
pavimentos e passarão a ter validade a partir de 2010.
Jobim (1997) constatou em seu estudo “Caracterização das preferências dos
potenciais compradores de imóveis em Santa Maria”, que 95,47% dos entrevistados
importa-se de alguma maneira com o conforto acústico da edificação, constatando
que a maior insatisfação dos usuários de imóveis, em Santa Maria, é relacionado ao
ruído gerado no imóvel vizinho.
A preocupação com o conforto oferecido ao usuário deve ser determinante
nas escolhas do profissional da área da construção civil e, para tanto, devemos
dispor de dados que possibilitem traçar o desempenho desses materiais. Com base
nisso, estabeleceu-se o objetivo desta pesquisa: medir e conhecer o desempenho
acústico de diferentes tipologias de lajes, quanto ao seu potencial de isolamento ao
ruído de impacto, traçando um perfil comparativo entre as variadas tipologias, o que
possibilita o fornecimento de dados aos profissionais da área de acústica, auxiliando
18
na definição de parâmetros que possam contribuir com a melhora do conforto
acústico ao usuário da construção civil.
A maior motivação para a realização desta pesquisa é a escassez de dados
existentes nas bibliografias, relativos ao desempenho acústico das estruturas de
entrepisos, principalmente no que se refere ao isolamento ao ruído de impacto.
Com a realização deste trabalho, procura-se contribuir para a seleção sobre o
melhor sistema construtivo a ser adotado, considerando-se o isolamento ao ruído de
impacto nas lajes analisadas.
Almeja-se que este estudo venha a contribuir para seleção estratégica, uma
vez que a escolha do sistema construtivo a ser adotado poderá ser determinante
para a qualidade do conforto acústico da edificação. Espera-se também que os
dados coletados contribuam de forma mais ampla, motivando a pesquisa e a busca
pela qualidade e desempenho em todos os setores da cadeia produtiva da
construção civil. Este estudo volta-se aos colegas técnicos da construção civil que
são os maiores responsáveis pela escolha destes sistemas construtivos que serão
utilizados em suas obras.
1.7 Objetivos
1.7.1 Objetivo Geral
O presente trabalho tem como objetivo principal medir “in situ” e avaliar o
isolamento sonoro ao ruído de impacto em determinadas tipologias de lajes
utilizadas na região.
1.7.2 Objetivos específicos
19
Medir a isolamento sonoro ao impacto das seguintes lajes: maciça de
concreto armado, pré-moldada convencional, pré-moldada treliçada e laje nervurada,
medidas in situ em osso.
Avaliar os diferentes resultados obtidos, comparando o desempenho das
lajes, relacionando o isolamento sonoro ao ruído de impacto, evidenciando assim o
desempenho acústico das diferentes tecnologias empregadas.
1.8 Hipóteses
1.8.1 Hipótese geral
Adota-se a hipótese de que é possível demonstrar o desempenho, em relação
ao isolamento ao ruído de impacto, de diferentes tipologias de lajes empregadas na
construção civil como, por exemplo, lajes de entrepisos, através de testes realizados
in situ, que seguem a metodologia especificada na Norma ISO 140/VII.
1.8.2 Hipótese específica
No rol das lajes pesquisadas, conforme a Norma ISO 140-7 e a Norma ISO
717-2, é possível estabelecer uma classificação quanto à eficiência do isolamento ao
ruído de impacto.
1.9 Metodologia da pesquisa
A pesquisa é composta de duas etapas. A teórica, em que foi realizada uma
revisão de literatura, com o objetivo de investigar os principais tópicos e conceitos
pertinentes ao tema desta dissertação e buscar a bibliografia que referenciasse o
20
tema abordado através de publicações e produções científicas. Esta etapa da
pesquisa refere-se às técnicas, materiais e tecnologias adotadas como sistemas
construtivos na cidade e região, para a determinação das tipologias de lajes a serem
pesquisadas.
Na outra etapa, de caráter prático, foram selecionadas as obras que utilizaram
os sistemas construtivos de interesse da pesquisa e que estivessem em um estágio
de acabamento que permitisse a realização das medições para que então fossem
submetidas aos ensaios de ruído de impacto.
1.10 Estrutura da dissertação
Esta dissertação está estruturada em cinco capítulos, descritos a seguir:
O Capitulo I é o capítulo introdutório que justifica o tema escolhido e expõe
os objetivos, as hipóteses adotadas e a estrutura deste trabalho.
O Capitulo II apresenta a revisão da literatura, embasando conceitos
pertinentes ao assunto desta dissertação e buscando estudos já realizados na área
de ruído de impacto.
O Capítulo III desenvolve a estrutura da metodologia empregada para os
ensaios, onde descreve-se detalhadamente todos os procedimentos e as técnicas
realizadas, equipamentos utilizados, bem como as lajes ensaiadas.
No Capítulo IV são expostos os resultados, sendo as lajes separadas em
grupos com as mesmas características estruturais e a análise comparativa dos
mesmos.
O Capítulo V apresenta as conclusões, as sugestões para os futuros
trabalhos.
21
2 REVISÃO DA LITERATURA
4.4 Som e sua transmissão
Na prática, a geração do ruído é causada pela variação da pressão ou da
velocidade das moléculas do meio. O som é uma forma de energia que é
transmitida pela colisão das moléculas do meio, umas contra as outras,
sucessivamente. Portando, o som pode ser representado por uma série de
compressões e refrações do meio em que se propaga, a partir da fonte
sonora (GERGES, 1992, p.2)
Méndez et al. (1994) definiu como “som” todos aqueles sinais acústicos que
nos produzem sensações agradáveis e como “ruído” todos que nos produzem
sensações desagradáveis.
Rougeron (1977) cita “O som tem, por vez, uma causa: a vibração, e um
efeito: a sensação fisiológica”, considerando-se esta afirmação, pode-se definir
conceitualmente a palavra som de duas formas distintas: uma seria o som como
vibração – perturbação física transmitida por um meio físico; e outra o som como
sensação - perturbação psico-fisiológica captada pelos nossos ouvidos. No primeiro
caso, trata-se do deslocamento de moléculas que uma onda sonora produz em um
meio qualquer de propagação. No nosso caso, o meio mais comum é o ar e trata-se
do som propriamente dito, a sensação que é captada pelo nosso ouvido.
As vibrações sonoras propagam-se pelo ar devido a pequenas alterações
provocadas na pressão atmosférica, configurando-se como ondas sonoras.
Ao sofrer um estímulo sonoro (vibração) as partículas do ar são submetidas
a sucessivas compressões e rarefações de forma que o movimento de uma
partícula provoca a vibração da partícula vizinha, resultando na propagação
sonora. Em outras palavras, as partículas não se deslocam, se o meio não
estiver em movimento, mas sim vibram em torno de seu centro de
equilíbrio, transmitindo a energia sonora até se extinguir a flutuação da
pressão sonora (SOUZA et al., 2003, p. 25).
22
Fernandes (2002) afirma que o Princípio Huygens-Fresnel se aplica a essa
propagação, em que cada molécula de ar, ao vibrar, transmite para a vizinha a sua
oscilação, comportando-se como uma nova fonte sonora.
Segundo Méndez et al. (1994), para que exista a propagação do som é
imprescindível que haja um meio elástico, seja ele um material sólido, líquido ou
gasoso.
Pode-se afirmar, teoricamente, que a propagação do som se dá de forma
esférica a partir de uma fonte geradora. Quando o som é percebido através de dois
ambientes, que possuam uma superfície separadora entre eles, pode-se dizer que
esta superfície é um meio vibrante.
Souza et al. (2003) descreve que o comportamento do som sobre uma
superfície assemelha-se ao da luz, sendo assim, na maioria das vezes o som que
percebemos é a composição do som direto, ou seja, aquele que parte da fonte
geradora e chega ao receptor sem influência das superfícies, e as subseqüentes
reflexões sofridas pela onda sonora em um ambiente. Dessa forma, pode-se afirmar
que as diversas reflexões reforçam o som direto.
4.4 Isolamento Acústico
Segundo Souza et al. (2003), os ruídos existentes em um ambiente são
decorrentes das atividades internas e externas à edificação. As fontes de ruído
determinam conjuntamente um nível sonoro mínimo nos ambientes internos e
externos, denominado ruído de fundo.
As diferenciadas formas de tratamento para a redução de ruídos variam
conforme o tipo de ruído considerado, que pode ser classificado de acordo com a
origem e propagação das ondas sonoras.
As fontes de ruído podem ser propagadas sob a forma de ruídos aéreos, ou
seja, quando a fonte geradora de som atua diretamente sobre o ar, e também
quando a fonte geradora de ruído é uma vibração, contínua ou de impacto, gerada
diretamente sobre uma estrutura e que se transmite por via sólida.
A seguir, demonstradas nas Figuras 1 e 2, estão as formas de transmissão do
ruído através de uma estrutura rígida.
23
Figura 1 – Ruído de Impacto (Meisser, 1973, p. 188)
Figura 2 – Ruído Aéreo (Meisser, 1973, p. 188)
Os diversos materiais empregados para os diferentes casos têm objetivos e
características diversas entre si. As funções “isolar” e “absorver” podem ser
complementares, mas requerem dos materiais diferentes características. Nem
sempre um bom material isolante é um bom material absorvente, ou vice-versa.
Rougeron (1977) faz uma distinção entre os materiais antivibratórios, que são
materiais que se opõem à transmissão das vibrações, e os materiais absorventes,
24
que têm a propriedade física de não refletir a onda sonora incidente e sim de
absorver grande parte de sua energia, transformando-a em energia térmica por
efeito de sua porosidade. Os primeiros são amplamente utilizados para evitar
vibrações geradas por máquinas e ruídos de impacto, comumente empregados em
pisos flutuantes, já os materiais absorventes são mais, de modo comum,
empregados junto à correção acústica de ambientes.
Gerges (1992, p. 5) afirma que para impedir a passagem de som, barreiras
devem ser colocadas perto da fonte ou do receptor, e suas dimensões devem ser
três a cinco vezes o comprimento de onda do som envolvido.
No mesmo sentido, Gerges (1992, p.175) diz que “a propagação de uma onda
acústica no ar se dá apenas por ondas do tipo longitudinal, isto é, a vibração das
partículas de ar ocorre na mesma direção da propagação da onda. Em sólidos
existem vários tipos de ondas”, como por exemplo, ondas de cisalhamento, ondas
torcionais e ondas de flexão.
2.2.1 Isolamento ao ruído aéreo
Rougeron (1977) define como isolamento acústico ao ruído aéreo como o
conjunto de medidas que se aplicam para opor-se à transmissão do som e cita as
formas de transmissão da energia sonora de um local ao outro:
através dos fechamentos que os separam, esta por via direta;
pelas paredes e fechamentos adjacentes, quando o isolamento próprio
é insuficiente. Esta é uma via indireta de transmissão;
Eventualmente através de dutos e canalizações que passam pelos
locais, esta é outra forma indireta de transmissão.
Todo o material possui a capacidade de reduzir a intensidade sonora, esta
capacidade de isolar varia conforme a freqüência dos sons. A capacidade dos
materiais de isolar os ruídos é indicada em um valor específico para algumas
freqüências definidas, expressa em decibels e chamada de índice de atenuação.
25
O isolamento promovido por uma superfície depende da sua massa, da
inflexibilidade e da capacidade de amortecimento das ondas sonoras. A importância
da massa do material varia conforme a freqüência sonora. Para sons de baixa
freqüência, o aumento da massa é menos eficiente do que para sons de alta
freqüência. Considerando isso, é correto afirmar que os sons de baixa freqüência
são mais difíceis de serem isolados do que os de alta freqüência.
2.2.1 Ruído de impacto e sua transmissão
A transmissão de ruído de impacto em prédios depende de vários fatores
que podem levar uma laje a vibrar, transmitindo ruído ao ambiente inferior,
ou as vezes até amplificando o ruído de impacto gerado no andar superior.
Ondas de impacto podem se propagar a longas distâncias sem atenuação,
devido aos altos valores de densidade e de velocidade do som nos
materiais sólidos (Gerges, 1992, p. 213).
Os ruídos de impacto são causados por contato ou atrito mecânico de um
corpo sobre o outro, uma excitação mecânica de curta duração aplicada diretamente
sobre a estrutura de um edifício que se transmite por via sólida.
Em uma edificação, os elementos mais suscetíveis à ação de uma força de
impacto ou vibração são as lajes entre pavimentos. Excluindo eventuais situações de
impacto que podem estar submetidas às paredes, estas mais comumente expostas
a ruídos aéreos, os princípios para o isolamento de quaisquer dos elementos da
edificação são os mesmos.
As vibrações de sólidos e impactos são transmitidos diretamente sobre
uma estrutura e posteriormente provocam a vibração do ar. Vibrações são
normalmente associadas a movimentos de máquinas e fricções. A vibração
é percebida enquanto movimento ou a fricção estiver atuando. Se há uma
alteração, com diminuição da velocidade, a intensidade do som percebido é
menor. Por isso a escolha adequada de uma máquina é uma atuação
acústica sobre a fonte sonora. Quanto mais lento o movimento da máquina
menor o ruído gerado.
Impactos também são vibrações que se propagam pelas estruturas, mas
apresentam como característica uma rápida queda na sua intensidade. São
vibrações com grande quantidade de energia, apresentando picos e se
propagando sobre os sólidos com pouca atenuação. Impactos como a ação
de um martelo sobre a parede faz com que esta superfície vibre e o ruído
26
seja transmitido para o ambiente adjacente, provocando a vibração do ar
(Souza et al., 2003, p. 96).
Quando a fonte geradora do ruído é uma máquina e o objetivo é seu
isolamento, pode ser feito o seu enclausuramento. São construídas superfícies ao
redor da máquina com o objetivo de formar uma blindagem acústica, as
características para esta blindagem devem ser semelhantes às adotadas para os
tratamentos de lajes e paredes. Devem ser utilizados materiais resilientes para o
amortecimento das vibrações e materiais absorventes no interior das paredes de
enclausuramento para auxiliar na diminuição dos níveis de ruído.
Os mesmos princípios podem ser considerados para o isolamento de
instalações de tubulações e dutos, uma vez que esses elementos também se
caracterizam por serem fonte geradora e de transmissão de ruídos. Souza et al.
(2003) destaca algumas formas de minimizar a transmissão desses ruídos como, por
exemplo, minimizar as conexões entre a estrutura e dutos e a adoção de materiais
resilientes nos pontos de conexão, não os tornando pontos rígidos.
A irradiação dos raios sonoros gerados por vibrações de estruturas depende
da dimensão da estrutura em relação ao comprimento de onda. Geralmente quanto
maior a dimensão, maior é a transmissão, afirma Souza et al. (2003). O autor
destaca também que a lei da massa nem sempre é uma medida satisfatória para
esses casos, exemplificando com a laje de concreto armado, que apesar desse
material apresentar grande massa e bom isolamento de ruídos aéreos, não
apresenta boa capacidade de isolamento de vibrações.
27
Figura 3 – Transmissão de ruídos de impacto e vibrações (Souza et al.,
2003, p. 97).
2.2.1 Isolamento ao ruído de impacto
O isolamento ao ruído de impacto de uma laje é indicado pelo nível sonoro
transmitido, ou seja, quanto maior o nível indicado, menor o seu isolamento. Dentre
as alternativas mais utilizadas objetivando a melhora do isolamento das vibrações,
pode-se destacar a utilização de materiais resilientes, forros falsos, lajes-flutuantes
ou descontinuidade das estruturas.
Méndez et al. (1994) destacam que geralmente as estruturas dos edifícios
não possuem uma rigidez suficiente (relacionada à quantidade de massa) para
proporcionar um isolamento adequado ao ruído de impacto. Por esse motivo, deve-
28
se recorrer a formas construtivas especiais a fim de garantir um bom desempenho
neste ponto de vista.
Nesse sentido, Rougeron (1977) cita que a massa dos fechamentos e dos
pisos tem pouca influência sobre a condução do ruído e cita, ainda, que muitos dos
materiais utilizados na construção civil, como metais e cerâmicas, tendem a conduzir
facilmente as vibrações.
Pode-se destacar os estudos relacionados à utilização de materiais isolantes
na construção Civil, realizados pelo Building Research Station da Grã-Bretanha.
Esses estudos definem várias curvas típicas de isolamento, que representam o
mínimo isolamento necessário para pertencer a um certo grau, designados como
Grau I (de maior exigência) e Grau II (de menor exigência). Os materiais que não
atingem o Grau II não são acusticamente aptos.
Segundo Méndez et al. (1994) deve-se comparar o gráfico da medição
efetuada com o gráfico do Grau II, a fim de saber se o material em questão é
acusticamente apto.
No mesmo sentido, De Marco (1990) apresenta o gráfico mostrado na Figura
4, para os máximos níveis sonoros admissíveis, no local de recepção, provenientes
de ruído de impacto no pavimento superior produzidos por uma máquina de impacto
normalizada. O autor alerta para o fato de que o critério se refere aos níveis
admissíveis e não a isolantes necessários.
Figura 4 – Critérios para os máximos níveis sonoros admissíveis (De Marco,
1990, p. 72).
29
Pode-se afirmar que os materiais acusticamente pobres têm uma curva mais
alta, constatando que as diferenças desfavoráveis ocorrem quando a curva medida
está acima da curva. Destaca-se a importância de conhecer o processo pelo qual a
energia é produzida na hora do impacto e a forma como ela é transmitida
inicialmente à laje e posteriormente à camada de ar do compartimento inferior.
A Figura 5, a seguir, compara as curvas típicas de isolamento ao ruído de
impacto, considerando a laje estrutural sem revestimento e a combinação de piso
flutuante com revestimento.
Figura 5 – Curvas típicas de isolamento ao ruído de impacto (Sancho,
1982, p.67).
O Centre Scientifique et technique du Batiment (CSTB) realizou uma série de
estudos comparativos entre diversos tipos de revestimentos e de pisos flutuantes. A
Figura 6, a seguir, demonstra o nível global ponderado (A) do ruído de impacto
normalizado transmitido L
n
. Na coluna onde estão expressos os valores de L
n
a laje
tipo, de referência é de concreto armado de 350 Kg/m².
30
Figura 6 – Isolamento do nível global ponderado (A) do ruído de impacto
normalizado transmitido L
n
(Rougeron, 1977).
31
2.2..1. Isolamento através de recobrimentos elásticos
2
Consiste en colocar sobre el piso un recubrimiento blando, como por
ejemplo una alfombra o una carpeta de goma blanda. El principio se basa
en aumentar la duración de la fuerza aplicada con lo que se logra una
disminución en su valor máximo (Méndez et al., 1994, p.133).
Souza et al. (2003) descreve que os materiais resilientes, flexíveis como as
borrachas, têm uma maior capacidade de absorver o impacto, amortecendo a onda
sonora. A eficiência desses materiais está relacionada a sua capacidade de
elasticidade, ou seja, a capacidade de não deformar após o término da aplicação de
uma força sobre ele. Quando utilizados, deve-se cuidar para que o peso sobreposto
ao material não exerça uma compressão superior à capacidade de absorção do
material, tornando-o um material rígido, o que elimina a sua função como isolante
acústico.
Para cumprir um desempenho adequado, os materiais resilientes devem
possuir determinadas características:
• Ter boa resistência mecânica, não devendo enrijecer ou amolecer;
• Ter boa resistência química, não devendo decompor-se por ação da
umidade;
• Ter alta resistência à perfuração;
• Ser incombustível;
• Ser elástico, ter baixa rigidez mecânica.
2
Consiste em colocar sobre o piso um recobrimento resiliente, como por exemplo, um tapete ou um
carpete. O princípio se baseia em aumentar a duração da força aplicada objetivando uma diminuição
no seu valor máximo. (tradução livre do autor)
32
Natureza do revestimento de piso
Características
Designação
Massa volumétrica
(Kg/m³)
Espessura
(mm)
∆L (dB)
Aglomerado composto
de cortiça
400
490
750
6
12
3
16
15
11
Tapete
Estufada com base de látex
Estufada com base d e
borracha
Flocada sobre juta
33
35
23
Feltro Polipropileno fibrado 21
Quadro 1 – Redução na transmissão de ruídos de impacto por uso de
revestimentos (Tadeu, 2000, apud Souza et al., 2003, p. 100).
Solução construtiva
Melhoramento de
isolamento em dB(A)
Em pavimentos:
• Plástico (PVC, amianto, vinílico)
• Flutuante de concreto sobre feltro
• Plástico sobre cortiça
• Plástico sobre feltro
• Parquet de cortiça plástico sobre espuma
• Flutuante de concreto sobre fibra mineral
• Flutuante de concreto sobre placas de
poliestireno expandido
• Tapete
• Flutuante de parquet
• Tapete sobre feltro
• Tapete sobre espuma
Em tetos:
• Forro falso
6
7
8
10
11
15
18
16
18
20
22
10
Quadro 2 – Melhoria na transmissão de ruídos de impacto com revestimentos
flexíveis e pavimentos flutuantes (Tadeu, 2000, apud Souza et al., 2003, p. 101).
33
De Marco (1990) destaca que a sonoridade que os impactos ocasionam no
local contíguo depende da construção do piso e, especialmente, de sua superfície. O
autor também salienta que a melhor forma de inibir o ruído de impacto é agir
diretamente na superfície do piso utilizando materiais que possam absorver o
impacto como, por exemplo, tapetes, placas de borracha ou cortiça.
Figura 7 – Revestimento de piso com material elástico (Meisser, 1973, p.192)
Após a geração do ruído de impacto em uma estrutura uniforme, a vibração
propaga-se com alguma perda através dessa, variando conforme a amplitude inicial
da vibração, da massa da estrutura e da sua capacidade de amortecimento interior,
ou seja, estruturas maciças e amortecedoras são menos suscetíveis a excitações
significativas do que estruturas mais leves e menos amortecedoras.
Pujolle (1978) ainda destaca a classificação do Centre Scientifique et
Technique du Batiment (CSTB) para revestimentos de pisos, a qual indica como o
revestimento é apropriado ao uso, considerando-se a estanqueidade, durabilidade e
resistência a agentes mecânicos e químicos.
Cada tipologia de revestimento recebe uma classificação com as letras U, P,
E e C, acompanhados dos índices 0, 1, 2, 3 ou 4.
A letra U classifica o piso quanto ao tráfego:
• U
1
para local com tráfego moderado;
• U
2
para tráfego normal em local privado;
• U
3
tráfego normal em local coletivo;
• U
4
para local com tráfego intenso.
34
A letra P classifica o piso quanto ao afundamento provocado pelo mobiliário,
fixo e móvel, queda de objetos, ação de saltos finos e solas de sapatos rígidos:
• P
1
designa revestimento que pode ser colocado em local
onde não é previsto mobiliário fixo normal, sem precauções
particulares;
• P
2
designa revestimento que pode ser colocado em local
onde é previsto mobiliário fixo normal, sem precauções
particulares;
• P
3
designa revestimento que pode ser colocado em local
onde utiliza-se mobiliário que se movimente com rodas, mesmo
com uso intenso.
A letra E classifica a apropriação do local e seu revestimento quanto à
umidade:
• E
0
para ser utilizado em local seco e com limpeza por via
seca;
• E
1
para ser utilizado em local seco onde admite-se
manutenção por via úmida;
• E
2
para ser utilizado em local úmido onde admite-se
manutenção e limpeza por via úmida;
• E
3
local constantemente úmido.
A letra C classifica o local quanto à resistência a agentes químicos:
• C
0
designa revestimento de locais onde não se manipulam
agentes químicos, salvo excepcionalmente os produtos
normalmente empregados no uso doméstico, como produtos
alimentares, de limpeza e medicamentos;
• C
1
designa revestimento de locais que podem ser
manchados por produtos alimentares, de limpeza e
farmacêuticos, podendo ser removidos por meios apropriados;
• C
2
usado para os revestimentos insensíveis a manchas e
que podem ser removidas com água;
Conrad (2002) testou o desempenho de diversos tipos de revestimentos para
pisos, traçando um comparativo entre os mesmos. A autora concluiu que quanto
mais espesso for o carpete, melhor é o seu desempenho e
destaca, ainda, que a
35
utilização da base para carpetes, combinada aos mesmos, melhora o isolamento
independente da espessura que possuem.
O Quadro 4, a seguir, apresenta um resumo geral da melhora que se obtém com
o uso dos revestimentos de pisos ensaiados em relação ao isolamento oferecido por
uma laje de concreto armado com 12 cm de espessura:
Revestimentos de piso
∆
L – dB (A)
Borracha 2,5 a 13,9
Sintéticos 1,3 a 3,0
Carpetes 7,6 a 27,7
Carpetes com base isolante 33 a 39,1
Lam. de madeira c/ piso flutuante 11,0
Lam. de madeira + p. flut. + tapetes 22,4 a 30,2
Quadro 3 – Desempenho dos materiais ensaiados (Conrad, 2002, p. 93).
2.2..2. Isolamento através de pisos flutuantes
Outra forma de isolamento é a utilização de lajes flutuantes, também
denominadas pisos flutuantes. Trata-se de uma laje estruturalmente apoiada na
edificação com o contrapiso apoiado sobre um material elástico, sem contato direto
com nenhuma parte da estrutura. Trata-se de duas superfícies construídas uma
sobre a outra, porém com material resiliente aplicado entre elas para amortecer a
onda sonora. Na aplicação desse sistema deve-se observar que o contato entre as
superfícies seja feito estritamente através do material resiliente, pois qualquer ponto
rígido de contato pode ocasionar pontes acústicas.
36
Figura 8 – Esquema de piso flutuante (desenho do autor).
Uma laje flutuante de concreto deve ter pelo menos 40 mm de espessura e
apoiar-se sobre uma capa de material flexível, que inclusive contornará os
bordes da laje, a fim de preservar o isolamento do sistema estrutural. Uma
boa mistura para o concreto é 1:2:4, cimento, areia, brita, sendo esta de não
mais de 1 cm de tamanho. As lajes flutuantes de concreto não podem ser
utilizadas em locais de mais de 15m², ou de comprimento de mais de 5m,
devido ás possíveis deformações na secagem do material (Acústica –
LABCON – UFSC, acesso em 11/2006).
Akkerman (1996) demonstrou, através de ensaios realizados pelo IPT/SP
(Instituto de Pesquisas Tecnológicas), o sistema de piso flutuante, utilizando como
material resiliente placas de lã-de-vidro.
Os ensaios foram realizados in situ, tendo como base uma laje de concreto
armado de 120 mm de espessura, sobre a qual foi assentado o material resiliente
em diferentes densidades. Nos ensaios foram medidos os desempenhos de dois
tipos de pisos, sobre o material resiliente:
• piso acabado em madeira ipê;
• piso acabado em argamassa de cimento e areia;
A Figura 9, a seguir demonstra os resultados dos ensaios.
37
Figura 9 – Ensaio realizado pelo IPT/SP (Akkerman, 1996).
Brondani (1999) testou diversos materiais resilientes normalmente utilizados
como “recheios” para pisos flutuantes e também outros materiais considerados
alternativos, com o objetivo de traçar um comparativo entre seus desempenhos e
também descobrir novos materiais com potencial de uso para o isolamento ao ruído
de impacto, são eles:
• Espuma de Polietileno Extrudada com células fechadas – espuma
industrial (Ethafoam);
• Lã de vidro;
• Lençol Mercur de Borracha Pulsômetro;
• poliéster Bidim OP 60;
• EVA: Poli – (Etileno-co-vinil acetato)
• Poliestireno Expandido – Styropor (BASF).
Os materiais acima relacionados foram testados individualmente como
recheios de dois tipos de pisos, alternadamente, cerâmico e assoalho de madeira. A
laje suporte (entrepiso) foi executada em concreto armado e regularizada, com 15
cm de espessura.
Brondani (1999) concluiu que os resultados das performances apresentadas
dependem do coeficiente de resiliência de cada material. Sobressaindo-se a lã de
vidro com o melhor resultado obtido, conforme apresentado na Figura 10. O
poliestireno, mesmo tendo pouca espessura, comparado aos demais materiais
38
ensaiados, apresentou resultados satisfatórios quanto ao seu desempenho. Dentre
os materiais alternativos ensaiados, o EVA (Etileno-co-vinil Acetato), que é resíduo
da indústria calçadista e considerado “lixo industrial”, apresentou resultados muito
encorajadores como isolador a ruídos de impacto, podendo ser definido como
“proposta ecológica”.
Figura 10 – Ensaios realizados por Brondani (Brondani, 1999, p.51).
Também sobre o desempenho de materiais alternativos a serem empregados
como materiais resilientes para pisos flutuantes, Hax (2002) realizou uma série de
ensaios a fim de traçar um comparativo entre os desempenhos e definir seu
potencial para o isolamento ao ruído de impacto.
Os ensaios foram realizados nas câmaras de impacto do Laboratório de
Termo-Acústica (La.T.A.) da Universidade Federal de Santa Maria, com amostras de
1 m² cada. As amostras foram ensaiadas com o piso acabado do tipo assoalho de
madeira e do tipo placa cerâmica, tendo como base uma laje de concreto armado
com 12 cm de espessura sobre a qual foram assentados materiais resilientes com
diversas composições; EVA inteiriço e granulado, em diferentes espessuras,
associados à composição de cimento e areia, Resina Fenólica e Resina Sintética.
39
Foram ensaiados também, para efeito comparativo, ambos os acabamentos
de piso, em madeira e cerâmico, sobre lã-de-vidro com espessura de 25 mm e
densidade de 100 Kg/m³ e sem qualquer material resiliente.
Após os ensaios e análise dos dados, chegou-se a conclusão de que quanto
maior o teor de EVA nas formulações, melhor é o comportamento da amostra e que
quanto maior a espessura do material resiliente, mais eficaz é o desempenho. Hax
(2002) também concluiu que para os piso de madeira, as amostras com EVA
apresentaram isolamento superior à lã-de-vidro.
Ferraz (2007) publicou em Análise de atenuação de ruído de impacto em piso
de edificações um estudo de caso no qual avalia um sistema de piso flutuante,
constituído por um piso de tábua corrida com espessura de 2,5 cm, contrapiso de
regularização de 4 cm, manta de polietileno de 1 cm, instalado sobre um laje
nervurada de concreto com Fck = 20MPa. Abaixo deste piso foi instalado, na sala
receptora, um forro suspenso em gesso com espessura de 1,25 cm afastado 25 cm
da laje e sobre este foi colocado uma camada de 5 cm de lã de vidro. Os ensaios
foram realizados em um dormitório com área de 15,76 m² , volume de 42,55 m³ e pé-
direito de 2,70 m.
A pesquisadora avaliou o desempenho do sistema e apresentou o resultado
do nível de pressão sonora de impacto normalizado ponderado (L’nw) utilizando
como referência os valores recomendados pelo FHA do Housing and Urban
Development (HUD).
Estes critérios foram estabelecidos em 1967 pelo FHA e, desde então, vêm
se constatando que as edificações e sistemas construtivos que estão em
conformidade com os mesmos possuem boas condições de isolamento
sonoro entre unidades habitacionais e, em geral, satisfazem às exigências
da maioria dos seus ocupantes (FERRAZ, 2007, p. 725).
Ferraz (2007) pode concluir que o nível de pressão sonora de impacto
normalizado ponderado, L’nw, e a Classe de Isolamento de Impacto, CII, foram 51 e
59 respectivamente, conforme apresentado na Figura 11.
40
Figura 11 – Ensaio realizado por Ferraz (FERRAZ, 2007, p. 725).
Recentemente Pedroso (2007) ensaiou novas composições de pisos flutuantes,
acrescentando ao rol de ensaios realizados elementos mais modernos disponíveis
no mercado e outros já testados, contudo com nova apresentação. Os sitemas
ensaiados de pisos flutuantes foram montados utilizando porcelanato e laminado
melamínico de madeira como revestimentos finais.
Os materiais resilientes ensaiados como recheio foram:
a. Placas de lã-de-vidro, revestidas de material plástico impermeável,
com o nome-fantasia Optima Piso, com dimensões de 1,0mx1,0m,
espessura de 15,0mm e densidade de 60 kg/m³;
b. Manta de borracha reciclada (EVA), acelerada com cola- Rubberflex,
em rolos de 10,0mx1,0m, com o nome comercial de Rubberflex, com
espessura de 8,0mm e densidade de130,0 kg/m³;
41
c. Manta de borracha reciclada, acelerada com cola- Densiflex, em rolos
de 10,0mx1,0m, com o nome comercial de densiflex, espessura de
4,0mm e densidade de 260,0 kg/m³;
d. Poliestireno expandido em placas com dimensões variáveis, nome
comercial de Isopor, espessura de 25 mm e densidade de 27,5 kg/m³;
e. Poliestireno expandido em placas com dimensões de 0,50mx0,50m,
nome comercial de Isofoan, espessura de 25mm e densidade de 32,5
kg/m³;
f. Manta de espuma polietileno laminadas com dimensões de 1,30m x
60,00m, cores variadas, com o nome comercial de Stratocell,
espessura de 5,0 mm e densidade: 27,0 kg/m³.
Conforme Pedroso (2007) pôde concluir, o revestimento de porcelanato teve
desempenho negativo apenas para freqüências abaixo dos 115 Hz, apresentando
desempenho positivo em todo o restante do espectro de freqüência com a melhoria
total de isolamento representada por um ∆L’n,w de 5 dB em relação à laje sem
revestimento, significando 1 dB para cada centímetro de aumento da espessura. O
revestimento de laminado melamínico de madeira demonstrou desempenho negativo
para freqüências abaixo de 315Hz, apresentando desempenho positivo em todo o
restante do espectro de freqüência com a melhoria total de isolamento representada
por um ∆L’n,w de 3 dB. Dessa maneira, o autor demonstra que o desempenho do
laminado de madeira para as freqüências acima de 315 Hz é mais eficaz do que o
porcelanato.
Pedroso (2007) conclui que, dentre os materiais ensaiados no sistema de piso
flutuante com o revestimento de porcelanato, os melhores desempenhos foram para
a lã-de-vidro em todas as freqüências, com L’n,w=50 dB e ∆L’n,w=23 dB, seguido do
rubberflex e isopor, com L’n,w=62 dB e ∆L’n,w=11 dB, isofoan, com L’n,w=64 dB e
∆L’n,w=9 dB e, por último, densiflex e stratocell, com L’n,w=65 dB e ∆L’n,w=9 dB,
conforme apresentado na Figura 12.
Para os materiais ensaiados no sistema de piso flutuante com o revestimento
laminado melamínico de madeira, os melhores desempenhos foram para a lã-de-
vidro em todas as freqüências, com L’n,w=56 dB e ∆L’n,w=19 dB, seguido do isopor,
com L’n,w=63 dB e
∆L’n,w=12 dB, isofoan, com L’n,w=64 dB e ∆L’n,w=11 dB e, por
42
último, rubberflex, densiflex e stratocell, com L’n,w=67 dB e ∆L’n,w=8 dB, conforme
apresentado na Figura 13.
Considerando os valores anteriores, Pedroso (2007) pode concluir que, para
todos os elementos testados e indiferente do revestimento ensaiado, a lã-de-vidro foi
a que apresentou o melhor desempenho e todos os demais materiais tiveram
desempenhos semelhantes.
Figura 12 – Resultados dos ensaios realizados com revestimento final de piso
em porcelanato (PEDROSO, 2007, p. 77).
43
Figura 13 – Resultados dos ensaios realizados com revestimento final de piso
laminado de madeira (PEDROSO, 2007, p. 87).
2.2..3. Isolamento através de forros falsos
O forro suspenso pode aumentar consideravelmente o isolamento de um piso
a respeito dos ruídos aéreos, porém, geralmente, não acrescenta isolamento
aos ruídos de impacto. Todavia, deverá cumprir certas condições: pesar mais
de 25kg/m², não ser exageradamente rígido, ser totalmente hermético com
respeito ao ar e os elementos de suspensão devem ser tão poucos e flexíveis
quanto possível (Acústica – LABCON – UFSC, acesso em 11/2006).
Conforme descreve Méndez et al. (1994), tal solução não é tão efetiva como as
anteriores e deve-se aplicar unicamente quando não se pode atuar sobre a sala
geradora. Ainda segundo o autor, o sistema de forro falso consiste na colocação de
um novo forro de material poroso e com boa quantidade de massa (Lei da Massa)
para obter-se um melhor desempenho no isolamento do ruído aéreo.
Na execução de forros falsos, deve-se deixar uma camada de ar entre o forro e a
estrutura, podendo ser usado uma camada de material absorvente como, por
exemplo, lã de vidro.
44
A Figura 14 apresenta a forma da propagação do ruído de impacto em uma
estrutura rígida com e sem o forro falso suspenso. Esta solução não é muito
eficiente, pois não é possível evitar as pontes acústicas geradas pelas ligações
físicas da estrutura.
Figura 14 – Manifestações e pontes acústicas (Meisser, 1973, p. 193, 194)
Recentemente Medeiros (2003) ensaiou diversas composições de forro de
gesso acartonado, que variam desde forros simples com uma única camada de
gesso acartonado até forros múltiplos, com duas e três camadas de gesso
acartonado, com e sem adição de manta absorvente (lã de rocha), em diferentes
afastamentos entre a laje e o forro de gesso. Sobre a laje de forro foram testados
dois tipos de revestimento de piso, placas cerâmicas e piso flutuante de madeira
laminada.
O autor pôde constatar em seus ensaios que, para os sistemas de forros
falsos, quanto maior a camada de ar entre a laje de teto e o forro simples ou sistema
conjugado de forros múltiplos, com a adição de material absorvente, maior o
desempenho no isolamento de ruído de impacto. Medeiros (2003) concluiu que para
os sistemas simples de forro de gesso acartonado há um ganho médio de 3,0 dB
para a redução do ruído de impacto e com adição de material absorvente pode-se
chegar a 5,0 dB. Para o sistema com forros múltiplos de gesso acartonado pode-se
chegar a um desempenho positivo de 2,0 dB, podendo atingir 6,0 dB quando
associados aos materiais absorventes.
45
De outro modo, Méndez et al. (1994) conclui que embora o sistema de forro
falso, para obter-se isolamento ao ruído de impacto, não seja tão eficiente quanto o
tratamento do piso no próprio ambiente gerador do ruído, a utilização desta técnica
ainda é a única alternativa que dispomos quando não se pode realizar nenhum tipo
de tratamento na sala geradora do ruído.
4.4 Legislação relacionada ao conforto do usuário
No Brasil foi publicada pela ABNT em maio de 2008, para começar a ser
implantada a partir de 2010 a NBR 15575 Edifícios habitacionais de até cinco
pavimentos – Desempenho, que estabelece requisitos e critérios de desempenho a
serem aplicados a edifícios habitacionais de até cinco pavimentos, a parte referente
ao ruído de impacto é a NBR 15575-3 Edifícios habitacionais de até cinco
pavimentos - Desempenho - Parte 3: Requisitos para os sistemas de pisos internos.
Como instrumento que visa considerar as diferentes possibilidades de
agregação de qualidade aos sistemas, elementos e componentes, para além dos
desempenhos mínimos estabelecidos, tal norma fixa níveis classificatórios, a fim de
que sirvam de parâmetro para as construções, são os níveis “M” (mínimo), “I”
(intermediário) e “S” (superior).
Conforme recomenda, o piso da habitação deve proporcionar isolamento
acústico adequado entre unidades distintas contíguas, bem como entre
dependências de uma mesma unidade, quando destinada ao repouso, ao lazer e ao
trabalho intelectual.
A norma estabelece também os métodos recomendados para os ensaios de
campo para obtenção do isolamento acústico, referenciando as normas ISO 140-7 e
ISO/DIS 10052 e a norma ISO 717-2 para a obtenção do nível de pressão sonora de
impacto padronizado ponderado (L’
nT,w
) que determina os níveis de desempenho
dos sistemas.
A Tabela 1, a seguir, traça os níveis de desempenho para o ruído de impacto
em lajes de entrepiso. Os valores são demonstrados em L’
nTw
, e apresentam três
situações para as lajes de entrepiso.
46
Tabela 1 – Critérios de Nível de Pressão Sonora de Impacto Padronizado
Ponderado, L’
nt,w
para ensaios de campo
Elemento
L’
nTw
[dB]
Nível de Desempenho
Laje, ou outro elemento portante, com ou sem
contrapiso, sem tratamento acústico
66 a 80
M
Laje, ou outro elemento portante, com ou sem
contrapiso, com tratamento acústico
56 a 65
I
Laje, ou outro elemento portante, com ou sem
contrapiso, com tratamento acústico especial
≤ 55
S
Fonte: Adaptado da Tabela 5 da Norma NBR 15575-3 (2008) Edifícios habitacionais de até cinco
pavimentos - Desempenho - Parte 3: Requisitos para os sistemas de pisos internos.
O valor mínimo exigido corresponde a valores representativos de ensaios
realizados em edifícios habitacionais brasileiros, em lajes maciças de
concreto armado, sem acabamento superficial, com espessura entre 10cm
e 12cm. Considera-se que o valor, apesar de não ser o ideal, representa a
prática construtiva adequada à realidade atual do país. Na prática,
esperasse que os valores de L’
nTw
(dB) sejam menores pela colocação de
acabamentos como carpetes, tacos ou assoalhos de madeira, etc.” (ABNT -
Desempenho - Parte 3, 2005, p.10).
Critério de isolamento sonoro recomendada nos EUA,
Classe I - É aplicável (principalmente) em áreas residenciais periféricas e
suburbanas, as quais são consideradas "silenciosas", onde os níveis de
ruídos externos nunca ultrapassaram de 35 a 40 dB(A). O ruído ambiental
permissível recomendado é caracterizado pelo critério de ruído NC 20-25.
Este critério é aplicável em certos casos especiais como residências com
menos de 8 andares ou nas residências de luxo.
Classe II - É a mais importante categoria e é aplicável principalmente em
residências urbanas e áreas urbanas consideradas como tendo um ruído
ambiental "médio". O nível do ruído noturno não maior que 40 a 45 dB(A) é
o ruído interno ambiental permissível não podendo exceder as
características de NC 25 - 30.
Classe III - Esta categoria é considerada como de recomendação mínima e
é aplicada em algumas áreas urbanas que geralmente são consideradas
como locais "ruidosos" e o ruído ambiental externo está em torno de 55
dB(A) ou mais (Berehdt, R.D.; Winzer, G.E. and Burroughs, C.B. Airbone,
Impact and Structure Borne Noise Control in Multifamily Dwellings -
V.S. Dep
to
of Housing and Urban Development, Washington, D.C. (apud
relacus, disponível em: http://geocites.com/relacus).
47
Função partição entre
unidades construídas
Classe I Classe II Classe III
Apto. A p/ Apto. B CTSA CTSI CTSA CTSI CTSA CTSI
quarto p/ quarto 55
55
52
52
48
48
Sala de
estar p/
quarto 57
60
54
57
50
53
Cozinha p/ quarto 58
65
55
62
52
58
Sala de
jantar p/
quarto 60
65
56
62
52
58
Corredor p/ quarto 55
65
52
62
48
58
Quarto p/ Sala de
estar
57
55
54
52
50
48
Sala de
estar p/
Sala de
estar
55
55
52
52
48
48
Cozinha p/ Sala de
estar
55
60
52
57
48
53
Sala de
jantar p/
Sala de
estar
58
62
54
60
52
56
corredor p/ Sala de
estar
55
60
52
57
48
53
quarto p/ Cozinha 58
52
55
50
52
46
Sala de
estar p/
Cozinha 55
55
52
52
48
48
Cozinha p/ Cozinha 52
55
50
52
46
48
toalete Cozinha 55
55
52
52
48
48
Sala de
jantar p/
Cozinha 55
60
52
58
48
54
Corredor p/ Cozinha 50
55
48
52
46
48
quarto p/ Sala de
jantar
60
50
56
48
52
46
Sala de
estar p/
Sala de
jantar
58
52
54
50
52
48
Cozinha p/ Sala de
jantar
55
55
52
52
48
50
Toalete p/ Toalete 57
52
50
50
48
48
Corredor p/ 50
50
48
48
46
46
CTSA - Classe de transmissão sonora aérea
CTSI - Classe de transmissão sonora de impacto
Quadro 4 - Critérios para isolamento sonoro aéreo e de impacto piso-
teto entre unidades construídas.
4.4 Lajes
O processo construtivo vem sofrendo constante desenvolvimento com o
passar do tempo. Com esta evolução destacam-se as tecnologias empregadas para
a confecção das lajes, principalmente quando analisadas sob os aspectos de
racionalização e melhoria no seu desempenho.
48
Silva Filho (2002, p. 2) afirma que “com o aprimoramento das lajes maciças
surgiram as lajes nervuradas, mais baratas que as lajes maciças, porém ainda com
custo elevado”. O autor destaca ainda que a partir do desenvolvimento das lajes
nervuradas surgiram as lajes pré-moldadas com vigotas de concreto armado, que
apresentam um custo inferior, entretanto apresentam problemas de desempenho
para uso em grandes vãos. Com a finalidade de vencer os problemas de
desempenho das lajes pré-moldadas convencionais, surgem no mercado as lajes
treliçadas que, além de terem custo reduzido, apresentam maior capacidade de
carga.
Figura 15 – Evolução dos sistemas construtivos para lajes (Silva Filho, 2002)
2.2.1 Tipologias de lajes
Dutra (2005, p. 6) conceitua as lajes em concreto da seguinte forma: “lajes
são placas de concreto, elementos de superfície plana que estão sujeitos a ações
em seu plano”.
49
Dutra (2005) também classifica as lajes de concreto armado quanto à forma,
quanto ao tipo de apoio, quanto ao tipo de armação e quanto à natureza.
• Quanto à forma, as lajes podem ser apresentadas nas mais variadas
geometrias, podendo ser poligonais (retangulares, quadradas, triangulares,
em T, em L, em Z, etc.) ou elípticas (circulares e anelares).
• Quanto à natureza, ou seja, conforme o sistema construtivo a ser adotado,
elas podem ser: lajes maciças, nervuradas, mistas, em grelha, duplas,
cogumelo, pré-moldadas, etc.
• Quanto ao tipo de apoio a ser utilizado, as lajes podem ter apoio contínuo
sobre uma linha (alvenaria, viga ou parede de concreto), apoio discreto (direto
sobre pilares) e apoio proporcionado por determinado trecho de sua área, que
esteja em contato com o solo (também denominado radiers).
• Quanto ao tipo de armação a ser adotado, as lajes podem ser armadas em
cruz (em duas direções) e armadas em uma única direção.
2.2..1. Lajes pré-moldadas
Conforme define Silva Filho (2002, p. 12), “as lajes pré-moldadas são
estruturas compostas por vigotas, blocos vazados (elementos de enchimento ou
tavelas), malha de distribuição e capa de concreto moldada in loco”. Tais lajes
podem ser classificadas conforme o tipo de vigota adotado, podendo ser divididas
em três tipos: laje pré-moldada convencional, laje pré-moldada treliçada e laje pré-
moldada protendida.
2.2..2. Lajes pré-moldadas convencionais
As lajes pré-moldadas convencionais são compostas por vigotas pré-
fabricadas de concreto, elementos de enchimento (tavelas), capeamento de concreto
moldado in loco e armadura de distribuição. Também conhecidas como laje tipo T
50
invertido, laje tipo trilho, laje volterrana ou laje BETA-N, encontram-se ilustradas na
Figura 16.
Figura 16 – Laje pré-moldada convencional (Silva Filho, 2002, p. 18).
As vigotas das lajes pré-moldadas convencionais são constituídas apenas da
armadura longitudinal de aço CA-50 ou CA-60, envolvida totalmente por concreto
com resistência superior a 18 MPa. Sua seção se assemelha a um T invertido
conforme ilustrado na figura 17.
Figura 17 – Vigota tipo convencional (Silva Filho, 2002, p. 19).
Segundo Silva Filho (2002, p. 20) “As lajes pré-moldadas convencionais são
classificadas em função da sua altura, a qual está diretamente ligada ao vão a ser
vencido e ao nível de carregamento que esta será submetida”.
51
A Figura 18 apresenta as diversas variações que as lajes pré-fabricadas
convencionais podem apresentar.
Figura 18 – Laje pré-moldada convencional (Silva Filho, 2002, p. 20).
2.2..3. Lajes pré-moldadas treliçadas
Este tipo de laje pré-moldada é constituída de semi-vigotas de concreto com
armadura treliçada, elemento de enchimento e armadura de distribuição, ilustrado na
Figura 19.
Figura 19 – Laje pré-moldada com vigotas treliçadas (Silva Filho, 2002, p. 21).
52
As vigotas são constituídas de uma pequena base retangular de concreto com
armadura em forma de treliça espacial composta por fios de aço eletrosoldados
fabricados em escala industrial. A base da vigota pode variar entre 120 a 150 mm,
dependendo do tipo de treliça utilizado, conforme demonstrado na Figura 20.
Figura 20 – Vigota treliçada (Silva Filho, 2002, p. 23).
2.2..4. Lajes pré-moldadas protendidas
As lajes pré-moldadas protendidas são compostas por vigotas com seção
transversal de concreto semelhante a um T invertido, assim como as lajes pré-
moldadas convencionais, em que a fabricação dá-se pelo processo de protenção
com aderência inicial, na qual a armadura é tracionada antes do lançamento do
concreto.
2.2..5. Elementos de enchimento
Para as diferentes tipologias de lajes descritas anteriormente, são
empregados diversos tipos de enchimentos, também conhecidos como tavelas, que
53
podem ser vazados ou maciços e cuja finalidade é a de substituir uma parcela do
concreto que se localiza na zona tracionada da laje pré-moldada. As tavelas não são
consideradas como material estrutural, ou seja, não desempenham resistência
estrutural, embora contribuam na transferência da carga do concreto lançado.
As tipologias conhecidas de enchimento para as lajes pré-moldadas são:
enchimento cerâmico, concreto leve (concreto com poliestireno expandido
incorporado) e elemento de enchimento de EPS.
2.2..6. Lajes maciças
Conforme descreve Dutra (2005, p. 10), as lajes maciças “são placas
monolíticas de concreto armado ou protendido, concretadas sobre uma fôrma de
madeira ou metálica que é removida após a cura do concreto”.
2.2..7. Lajes nervuradas
Segundo Dutra (2005) as lajes nervuradas são lajes compostas por nervuras
na zona de tração e por uma mesa maciça de concreto na zona de compressão. As
nervuras são espaçamentos semelhantes a alvéolos, obtidos durante a
concretagem, utilizando-se como forma materiais inertes como blocos cerâmicos ou
EPS.
A armadura da laje encontra-se nas nervuras e este tipo de laje mostra-se
bastante eficaz para grandes vãos livres ou quando tem carregamentos especiais.
Na Figura 21, percebe-se um corte transversal de uma laje nervurada de concreto
com EPS.
54
Figura 21 – Laje nervurada.
2.2..8. Lajes mistas
São lajes constituídas de elementos cerâmicos que participam com uma
parcela na resistência à compressão, não sendo inertes. Outra característica é que
o revestimento é assentado diretamente sobre as nervuras ortogonais e sobre a face
superior dos blocos cerâmicos, não existindo a capa superior de concreto.
2.2..9. Lajes grelhas
São lajes similares às lajes nervuradas em que as nervuras são mais altas e
afastadas entre si por mais de um metro. Tais lajes são utilizadas em construções
que necessitam grandes vãos e sobrecargas elevadas, tais como prédios industriais.
2.2..10. Lajes duplas
Conforme descreve Dutra (2002, p. 12), “são lajes que apresentam duas
capas de concreto, uma superior que trabalha a compressão e outra inferior. Entre
as duas capas ficam as vigas ou nervuras de concreto que concentram as
armaduras”.
55
3 METODOLOGIA
3.1 Considerações sobre a normalização
Para obtenção de um estudo comparativo entre as tipologias de lajes
estudadas, foram realizados uma série de ensaios utilizando metodologia baseada
na norma ISO 140/VII (1978) e ISO 354 (2003) e classificado em conformidade com
as normas ISO 717-2 (1996).
3.1.1 Processamento dos resultados conforme a norma ISO 140-7 (1978)
“Field measurements of impact sound insulation of floors”.
Esta norma determina os procedimentos para medições referentes ao
isolamento ao ruído de impacto para edificações e seus elementos, medidos “in situ”,
entre ambientes distintos e sobrepostos, a medição do Nível de Pressão Sonora de
Impacto, ou Nível de Ruído de Impacto (L
i
), é a média do nível de pressão sonora
medido no ambiente receptor e gerada por uma fonte padrão. Os resultados obtidos
podem ser utilizados para comparar os níveis de isolamento ao ruído de impacto dos
elementos analisados.
• Nível de pressão sonora médio na sala (L):
.
...
log10
2
0
22
2
2
1
np
ppp
L
n
+++
=
(dB)
(1)
Onde:
p
1
, p
2
, ..., p
n
– são as pressões sonoras medidas em n diferentes
posições no ambiente receptor;
p
0
= 20 µPa – pressão sonora de referência.
56
• Nível de pressão sonora de impacto padronizado (L’
nT
):
Após a obtenção dos valores medidos na sala receptora, foram calculados os
Níveis de pressão sonora de impacto padronizados (L’
nT
), através da equação 2, os
quais representam os níveis de pressão sonora de impacto (L
i
) reduzidos da
correção do tempo de reverberação para cada freqüência.
A norma ISO 140 – 7 (1978) recomenda que se utilize o nível de pressão
sonora de impacto padronizado (L’
nT
) quando se deseja determinar os níveis de
proteção proporcionados aos ocupantes da edificação.
0
log10'
T
T
LiL
nT
−=
(dB)
(2)
Onde:
L
i
– Nível de Pressão Sonoro de Impacto medido in loco (dB);
T – Tempo de Reverberação do compartimento (s);
T
0
– Tempo de Reverberação de referência, onde T
0
= 0,5 segundos, para
habitações.
Todos os ensaios realizados foram, portanto, registrados em bandas de
terços de oitavas, variando na faixa de freqüência de 100 Hz até 3150 Hz.
Executou-se o levantamento das áreas de teste, como volume e forma de
cada ambiente. Antes de cada ensaio de ruído de impacto foram realizadas as
leituras dos dados ambientais, como a temperatura ambiente em graus Celsius e a
umidade relativa do ar. Procedeu-se a calibragem do medidor de pressão sonora,
feito em 94 dB na freqüência de 1000 Hz.
A partir desse momento, efetuaram-se com as medições de ruído de fundo na
sala receptora, tomadas em quatro diferentes posições, pelo período de 60
segundos, em que ficou constatado não haver a necessidade de correção para
nenhuma freqüência, uma vez que a diferença entre os níveis de pressão sonora de
impacto (L
i
) e os níveis de ruídos de fundo (RF) medidos na sala receptora foram
superiores a 10 dB.
57
Utilizou-se uma máquina de impactos padronizada, constituida de cinco
martelos de 500g cada um que caem em queda livre, seqüencialmente, até
encontrar a superfície/base com uma freqüência de 10 golpes por segundo.
Figura 22 – Representação esquemática do sinal que a máquina gera, em
condições ideais, no domínio do tempo e da freqüência (Méndez, et al., 1995,
p.131)
No pavimento imediatamente superior à sala receptora, denominado de sala
emissora, posicionou-se a máquina geradora de ruído de impacto, em quatro
diferentes posições, conforme mencionado anteriormente, dispostas em um ângulo
de 45° em relação às paredes, sobre as lajes de piso a serem ensaiadas. Em
seguida, foi ligada a máquina geradora de ruído de impacto e medido no pavimento
inferior o ruído transmitido através das lajes, denominado de nível de pressão sonora
(L
i
), captado pelo medidor de nível sonoro de integração e registro de dados, tipo 1
(modelo Blue Solo 01) pelo tempo de 60 segundos, em quatro diferentes
posicionamentos e afastadas no mínimo 0,5 m uma da outra. Todas as medidas
foram realizadas com o medidor de nível sonoro (Blue Solo 01), segurados a uma
altura do piso de aproximadamente 1,2 m, com distância mínima das paredes de 1,0
m.
58
3.1.2 Processamento dos resultados conforme a norma ISO 354 (2003)
“Measurement of sound absorption in a reverberation room”
Para avaliar os níveis de pressão sonora de impacto padronizados, foram
realizadas medições de absorção sonora de forma a quantificar a influência do ruído
reverberante no ambiente da sala receptora. Por se tratar de ambientes pouco
reverberantes, de acordo com a norma ISO 354 (2003), a análise do T foi realizada
com uma fonte de ruído impulsiva, em que foi estourado um balão inflável para cada
ponto determinado. Após o impulso acústico, seguiu-se a medição de decaimento
sonoro conforme recomendação da norma. Os ensaios de reverberação foram
efetuados em terços de oitava e foram realizadas quatro diferentes posições para
cada ambiente.
Após realizados os ensaios, os dados foram transferidos do Blue Solo 01 para
o software dBBATI32, que acompanha o equipamento e permite a visualização e
manejo dos dados.
O procedimento descrito anteriormente foi realizado para cada uma das
tipologias de lajes. Os dados finais apresentados, considerados para os níveis de
pressão sonora (L
i
), ruído de fundo (RF) e tempo de reverberação (T) foram obtidos
através da tomada das médias aritméticas das diferentes medições realizadas, para
que então se chegasse ao valor unitário do ruído de impacto transmitido através das
lajes, que é expresso pelo nível de pressão sonora de impacto padronizado (L’
nT
).
3.1.3 Processamento dos resultados conforme a norma ISO 717-2 (1996)
“Impact sound insulation”
Após os cálculo das médias aritméticas e obtenção dos valores finais para os
níveis de pressão de sonora de impacto padronizado (L’
nT
), conforme descrito
anteriormente, procedeu-se o tratamento dos resultados conforme a recomendação
da norma ISO 717-2 (1996).
O objetivo desta norma é aplicar um tratamento aos dados obtidos, unificando
os valores dos níveis de pressão sonora de impacto padronizado (L’
nT
) de todo o
59
espectro de freqüências, através da determinação de um único valor global que é o
nível de pressão sonora de impacto padronizado ponderado (L’
nT,w
), que expressa o
desempenho acústico do sistema ensaiado, em dB.
Esse valor é determinado através de um perfil deslizante de referência onde
são considerados desfavoráveis todos os valores que ultrapassem este perfil.
A Figura 23 exemplifica o tratamento dos resultados segundo a Norma ISO
717, em que a curva em azul representa o Nível de Pressão Sonoro utilizado, seja
L’n ou L’
nT
, e a curva rosa representa o perfil deslizante de referência.
Figura 23 – Perfil deslizante – Norma ISO 717
Para fins da presente pesquisa, os ensaios realizados conforme a norma ISO
140 – parte VII (1978) determinaram o nível de pressão sonora de impacto
padronizado (L’
nT
), por faixas de terços de oitava, considerando os diferentes tipos
FREQUENCIA
L’
nT
DA LAJE
100 81,3
125 76,3
160 77,5
200 78,8
250 78,8
315 83,3
400 84,5
500 87,8
630 82,8
800 78,8
1000 78,2
1250 71,3
1600 68,3
2000 61,2
2500 57,2
3150 54,4
Incremento =
118
Diferença = 31,7
Obs.: Diferença Max <ou= 32
L’
nT,w
=
78
60
de lajes ensaiadas. Neste caso, o valor global para todo o espectro de freqüências é
o nível de pressão de sonora de impacto padronizado ponderado (L’
nT,w
), segundo a
ISO 717, expresso em dB.
3.2 Equipamentos utilizados
Os equipamentos disponibilizados pelo Setor de Acústica da UFSM para a
realização dos ensaios de ruído de impacto foram:
• Medidor de nível sonoro de integração e registro de dados (integrator
sound level meter), marca 01 dB Metravib, modelo Blue Solo 01, tipo
01, número de série 60266;
• Microfone MCE212 (classe 1);
• Fonte geradora de Impacto, também chamada de máquina de ruído de
impacto: Tapping Machine type 3204, marca Brüel&Kjaer;
• Calibrador: Sound Level Calibrator type 4230, 94 dB – 1000 Hz marca
Brüel&Kjaer;
Figura 24 – Medidor de nível sonoro de integração e registro de dados. (Manual
técnico Blue Solo 01, 2003, p. 1).
61
Figura 25 – Máquina geradora de ruído de impacto.
Figura 26 – Calibrador.
3.3 Critério de escolha das obras para realização dos ensaios
Para elaboração desta dissertação, após escolhido o tema estudo de
tipologias de lajes quanto ao isolamento ao ruído de impacto e vencidas as
etapas iniciais de revisão de literatura e obtenção de informações a respeito das
técnicas construtivas mais utilizadas na região para a elaboração de lajes armadas
(estruturadas) entre pavimentos, determinou-se que os ensaios deveriam ser
realizados “in situ”, uma vez que a execução das mesmas em um ambiente
controlado teria um custo muito elevado e a necessidade de disponibilidade de
62
espaço físico muito amplo. Após análise das tipologias mais utilizadas na região,
escolheram-se as lajes: maciça, pré-moldada convencional, pré-moldada treliçada e
nervurada.
Uma vez definidas as tipologias de estudo, partiu-se para a segunda etapa
desta dissertação, não mais de caráter teórico, mas prático. Foram escolhidas obras
que utilizassem os sistemas construtivos de interesse da presente pesquisa e que
estivessem em um mesmo estágio de acabamento, onde as esquadrias já
estivessem instaladas e as lajes estivessem em “osso”, ou seja, ainda sem o
assentamento do piso, para que então fossem submetidas aos ensaios de ruído de
impacto.
3.4 Considerações sobre os locais de ensaio
Conforme descrito no item anterior, os locais das medições foram escolhidos
segundo as tipologias das lajes, seu sistema construtivo e seus parâmetros de
acabamento para a realização dos ensaios de ruído de impacto e posterior
verificação e análise do desempenho de isolamento apresentado. A avaliação foi
realizada através de comparativo entre as diferentes tipologias ensaiadas.
3.4.1 Laje maciça
• Localização da obra: Rua Duque de Caxias, esquina com a Avenida Nsa. Sra.
Medianeira, bairro centro – Santa Maria/RS
• Data e dados ambientais: ensaio realizado na data de 05/05/08, temperatura
média na hora da medição de 18°C e a umidade relativa do ar estava em
75%;
• Características da obra: edificação mista, composta por quatorze pavimentos,
sendo os dois primeiros destinados a salas comerciais, dois subsolos de
garagens e os demais pavimentos destinados ao uso residencial;
63
• Características construtivas:
o Edificação construída com estrutura de concreto armado (pilares, lajes
e vigas);
o Paredes externas e internas: alvenaria de blocos cerâmicos de
vedação (espessura aproximada de 20 cm);
o Laje de entrepiso: Concreto armado com Fck=20 MPa , espessura de
12 cm, massa unitária de 300 Kg/m², sem o contrapiso de
regularização;
o Esquadrias: portas semi-ocas de madeira, janelas de PVC com duas
folhas de correr, com vidros de 4 mm e persianas externas de PVC;
• Características das salas receptora e emissora: os ensaios foram realizados
em um pavimento tipo, onde a sala receptora localizava-se em um dormitório
no sexto pavimento e a sala emissora no dormitório imediatamente acima
daquele, localizado no sétimo pavimento, conforme a Figura 27. Tanto a sala
receptora quanto a sala emissora apresentavam o mesmo estágio de
acabamento, onde o reboco estava aplicado, faltando apenas os
acabamentos de massa-corrida, pintura e assentamento do piso.
Figura 27 – Planta baixa da sala receptora, tipologia de laje: Laje maciça.
64
3.4.2 Laje Pré-moldada convencional
• Localização da obra: Rua Elpidio Menezes, esquina com a Rua Vicente do
Prado, bairro Camobi – Santa Maria/RS;
• Data e dados ambientais: ensaio realizado na data de 28/09/07, temperatura
média na hora da medição de 19°C e a umidade relativa do ar estava em
70%;
• Características da obra: edificação residencial, composta por três pavimentos;
• Características construtivas:
o Edificação construída com paredes de alvenaria autoportante, vigas de
concreto armado e lajes pré-moldadas convencionais;
o Paredes externas: alvenaria de blocos cerâmicos de vedação
(espessura aproximada de 20 cm);
o Paredes internas: alvenaria de blocos cerâmicos de vedação
(espessura aproximada de 15 cm);
o Laje de entrepiso: laje pré-moldada convencional, com vigotas de
concreto armado e tavelas cerâmicas, dispostas no sentido do menor
vão (2,85 m), montadas e concretadas “in loco”, espessura de 12 cm,
sendo 8 cm a espessura das vigotas de concreto armado e tavelas e 4
cm do concreto armado de distribuição com Fck=15 MPa, massa
unitária de 190 Kg/m²;
o Esquadrias: janelas de madeira com duas folhas de correr, com vidros
de 3 mm e venezianas externas de madeira, porta semi-oca de
madeira;
• Características das salas receptora e emissora: os ensaios foram realizados
em um pavimento tipo, onde a sala receptora localizava-se em um dormitório
no segundo pavimento e a sala emissora no dormitório imediatamente acima
daquele, localizado no terceiro pavimento, conforme a Figura 28. A sala
receptora já estava com reboco, faltando apenas os acabamentos de massa-
corrida e pintura; o piso cerâmico já estava assentado, bem como os roda-pés
e as guarnições das portas. A sala emissora estava com o reboco aplicado,
65
faltando apenas os acabamentos de massa-corrida, pintura, assentamento do
piso.
Figura 28 – Planta baixa da sala receptora, tipologia de laje: Pré-Laje.
3.4.3 Laje Pré-moldada treliçada
• Localização da obra: Av. Nsa. Sra. das Dores, esquina com a Rua Motorista
Mariano, bairro Nsa. Sra. das Dores – Santa Maria/RS;
• Data e dados ambientais: ensaio realizado na data de 05/05/08, temperatura
média na hora da medição de 18°C e a umidade relativa do ar estava em
75%;
• Características da obra: edificação mista, composta por duas torres de vinte e
quatro pavimentos, sendo que os cinco primeiros desses eram subsolos
destinados às garagens, três destinados ao uso comercial, um destinado à
recreação e quinze destinados ao uso residencial;
66
• Características construtivas: edificação construída com estrutura de concreto
armado (pilares e vigas) e lajes pré-moldadas treliçadas;
o Paredes externas: alvenaria de blocos cerâmicos de vedação
(espessura aproximada de 20 cm);
o Paredes internas: alvenaria de blocos cerâmicos de vedação
(espessura aproximada de 15 cm);
o Laje de entrepiso: laje pré-moldada treliçada com treliças pré-
fabricadas e tavelas cerâmicas, dispostas no sentido longitudinal do
vão (7,17 m), montadas e concretadas “in loco”, espessura de 28 cm,
massa unitária de 270 Kg/m²;
o Esquadrias: a sala encontrava-se em “osso” e os fechamentos eram
feitos de madeira compensada afixados sobre os vãos;
• Características das salas receptora e emissora: os ensaios foram realizados
em um pavimento onde a sala receptora localizava-se no segundo subsolo da
edificação e a sala emissora no pavimento imediatamente acima deste,
conforme a Figura 29. Tanto a sala receptora quanto a sala emissora estavam
no mesmo estágio de acabamento, onde o reboco ainda não havia sido
desempenado, estando apenas o embosso aplicado e o piso era o concreto
de recobrimento sobre a laje, ainda sem o assentamento do contrapiso de
regularização.
67
Figura 29 – Planta baixa da sala receptora, tipologia de laje: Laje treliçada.
3.4.4 Laje nervurada
• Localização da obra: Residencial Barão do Nonoai, Rua Paraíba, bairro
Nonoai – Santa Maria/RS;
• Data e dados ambientais: ensaio realizado na data de 17/12/07, temperatura
média na hora da medição de 27°C e a umidade relativa do ar estava em
57%;
• Características da obra: edificação residencial, composta por onze
pavimentos;
• Características construtivas: edificação construída com estrutura de concreto
armado (pilares, lajes e vigas);
o Paredes externas: alvenaria de blocos cerâmicos de vedação
(espessura aproximada de 20 cm);
68
o Paredes internas: alvenaria de blocos cerâmicos de vedação
(espessura aproximada de 15 cm);
o Laje de entrepiso: laje nervurada de concreto armado com fck=25 MPa,
com espessura de aproximadamente 28,0 cm, sendo a altura dos
alvéolos (vigas) de 22,50 cm e 5,5 cm a espessura da laje
propriamente dita e massa unitária de 276 Kg/m². A laje ainda não
apresentava a camada de contrapiso de regularização;
o Esquadrias: porta interna semi-oca de madeira, porta / janelas da
sacada de PVC, com duas folhas de correr, com vidros de 4 mm e
persianas externas de PVC;
• Características das salas receptora e emissora: os ensaios foram realizados
em um pavimento tipo, onde a sala receptora localizava-se em um dormitório
no segundo pavimento e a sala emissora, no dormitório imediatamente acima
daquele, localizado no terceiro pavimento, conforme a Figura 30. A sala
receptora já estava com reboco aplicado, faltando apenas os acabamentos de
massa-corrida e pintura; o contrapiso de regularização já estava assentado,
faltando somente o piso. A sala emissora estava em osso, ou seja, ainda sem
a aplicação do chapisco, embosso e reboco, a laje estava sem a aplicação do
contrapiso de regularização. Em ambas as salas as esquadrias estavam
instaladas.
69
Figura 30 – Planta baixa da sala receptora, tipologia de laje: Laje nervurada.
70
4 RESULTADOS OBTIDOS E ANÁLISE DOS DADOS
Os ensaios realizados do presente trabalho, com relação ao desempenho
para o ruído de impacto, têm seus resultados calculados e apresentados quanto ao
isolamento das tipologias de lajes ensaiadas em osso, obtendo-se, assim, o valor do
Nível de Pressão Sonora de Impacto Padronizado Ponderado (L’
nT,w
), expresso em
dB. Tanto a metodologia adotada nos ensaios quanto os cálculos adotados para
obtenção do L’
nT,w
, para apresentação e análise dos resultados, seguem as
recomendações das normas ISO 140/VII e ISO 717.
Para a análise dos resultados obtidos, dividiram-se as lajes por tipologia para
realização de uma análise parcial, a fim de obter-se então o estudo comparativo
entre as tipologias agrupadas conforme o sentido da armadura estrutural e, por
último, todas as tipologias analisadas em conjunto.
4.4 Resultados do ensaio de ruído de impacto para laje maciça em “osso”.
As Tabelas 02 e 03 apresentam os resultados obtidos nos ensaios para a laje
maciça medidos na sala receptora.
Tabela 02 - Ruído de fundo (RF) e tempo de reverberação (T) da sala
receptora
Frequência (Hz) RF (dB) T (s)
100
48 1,91
125
47 1,86
160
44 1,45
200
43 1,48
250
41 1,42
315
39 1,18
400
38 1,15
500
39 1,06
630
38 0,99
800
36 1,03
1000
36 0,91
1250
36 0,93
71
1600
34 0,92
2000
31 0,92
2500
29 0,88
3150
26 0,86
Tabela 03 - Nível de pressão sonora de impacto (L
i
) e Nível de pressão
sonora de impacto padronizado (L’
nT
)
Frequência (Hz) L
i
(dB) L’
nT
(dB)
100
60 54
125
65 59
160
67 62
200
66 61
250
66 61
315
67 63
400
65 61
500
66 63
630
65 62
800
65 62
1000
64 61
1250
62 59
1600
58 55
2000
52 49
2500
46 44
3150
39 37
A Figura 31 a seguir, apresenta o gráfico com os níveis de pressão sonora de
impacto padronizado (L’
nT
) para a laje maciça em “osso” medidos na sala receptora.
72
L'nT,w = 60 dB
0
10
20
30
40
50
60
70
80
100 125 160 200 250 315 400 500 630 800 1000 1250 1600 2000 2500 3150
Freqüência (Hz)
L'nT (dB)
Figura 31 - Gráfico com os resultados do ensaio de ruído de impacto da laje
maciça em “osso”.
No caso específico para a laje maciça, conforme apresentado na Figura 31, a
tipologia demonstrou um desempenho que se manteve acima de 60 dB,
basicamente constante entre as faixas de freqüência de 160 Hz até 1000 Hz,
apresentando uma pequena melhora no isolamento sonoro tanto para as baixas
quanto para as altas freqüências.
O nível de pressão sonora de impacto padronizado ponderado (L’
nT,w
),
medido conforme as recomendações da Norma ISO 717, foi de 60 dB.
4.4 Resultados do ensaio de ruído de impacto para a laje pré-moldada
treliçada em “osso”.
Nas Tabela 04 e 05, estão demonstrados os resultados obtidos nos ensaios
para a laje pré-moldada treliçada em “osso” medidos na sala receptora.
73
Tabela 04 - Ruído de fundo (RF) e tempo de reverberação (T) da sala
receptora
Frequência (Hz) RF (dB) T (s)
100
45 0,72
125
44 0,75
160
41 0,85
200
37 0,67
250
35 0,9
315
35 0,89
400
37 1,13
500
37 1,46
630
37 1,48
800
37 1,43
1000
37 1,31
1250
36 1,19
1600
35 1,1
2000
33 0,91
2500
31 0,75
3150
28 0,7
Tabela 05 - Nível de pressão sonora de impacto (L
i
) e Nível de pressão
sonora de impacto padronizado (L’
nT
)
Frequência (Hz) Li (dB) L’nT (dB)
100
69 67
125
62 60
160
63 61
200
66 65
250
68 65
315
67 64
400
68 64
500
68 63
630
68 63
800
70 65
1000
70 66
1250
67 63
1600
59 56
2000
53 50
2500
53 51
3150
43 42
A Figura 32, apresenta o gráfico com os níveis de pressão sonora de impacto
padronizado (L’
nT
) para a laje pré-moldada treliçada em “osso” medidos na sala
receptora.
74
L'nT,w = 63 dB
0
10
20
30
40
50
60
70
80
100 125 160 200 250 315 400 500 630 800 1000 1250 1600 2000 2500 3150
Freqüencias (Hz)
L'nT (dB)
Figura 32 - Gráfico com os resultados do ensaio de ruído de impacto da laje
pré-moldada treliçada em “osso”.
No caso específico para a laje pré-moldada treliçada em “osso”, conforme
apresentado na Figura 32, a tipologia demonstrou um desempenho que se manteve
superior aos 60 dB em quase todas as faixas de freqüência, mantendo-se
basicamente constante entre os 200 e 1000 Hz, só então apresentando uma
melhora, aproximando-se a 40 dB na faixa de freqüência de 3150 Hz.
O nível de pressão sonora de impacto padronizado ponderado (L’
nT,w
),
medido conforme as recomendações da Norma ISO 717, foi de 63 dB.
4.4 Resultados do ensaio de ruído de impacto para a laje pré-moldada
convencional em “osso”
Nas Tabelas 06 e 07 estão demonstrados os resultados obtidos nos ensaios
para a laje pré-moldada convencional em “osso”, medidos na sala receptora.
Tabela 06 - Ruído de fundo (RF) e tempo de reverberação (T) da sala
receptora
75
Frequência (Hz) RF (dB) T (s)
100
27 4,35
125
31 8,08
160
34 4,70
200
31 5,28
250
33 4,08
315
32 3,86
400
35 3,21
500
34 3,30
630
32 3,02
800
30 2,55
1000
25 2,45
1250
25 2,32
1600
25 2,19
2000
26 2,04
2500
26 1,84
3150
27 1,64
Tabela 07 - Nível de pressão sonora de impacto (L
i
) e nível de pressão
sonora de impacto padronizado (L’
nT
):
Frequência (Hz)
L
i
(dB)
L’
nT
(dB)
100
68 58
125
76 64
160
78 68
200
80 69
250
81 72
315
83 74
400
82 74
500
83 75
630
79 71
800
79 72
1000
75 68
1250
71 64
1600
66 60
2000
58 52
2500
50 45
3150
48 43
A Figura 33, apresenta o gráfico com os níveis de pressão sonora de impacto
padronizado (L’
nT
) para a laje pré-moldada convencional em “osso” medidos na sala
receptora.
76
L'nT,w = 69 dB
0
10
20
30
40
50
60
70
80
100 125 160 200 250 315 400 500 630 800 1000 1250 1600 2000 2500 3150
Freqüencia (Hz)
L'nT (dB)
Figura 33 - Gráfico com os resultados do ensaio de ruído de impacto da laje
pré-moldada convencional em “osso”.
No caso específico para a laje pré-moldada convencional em “osso”,
conforme apresentado anteriormente, a tipologia demonstrou um desempenho fraco
nas baixas freqüências e manteve-se superior aos 70 dB entre as faixas de
freqüência de 200 Hz até 1000 Hz, atingindo um pico de 75 dB aos 500 Hz,
apresentando uma melhora somente nas altas freqüências, contudo permanecendo
superior a 40 dB.
O nível de pressão sonora de impacto padronizado ponderado (L’
nT,w
),
medido conforme as recomendações da Norma ISO 717, foi de 69 dB.
4.4 Resultados do ensaio de ruído de impacto para a laje nervurada em
“osso”
Nas Tabelas 09 e 09 estão demonstrados os resultados obtidos nos ensaios
para a laje nervurada em “osso”, medidos na sala receptora.
77
Tabela 08 - Ruído de fundo (RF) e tempo de reverberação (T) da sala
receptora:
Frequência (Hz) RF (dB) T (s)
100
43 2,5
125
45 1,99
160
44 1,08
200
42 1,16
250
40 1,44
315
38 1,28
400
36 1,09
500
36 1,14
630
36 0,99
800
32 1,02
1000
30 0,83
1250
29 0,87
1600
30 0,84
2000
31 0,78
2500
26 0,72
3150
27 0,69
Tabela 09 - Nível de pressão sonora de impacto (L
i
) e Nível de pressão
sonora de impacto padronizado (L’
nT
):
Frequência (Hz)
L
i
(dB)
L’
nT
(dB)
100
63 56
125
71 65
160
71 68
200
71 67
250
69 64
315
68 64
400
69 66
500
67 63
630
64 61
800
68 65
1000
64 62
1250
63 61
1600
58 56
2000
49 47
2500
44 42
3150
37 36
78
A seguir a Figura 34, apresenta o gráfico com os níveis de pressão sonora de
impacto padronizado (L’
nT
) para a laje nervurada em “osso”, medidos na sala
receptora.
L'nT,w = 62 dB
0
10
20
30
40
50
60
70
80
100
1
2
5
1
60
200
2
5
0
315
400
5
0
0
6
3
0
800
1000
1
2
5
0
1
600
2000
2
5
0
0
3150
Freqüência (Hz)
L'nT (dB)
Figura 34 - Gráfico com os resultados do ensaio de ruído de impacto da laje
nervurada em “osso”.
No caso específico para a laje nervurada em “osso”, conforme apresentado
na figura 34, a tipologia demonstrou um desempenho fraco nas baixas e médias
freqüências, mantendo-se superior aos 60 dB entre as faixas de freqüência de 125
Hz até 1250 Hz, apresentando uma melhora somente a partir dos 1000 Hz.
O nível de pressão sonora de impacto padronizado ponderado (L’
nT,w
),
medido conforme as recomendações da Norma ISO 717, foi de 62 dB.
4.4 Análise comparativa do desempenho das tipologias de lajes
Para a análise comparativa entre as tipologias, as lajes foram separadas
conforme o sentido da armadura e por apresentarem características morfológicas
similares. Traçou-se o comparativo entre as duas lajes pré-moldadas, com armadura
em uma única direção e as duas lajes com armadura em cruz, ou seja, armadas em
79
duas direções, para posteriormente ser realizada a análise comparativa entre todas
as tipologias.
A seguir, a Figura 35 demonstra os resultados comparativos obtidos nos
ensaios das lajes pré-moldada convencional e pré-moldada treliçada, ambas
ensaiadas em “osso”.
0
10
20
30
40
50
60
70
80
100 125 160 200 250 315 400 500 630 800 1000 1250 1600 2000 2500 3150
Freqüência (Hz)
L’nT (dB)
Laje Pré-Moldada Convencional (L'nT,w = 69 dB)
Laje Pré-Moldada Treliçada (L'nT,w = 63 dB)
Figura 35 - Gráfico comparativo com os resultados dos ensaios de ruído de
impacto das lajes pré-moldada convencional e pré-moldadas treliçada,
ensaiadas em “osso”.
Para as lajes armadas em uma única direção (armadura no sentido dos vãos
de 2,85 m para a laje pré-moldada convencional e 7,17 m para a laje pré-moldada
treliçada), conforme a Figura 35 que expressa o desempenho das lajes em todas as
bandas de terço de oitava, ambas as tipologias demonstraram um fraco
desempenho nas baixas e médias freqüências, apresentando uma pequena melhora
somente nas altas freqüências, em que se percebe um decaimento até se aproximar
de 40 dB na faixa de freqüência dos 3150 Hz.
Também se pode afirmar que a laje pré-moldada treliçada obteve um
desempenho superior à laje pré-moldada convencional, apresentando um nível de
80
pressão sonora de impacto padronizado ponderado (L’
nT,w
) de 63 dB, enquanto a
convencional demonstrou um desempenho de 69 dB.
Na Figura 36, estão demonstrados os resultados comparativos obtidos nos
ensaios das lajes maciça e nervurada, ambas com armadura em cruz, ou seja, em
duas direções.
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100 125 160 200 250 315 400 500 630 800 1000 1250 1600 2000 2500 3150
Freqüência (Hz)
L'nT (dB)
Laje Nervurada (L'nT,w = 62 dB) Laje Maciça (L'nT,w = 60 dB)
Figura 36 - Gráfico comparativo com os resultados dos ensaios de ruído de
impacto das lajes maciça e nervurada, ensaiadas em “osso”.
Para as lajes com armadura em duas direções, conforme demonstrado na
Figura 36, que expressa o desempenho das lajes em bandas de terço de oitava, as
duas tipologias apresentaram um desempenho mediano ao longo do espectro de
freqüências, mantendo-se basicamente constante entre as faixas de 160 Hz até
1250 Hz, apresentando uma melhora a partir dos 1000 Hz. A laje maciça apresenta
um melhor desempenho em quase todas as freqüências, excetuando nos pontos de
630 Hz e a partir dos 2000 Hz.
Também se pode afirmar que a laje maciça obteve um desempenho superior
à laje nervurada, apresentando um nível de pressão sonora de impacto padronizado
ponderado (L’
nT,w
) de 60 dB, enquanto a laje nervurada demonstrou um
desempenho de 62 dB.
Na Figura 37 estão demonstrados os resultados obtidos nos ensaios de todas
as tipologias de lajes, reunidas a fim de se traçar um comparativo entre as lajes
81
armadas em uma única direção, laje pré-moldada convencional e laje pré-moldada
treliçada e as lajes armadas em duas direções, maciça e nervurada.
0
10
20
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100 125 160 200 250 315 400 500 630 800 1000 1250 1600 2000 2500 3150
Frequência (Hz)
L'nT (dB)
Laje Maciça (L'nT,w = 60 dB) Laje Nervurada (L'nT,w = 62 dB)
Laje Pré-Moldada Convencional (L'nT,w = 69 dB) Laje Pré-Moldada Treliçada (L'nT,w = 63 dB)
Figura 37 - Gráfico comparativo com os resultados dos níveis de pressão de
ruído de impacto padronizado (L’
nT
) para todas as tipologias de lajes ensaiadas
em “osso”.
Para a comparação entre as lajes, conforme demonstrado na Figura 37, que
expressa o desempenho das lajes em bandas de terço de oitava, pode-se afirmar
que a maioria das tipologias apresentou certa semelhança, percebida no gráfico,
com exceção à laje pré-moldada convencional, que se destaca das demais
apresentando um desempenho inferior a estas. Ao longo do gráfico, pode-se
perceber que a laje maciça foi a que apresentou melhor desempenho, embora em
determinados pontos tenha sido superada pela laje nervurada e pela laje pré-
moldada treliçada.
Conforme a Figura 38, que expressa o nível de pressão sonora de impacto
padronizado ponderado (L’
nT,w
), apresenta-se o desempenho de todas as tipologias
ensaiadas através dos valores globais de ruído percebidos na sala receptora.
82
Comparativo entre as Tipologias de Lajes ensaiadas em "osso"
62
60
69
63
54
56
58
60
62
64
66
68
70
L'nT,w (dB)
Laje Pré-Moldada Convencional Laje Pré-Moldada Treliçada
Laje Nervurada Laje Maciça
Figura 38 - Gráfico comparativo entre os resultados dos níveis de pressão de
ruído de impacto padronizado ponderado (L’
nT,w
) para todas as tipologias de
lajes ensaiadas em “osso”.
Para a análise comparativa entre todas as tipologias de lajes, armadas em
uma única e duas direções, conforme demonstrado na Figura 38, pode-se afirmar
que a laje maciça obteve um desempenho superior a todas as outras, apresentando
um nível de pressão sonora de impacto padronizado ponderado (L’
nT,w
) de 60 dB,
seguido da laje nervurada e da laje pré-moldada treliçada que demonstraram um
desempenho muito próximo de 62 dB e 63 dB respectivamente e, por fim, a laje pré-
moldada convencional, obtendo o pior desempenho, apresentando um nível de
pressão sonora de impacto padronizado ponderado (L’
nT,w
) de 69 dB.
4.4 Análise comparativa do desempenho de duas tipologias de lajes com
acabamento final de piso
Em duas das obras ensaiadas, foi possível a realização de medições com o
piso de revestimento final instalado. As tipologias ensaiadas foram as lajes pré-
83
moldada convencional e pré-moldada nervurada, ambas utilizaram como
revestimento o piso laminado de madeira, estando a última com contrapiso de
regularização de 5 cm e forro de gesso maciço, sem material absorvente, instalado a
24 cm abaixo da laje.
Nas Figuras 39 e 40, estão demonstrados os resultados obtidos nos ensaios
com as tipologias da laje pré-moldada convencional e da laje nervurada, a primeira
armada em uma única direção e a segunda com armação em cruz. Para efeito
comparativo, apresenta-se o perfil de cada uma associada ao da laje em “osso”.
L'nT,w = 61 dB
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60
70
80
100 125 160 200 250 315 400 500 630 800 1000 1250 1600 2000 2500 3150
Freqüencia (Hz)
L'nT (dB)
Laje Pré-Moldada Convencional com piso laminado de madeira (L'nTw= 61 dB)
Laje Pré-Moldada Convencional (L'nTw= 69 dB)
Figura 39 - Gráfico comparativo com os resultados dos níveis de pressão de
ruído de impacto padronizado (L’
nT
) para a tipologia de laje pré-moldada
convencional em “osso” e com o piso laminado de madeira.
Para a comparação entre a laje pré-moldada convencional em “osso” e com o
revestimento de piso laminado de madeira, apresentado na figura anterior, pode-se
afirmar que, há uma melhora no isolamento ao ruído de impacto a partir da
freqüência de 200 Hz e que o melhor desempenho se concentra na faixa entre os
500 Hz e 1000 Hz, onde o ∆ L’
nT,w
é maior.
84
Quando instalado o piso laminado de madeira o valor do L’
nT,w
passou de 69
dB para 61 dB, o que indica um acréscimo no isolamento ao ruído de impacto de 8
dB (∆L’
nT,w
).
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50
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100 125 160 200 250 315 400 500 630 800 1000 1250 1600 2000 2500 3150
Freqüencia (Hz)
L'nT (dB)
Laje Nervurada com piso laminado de madeira e forro de gesso (L'nTw=59 dB)
Laje Nervurada em "osso" (L'nT,w=62 dB)
Figura 40 - Gráfico comparativo com os resultados dos níveis de pressão de
ruído de impacto padronizado (L’
nT
) para a tipologia de laje nervurada em
“osso” e com o piso laminado de madeira e forro de gesso.
No mesmo parâmetro, a Figura 40, que apresenta o desempenho
comparativo entre a laje nervurada em “osso” e a laje nervurada com o revestimento
de piso laminado de madeira sobre o contrapiso de regularização e o forro de gesso
instalado na sala receptora, pode-se afirmar que este sistema demonstrou um ganho
de isolamento ao ruído de impacto a partir da freqüência de 315 Hz e seu melhor
desempenho se concentra entre as freqüências de 800 Hz a 1600 Hz, onde o ∆L é
maior. O valor do L’
nT,w
de 59 dB indica uma melhora no isolamento ao ruído de
impacto de 3 dB (∆L’
nT,w
) em relação à laje sem revestimento.
85
5 CONCLUSÕES
5.3 Conclusões finais
O mercado brasileiro tem se mostrado emergente do ponto de vista de
desenvolvimento tecnológico da indústria da construção civil, embora algumas das
tecnologias empregadas ainda persistem na técnica utilizada a mais de 40 anos.
Ainda que exista, no Brasil, uma diversidade de indústrias de materiais,
componentes e sistemas tecnológicos de última geração, percebem-se deficiências
quanto à absorção dessas “novas tecnologias”.
Existe uma abundância de alternativas tecnológicas que vêm se posicionando
na indústria da construção civil e verifica-se que o ambiente é muito propício para a
implantação de novas tecnologias que visam minimizar o consumo de matéria-prima,
mão-de-obra e custos, o que maximiza os lucros e, com isso, muitas vezes prejudica
o usuário, que acaba recebendo materiais com desempenho e qualidade abaixo do
mínimo esperado.
Para as análises realizadas em agrupamentos quanto ao sentido da armação,
pôde-se perceber que as tipologias com armadura em duas direções apresentaram
um desempenho superior àquelas armadas em uma única direção, possivelmente
devido ao fato de que as lajes com armação em cruz receberem maior quantidade
de concreto e ferragem, tornando-se mais rígidas e, conseqüentemente,
aumentando sua massa. Já as armadas em uma única direção, denominadas pré-
moldadas, apresentam grande parte de sua estrutura composta por tavelas
cerâmicas, basicamente com a finalidade de preenchimento, o que as torna menos
rígidas, diminuindo consideravelmente sua massa e isolamento ao ruído de impacto.
Ao analisar-se os gráficos que expressam o desempenho das lajes em
bandas de terço de oitava, pode-se perceber que as tipologias de lajes ensaiadas
em “osso” apresentaram um perfil que cresce das baixas freqüências para as médias
e decaem a partir dos 1000 Hz. Já os gráficos que apresentam os resultados com os
níveis de pressão sonora de impacto padronizado ponderado (L’
nT,w
), que
representam o valor único de decibéis transmitidos através das lajes, pode-se
86
destacar mais nitidamente a diferença entre os desempenhos de cada tipologia,
permitindo-se assim traçar uma hierarquia relacionada ao seus desempenhos.
Com base na leitura dos resultados, pode-se concluir que, dentre o rol das
lajes ensaiadas, a que obteve o pior desempenho, permitindo a maior transmissão
de energia através da laje, foi a tipologia de laje pré-moldada convencional,
apresentando um L’
nT,w
de 69 dB, chegando a apresentar picos de 75 dB ao longo
do espectro e mantendo-se acima dos 70 dB em diversas faixas de freqüência.
Pode-se afirmar que este fraco desempenho é devido à baixa massa que a mesma
apresenta, uma vez que seus elementos estruturais são as vigotas pré-fabricadas de
perfil esbelto e à fina camada de concreto armado que esta recebe como
recobrimento.
Em seguida, podemos destacar a laje pré-moldada treliçada, posicionando-se
no terceiro lugar em relação aos desempenhos, com L’
nT,w
de 63 dB. Essa
apresentou um espectro mais constante, contudo, da mesma forma que a anterior, a
presença de elementos de preenchimento em sua composição morfológica
compromete o desempenho do sistema. Embora a quantidade de concreto que a
laje pré-moldada treliçada recebe seja maior do que a laje pré-moldada
convencional, ainda não é suficiente a ponto de desempenhar um bom isolamento
acústico.
Apresentando um desempenho muito próximo, com L’
nT,w
de 62 dB,
posiciona-se em segundo lugar a laje nervurada, que se destaca por apresentar um
perfil que se mantém acima dos 60 dB em quase todas as freqüências, havendo um
ganho de isolamento apenas nas altas freqüências. Pode-se afirmar que o
desempenho desta laje não é maior devido ao fato que a camada de recobrimento
da laje de piso apresenta uma espessura de aproximadamente cinco centímetros,
enquanto a grande concentração de massa localiza-se nas vigas abaixo desta, o
que acaba por diminuir o desempenho do sistema.
Assim, pode-se concluir que dentre as lajes ensaiadas em “osso” a que
apresentou o melhor desempenho quanto ao isolamento acústico submetida ao
ruído de impacto foi a laje maciça, com um L’
nT,w
de 60 dB. Essa desenvolveu um
perfil constante entre as freqüências que vão de 160 Hz até 1000 Hz, mantendo-se
próximo aos 60 dB e havendo a partir deste ponto uma melhora nas altas
freqüências chegando a 37 dB. O fato dessa laje posicionar-se como a melhor
dentre o rol das tipologia ensaiadas deve-se possivelmente por a mesma apresentar
87
uma armadura em cruz que recebe maior quantidade de ferragem e uma espessura
maciça de 12 cm de concreto, garantindo mais massa e uma maior rigidez,
melhorando assim o desempenho ao isolamento acústico.
Para os ensaios que foram possíveis de se realizar com duas das tipologias
finalizadas e com o revestimento final de piso laminado de madeira, executado de
forma tradicional, pode-se concluir que para a tipologia de laje pré-moldada
convencional o desempenho em “osso” corresponde a um L’
nT,w
de 69 dB e quando
adicionado o contrapiso de regularização e o acabamento de piso, essa passa a
desenvolver um L’
nT,w
de 61 dB, ou seja, o ganho em isolamento acústico
corresponde a um ∆L’
nT,w
de 8 dB.
Da mesma forma para a laje nervurada, o desempenho em “osso”
corresponde a um L’
nT,w
de 62 dB e ao ser instalado o piso laminado de madeira
sobre o contrapiso de regularização e o forro de gesso maciço, sem adição de
material absorvente, a 24 cm abaixo da laje, esta passa a desenvolver um L’
nT,w
de
59 dB, ou seja o ganho de isolamento acústico corresponde a um ∆L’
nT,w
de 3 dB.
Desse modo, pode-se concluir que para as tipologias ensaiadas com
acabamento final de piso, estas têm importância relevante quando os revestimentos
de piso são instalados de maneira tradicional, isto é, sem a execução de contrapiso
flutuante. Também se pode concluir que para a laje com um fraco desempenho de
isolamento ao ruído de impacto qualquer intervenção no sentido de melhorar seu
desempenho é significativa, enquanto em uma laje com um nível de isolamento mais
alto, para se obter um ganho significativo é necessário uma intervenção muito maior.
Com base na leitura dos resultados obtidos e traçando um comparativo com
os valores estabelecidos pela NBR 15575-3 (2008), conforme a Tabela 1, que
determina os requisitos e critérios de desempenho a serem aplicados a edifícios
habitacionais de até cinco pavimentos e traça os níveis de desempenho para o ruído
de impacto em lajes de entrepiso, pode-se concluir que para o desempenho das
lajes em osso as tipologias de laje maciça, laje nervurada e a laje pré-moldada
treliçada atingem um nível de desempenho intermediário (I), enquanto a laje pré-
moldada convencional classifica-se como o nível mais baixo, denominado mínimo
(M). Com isso podemos concluir que a tecnologia empregada na construção civil
ainda tem que evoluir muito, para que possa proporcionar ao seu usuário mais
qualidade e níveis mais elevados de conforto.
88
Este estudo objetivou traçar um comparativo entre o desempenho acústico de
diferentes tipologias de lajes empregadas na construção civil, utilizadas como lajes
de entrepisos, medidas em “osso” e in situ, relacionando o isolamento sonoro ao
ruído de impacto, evidenciando assim a eficiência dos sistemas e permitindo o
estabelecimento de uma classificação quanto ao seu desempenho acústico.
5.4 Sugestões para futuros trabalhos de pesquisa
• Estudo do desempenho acústico ao ruído de impacto de diversas tipologias
de lajes estruturais com contrapiso flutuante e diferentes acabamentos de
revestimentos de pisos.
• Estudo do desempenho acústico ao ruído de impacto de diversas tipologias
de lajes estruturais medidas em laboratório, com maior controle das variáveis
de contorno, como dimensões, volume, temperatura e umidade.
89
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93
APÊNDICES
94
APÊNDICE A – Tratamento matemático segundo a ISO 717-2 e gráficos com
perfil deslizante
LAJE MACIÇA EM “OSSO”
FREQUENCIA
L'nt DA LAJE
100 54
125 59
160 62
200 61
250 61
315 63
400 61
500 63
630 62
800 62
1000 61
1250 59
1600 55
2000 49
2500 44
3150 37
Incremento = 100
L'nt,w =
60
Diferença = 25
Obs.: Diferença Max <ou= 32
LAJE MACIÇA EM “OSSO”
95
LAJE PRÉ-MOLDADA CONVENCIONAL EM “OSSO”
FREQUENCIA L'nt DA LAJE
100 58
125 64
160 68
200 69
250 72
315 74
400 74
500 75
630 71
800 72
1000 68
1250 64
1600 60
2000 52
2500 45
3150 43
Incremento = 109
L'nt,w =
69
Diferença = 25
Obs.: Diferença Max <ou= 32
LAJE PRÉ-MOLDADA
CONVENCIONAL “OSSO”
0
10
20
30
40
50
60
70
80
100
12
5
16
0
200
250
31
5
40
0
500
630
80
0
10
00
12
5
0
1600
2000
25
00
3150
Frequencia (Hz)
R (dB)
L'nt DA LAJE CURVA PADRÃO C/ DESLOCAMENTO
96
LAJE PRÉ-MOLDADA TRELIÇADA EM “OSSO”
FREQUENCIA
L'nt DA LAJE
100 67
125 60
160 61
200 65
250 65
315 64
400 64
500 63
630 63
800 65
1000 66
1250 63
1600 56
2000 50
2500 51
3150 42
Incremento = 103
L'nt,w =
63
Diferença = 24
Obs.: Diferença Max <ou= 32
LAJE PRÉ-MOLDADA
TRELIÇADA EM “OSSO”
0
10
20
30
40
50
60
70
80
1
00
1
2
5
160
200
250
3
15
4
00
5
0
0
630
800
1
0
00
1
2
5
0
1
6
0
0
20
0
0
2500
3
1
50
Frequencia (Hz)
R (dB)
L'nt DA LAJE CURVA PADRÃO C/ DESLOCAMENTO
97
LAJE NERVURADA EM “OSSO”
FREQUENCIA L'nt DA LAJE
100 56
125 65
160 68
200 67
250 64
315 64
400 66
500 63
630 61
800 65
1000 62
1250 61
1600 56
2000 47
2500 42
3150 36
Incremento = 102
L'nt,w =
62
Diferença = 28
Obs.: Diferença Max <ou= 32
LAJE NERVURADA EM “OSSO”
0
10
20
30
40
50
60
70
80
100
1
2
5
16
0
200
250
3
1
5
40
0
500
630
80
0
10
00
12
5
0
1600
2000
25
00
3150
Frequencia (Hz)
R (dB)
L'nt DA LAJE CURVA PADRÃO C/ DESLOCAMENTO
98
LAJE NERVURADA COM CONTRAPISO DE REGULARIZAÇÃO, PISO
LAMINADO DE MADEIRA E FORRO DE GESSO NA SALA RECEPTORA
FREQUENCIA
L'nt DA LAJE
100 60
125 63
160 64
200 71
250 68
315 65
400 61
500 57
630 55
800 55
1000 50
1250 49
1600 47
2000 43
2500 42
3150 38
Incremento
= 99
L'nt,w =
59
Diferença
=
27
Obs.: Diferença Max <ou= 32
0
10
20
30
40
50
60
70
80
100
1
25
16
0
20
0
250
315
4
00
50
0
63
0
800
10
00
12
50
16
00
2000
2500
31
50
Frequencia (Hz)
R (dB)
L'nt DA LAJE CURVA PADRÃO C/ DESLOCAMENTO
99
LAJE PRÉ-MOLDADA CONVENCIONAL COM PISO LAMINADO DE MADEIRA
FREQUENCIA L'nt DA LAJE
100 63
125 64
160 67
200 72
250 68
315 67
400 65
500 59
630 56
800 55
1000 53
1250 50
1600 47
2000 44
2500 41
3150 38
Incremento
= 101
L'n,w
=
61
Diferença
= 26
Obs.: Diferença Max <ou= 32
0
10
20
30
40
50
60
70
80
10
0
125
160
20
0
25
0
31
5
400
500
63
0
80
0
1000
1250
1600
20
00
25
00
3150
Frequencia (Hz)
R (dB)
L'nt DA LAJE CURVA PADRÃO C/ DESLOCAMENTO
100
APÊNDICE B – Tratamento matemático segundo a ISO 717-2 – Planilhas de
cálculo
LAJE MACIÇA EM “OSSO”
FREQUENCIA
CURVA
PADRÃO
CURVA PADRÃO C/
DESLOCAMENTO
DIFERENÇA
100 62 62 -8
125 62 62 -3
160 62 62 0
200 62 62 -1
250 62 62 -1
315 62 62 1
400 61 61 0
500 60 60 3
630 59 59 3
800 58 58 4
1000 57 57 4
1250 54 54 5
1600 51 51 4
2000 48 48 1
2500 45 45 -1
3150 42 42 -5
INCREMENTO=
100
SOMA DOS
POSITIVOS=
25
MÁXIMO POSITIVO= 5
L'nt,w = 60
101
LAJE PRÉ-MOLDADA CONVENCIONAL EM “OSSO”
FREQUENCIA
CURVA
PADRÃO
CURVA PADRÃO C/
DESLOCAMENTO
DIFERENÇA
100 62 71 -13
125 62 71 -7
160 62 71 -3
200 62 71 -2
250 62 71 1
315 62 71 3
400 61 70 4
500 60 69 6
630 59 68 3
800 58 67 5
1000 57 66 2
1250 54 63 1
1600 51 60 0
2000 48 57 -5
2500 45 54 -9
3150 42 51 -8
INCREMENTO=
109 SOMA DOS POSITIVOS= 25
MÁXIMO POSITIVO= 6
L'nt,w = 69
102
LAJE PRÉ-MOLDADA TRELIÇADA EM “OSSO”
FREQUENCIA
CURVA
PADRÃO
CURVA PADRÃO C/
DESLOCAMENTO
DIFERENÇA
100 62 65 2
125 62 65 -5
160 62 65 -4
200 62 65 0
250 62 65 0
315 62 65 -1
400 61 64 0
500 60 63 0
630 59 62 1
800 58 61 4
1000 57 60 6
1250 54 57 6
1600 51 54 2
2000 48 51 -1
2500 45 48 3
3150 42 45 -3
INCREMENTO=
103
SOMA DOS
POSITIVOS=
24
MÁXIMO POSITIVO= 6
L'nt,w = 63
103
LAJE NERVURADA EM “OSSO”
FREQUENCIA
CURVA
PADRÃO
CURVA PADRÃO C/
DESLOCAMENTO
DIFERENÇA
100 62 64 -8
125 62 64 1
160 62 64 4
200 62 64 3
250 62 64 0
315 62 64 0
400 61 63 3
500 60 62 1
630 59 61 0
800 58 60 5
1000 57 59 3
1250 54 56 5
1600 51 53 3
2000 48 50 -3
2500 45 47 -5
3150 42 44 -8
INCREMENTO=
102
SOMA DOS
POSITIVOS=
28
MÁXIMO POSITIVO= 5
L'nt,w = 62
104
LAJE NERVURADA COM CONTRAPISO DE REGULARIZAÇÃO, PISO
LAMINADO DE MADEIRA E FORRO DE GESSO NA SALA RECEPTORA
FREQUENCIA
CURVA
PADRÃO
CURVA PADRÃO C/
DESLOCAMENTO
DIFERENÇA
100 62 61 -1
125 62 61 2
160 62 61 3
200 62 61 10
250 62 61 7
315 62 61 4
400 61 60 1
500 60 59 -2
630 59 58 -3
800 58 57 -2
1000 57 56 -6
1250 54 53 -4
1600 51 50 -3
2000 48 47 -4
2500 45 44 -2
3150 42 41 -3
INCREMENTO=
99
SOMA DOS
POSITIVOS=
27
MÁXIMO POSITIVO= 10
Rw= 59
105
LAJE PRÉ-MOLDADA CONVENCIONAL COM PISO LAMINADO DE MADEIRA
FREQUENCIA
CURVA
PADRÃO
CURVA PADRÃO C/
DESLOCAMENTO
DIFERENÇA
100 62 63 0
125 62 63 1
160 62 63 4
200 62 63 9
250 62 63 5
315 62 63 4
400 61 62 3
500 60 61 -2
630 59 60 -4
800 58 59 -4
1000 57 58 -5
1250 54 55 -5
1600 51 52 -5
2000 48 49 -5
2500 45 46 -5
3150 42 43 -5
INCREMENTO=
101
SOMA DOS
POSITIVOS=
26
MÁXIMO POSITIVO= 9
Rw= 61
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