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Amilcar Chagas Freitas Júnior
Análise da distribuição das tensões em
restaurações cerâmicas sobre dente natural e
implante por meio do método dos elementos finitos
Dissertação apresentada à Faculdade de Odontologia
do Câmpus de Araçatuba – Unesp, para a obtenção do
Grau de “Mestre em Odontologia” – Área de
Concentração em Prótese Dentária.
Orientador : Prof. Dr. Eduardo Passos Rocha
Co-Orientador : Prof. Dr. Paulo Henrique dos Santos
ARAÇATUBA – SP
2008
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AMILCAR CHAGAS FREITAS JÚNIOR
NASCIMENTO 10/08/1981 - FORTALEZA – CE
FILIAÇÃO Amilcar Chagas Freitas
Regina Lúcia Ciarlini Chagas Freitas
2000 / 2004 Curso de Graduação em Odontologia
Universidade Federal do Ceará
2005 / 2005 Curso de Aperfeiçoamento em Prótese Parcial Fixa
Faculdade de Odontologia de Araçatuba - UNESP
2007 / 2007 Curso de Aperfeiçoamento em Prótese sobre
Implante
Centro de Odontologia Estética / Sindicato dos
Odontologistas de São José do Rio Preto – SP
2006 / 2008 Curso de Pós-Graduação em Odontologia,
área de Prótese Dentária, em nível de
Mestrado
Faculdade de Odontologia de Araçatuba -
Universidade Estadual Paulista “Júlio de
Mesquita Filho”
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A Deus
Que nos momentos mais difíceis sempre esteve presente em
minha vida, iluminando o meu caminho. Sinto-me privilegiado por
todas as oportunidades presentes em minha vida. Muito obrigado
por me dar a luz necessária para realizar as escolhas corretas.
Aos meus pais, Amilcar e Regina
Que sempre apoiaram as decisões por mim realizadas. Agradeço
com muito amor, carinho e respeito pelo que já fizeram e que
sempre se mostram dispostos a fazer para que eu realize todos
os meus sonhos. Tenham a certeza da minha sincera gratidão
por tudo que já abdicaram para que me fosse oferecido o que de
melhor vocês poderiam me dar. Amo muito vocês!
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Ao meu irmão, David
Pelo respeito, cumplicidade e admiração que sempre
compartilhamos durante nossas vidas. Vejo você como meu
melhor amigo!
Aos meus avós, José Paiva, Yara e Dulce
Que são os meus pais mais experientes, recebo com muita
emoção todas as orações e palavras de orgulho e incentivo que
sempre me foram direcionadas. Sem a ajuda de vocês, eu jamais
teria conquistado tudo o que tenho! Vocês sempre serão
lembrados em todas as minhas conquistas profissionais e
pessoais. Muito obrigado por existirem em minha vida!
Ao meu avô, Adolfo Moacyr (“em memória”)
Onde quer que o senhor esteja, sei que estarás me
acompanhando. Espero sempre lhe dar motivos para que sintas
orgulho de mim...
Ao meu orientador, Prof. Eduardo Passos Rocha
Que acreditou no meu potencial e me deu a oportunidade de
realizar o sonho da Pós-Graduação. Agradeço pelos preciosos
ensinamentos e contínuo incentivo, fazendo com que eu atingisse
objetivos até então considerados distantes. O senhor é meu
grande mestre, servindo como exemplo de segurança,
competência e dedicação à Odontologia. Espero sempre
corresponder às suas expectativas. Muito obrigado por tudo!
Aos meus tios, Paulo César e Luciana
Que juntamente com meus primos, Pedro e João, foram a minha
família durante este longo período distante de casa. Espero
algum dia poder retribuir tudo o que vocês têm me proporcionado.
A amizade e hospitalidade que recebi foram fundamentais para
que eu conseguisse conquistar essa vitória. Jamais esquecerei o
que fizeram por mim...
À minha namorada, Erika
Pelo intenso e verdadeiro relacionamento pessoal e profissional
que construímos desde o momento em que nos conhecemos. Pela
cumplicidade e companheirismo, regado de muito amor, em todos
os bons e difíceis momentos compartilhados durante todo o
período do Mestrado. Ao seu lado, sinto-me uma pessoa mais forte
para superar as dificuldades do dia-a-dia. Conto com sua presença
para que, juntos, consigamos vencer cada etapa da vida. Obrigado
por fazer parte da minha vida. Te amo!
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À Universidade Estadual Paulista “Júlio de Mesquita Filho”
Universidade Estadual Paulista “Júlio de Mesquita Filho” Universidade Estadual Paulista “Júlio de Mesquita Filho”
Universidade Estadual Paulista “Júlio de Mesquita Filho” –
––
–
UNESP
UNESPUNESP
UNESP, na pessoa do seu Diretor Prof. Pedro Felício Estrada
Bernabé, pela oportunidade de realização do Curso de Mestrado
em Odontologia.
À Fundação de Amparo a Pesquisa do Estado de São Paulo
Fundação de Amparo a Pesquisa do Estado de São PauloFundação de Amparo a Pesquisa do Estado de São Paulo
Fundação de Amparo a Pesquisa do Estado de São Paulo
–
––
– FAPESP
FAPESP FAPESP
FAPESP,
pelo suporte financeiro fornecido durante o período de realização
do curso de Mestrado (PROCESSO 2006/02336-2).
Aos amigos e professores Paulo Henrique dos San
Paulo Henrique dos SanPaulo Henrique dos San
Paulo Henrique dos Santos
tostos
tos, meu co-
orientador, Wirley Gonçalves Assunção
Wirley Gonçalves AssunçãoWirley Gonçalves Assunção
Wirley Gonçalves Assunção e Débora Barros Barbosa
Débora Barros BarbosaDébora Barros Barbosa
Débora Barros Barbosa,
pelos conselhos, ensinamentos, apoio e constante atenção a mim
dispensados durante todo o processo de aprendizado neste
importante momento de minha vida profissional. Saibam que
vocês me servem de referência neste processo de formação
acadêmica. Admiro muito vocês! Continuem sempre assim...
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À Universidade Federal do Ceará
Universidade Federal do CearáUniversidade Federal do Ceará
Universidade Federal do Ceará
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– UFC
UFC UFC
UFC, em especial aos
Professores Antônio Materson Silv
Antônio Materson SilvAntônio Materson Silv
Antônio Materson Silva
aa
a, Marcus José Fernandes de
Marcus José Fernandes de Marcus José Fernandes de
Marcus José Fernandes de
Oliveira
OliveiraOliveira
Oliveira e Júlio Jorge D’Albuquerque Lóssio
Júlio Jorge D’Albuquerque LóssioJúlio Jorge D’Albuquerque Lóssio
Júlio Jorge D’Albuquerque Lóssio, meus orientadores
durante a Graduação em Odontologia, que fizeram despertar em
mim o interesse pela carreira acadêmica.
À Empresa Nobel Biocare Brasil Ltda
Nobel Biocare Brasil LtdaNobel Biocare Brasil Ltda
Nobel Biocare Brasil Ltda, em especial aos
funcionários Maurício Visconte
Maurício VisconteMaurício Visconte
Maurício Visconte e Mônica
MônicaMônica
Mônica Nanni
Nanni Nanni
Nanni, pela confiança
depositada em mim e em meu orientador, cedendo gentilmente
os implantes e pilar protético utilizados neste trabalho.
Ao coordenador do curso de Pós-Graduação em Odontologia da
Faculdade de Odontologia de Araçatuba, Prof. Idelmo Rangel
Idelmo Rangel Idelmo Rangel
Idelmo Rangel
Garcia Júnior
Garcia JúniorGarcia Júnior
Garcia Júnior, pela dedicação e honestidade com que
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desempenha sua função, mostrando-se solícito e companheiro
sempre que necessário.
Aos Professores do Departamento de Materiais Odontológicos e
Prótese, Cícero Eleutér
Cícero EleutérCícero Eleutér
Cícero Eleutério da Silva Filho
io da Silva Filhoio da Silva Filho
io da Silva Filho, Paulo Renato
Paulo Renato Paulo Renato
Paulo Renato
Junqueira Zuim
Junqueira ZuimJunqueira Zuim
Junqueira Zuim, Adriana Cristina Zavanelli
Adriana Cristina ZavanelliAdriana Cristina Zavanelli
Adriana Cristina Zavanelli e Stefan Fiúza de
Stefan Fiúza de Stefan Fiúza de
Stefan Fiúza de
Carvalho Dekon
Carvalho DekonCarvalho Dekon
Carvalho Dekon, pela confiança em mim depositada e
ensinamentos transmitidos nas clínicas da Faculdade de
Odontologia de Araçatuba.
Ao Professor da Disciplina de Odontopediatria, Alberto Carlos
Alberto Carlos Alberto Carlos
Alberto Carlos
Botazzo Delbem
Botazzo DelbemBotazzo Delbem
Botazzo Delbem, pela gentileza em ceder e orientar na utilização
de alguns equipamentos, como a Embutidora Metalográfica e a
Recortadora, necessários para a execução de parte da
metodologia do estudo.
Ao Professor da Disciplina de Metodologia do Ensino, Wilson
Wilson Wilson
Wilson
Roberto Poi
Roberto PoiRoberto Poi
Roberto Poi, por seus conselhos e ensinamentos, além de ter me
mostrado o lado mais humano e sensível do que é ser
“Professor”.
Aos funcionários da Biblioteca, da Pós-Graduação e dos
Departamentos de Materiais Odontológicos e Prótese, e de
Cirurgia e Clínica Integrada da Faculdade de Odontologia de
Araçatuba, pela paciência, prestatividade e atenção a mim
dispensada durante esse período de Mestrado.
Ao amigo doutorando Manoel Martín Júnior
Manoel Martín JúniorManoel Martín Júnior
Manoel Martín Júnior, por ter me
transmitido todos os seus conhecimentos sobre a ferramenta
metodológica com que trabalhamos, atitude fundamental para a
realização deste trabalho.
Aos amigos pós-graduandos, Carlinhos
CarlinhosCarlinhos
Carlinhos, Manoel
ManoelManoel
Manoel, Lucas
Lucas Lucas
Lucas Tabata
TabataTabata
Tabata,
Valentim
ValentimValentim
Valentim, Jéssica
éssicaéssica
éssica, Abra
AbraAbra
Abrah
hh
hão
ãoão
ão e Rodol
RodolRodol
Rodolph
phph
pho
oo
o, pelos ótimos momentos
profissionais e pessoais vividos, compartilhando as vitórias e
dificuldades inerentes a este momento profissional que é comum
a todos nós.
Aos meus tios Isabel
IsabelIsabel
Isabel, Moacyr Filho
Moacyr FilhoMoacyr Filho
Moacyr Filho e Cristina
CristinaCristina
Cristina, Danilo
DaniloDanilo
Danilo e
Geovânia
GeovâniaGeovânia
Geovânia, que mesmo a distância estão sempre torcendo pelo
meu sucesso...
À minha tia Suzana
SuzanaSuzana
Suzana e aos meus tios e padrinhos Luiz Paiva
Luiz PaivaLuiz Paiva
Luiz Paiva e
Ivanira
IvaniraIvanira
Ivanira, que acompanharam o meu crescimento pessoal e
profissional, incentivando-me e, sempre que possível, ajudando
em cada uma destas etapas vividas...
A todos que, direta ou indiretamente, contribuíram
para a realização deste trabalho.
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RESUMO GERAL
Freitas Júnior AC. Análise da distribuição das tensões em restaurações
cerâmicas sobre dente natural e implante por meio do método dos elementos
finitos [Dissertação]. Araçatuba: Faculdade de Odontologia da Universidade
Estadual Paulista; 2008.
As restaurações cerâmicas têm proporcionado resultados satisfatórios estética
e biomecanicamente. Porém, a comparação dos dados sobre a distribuição das
tensões nos casos de diferentes restaurações suportadas por dente ou por
implante é inconclusiva. O objetivo desse estudo foi avaliar, através da análise
de elementos finitos bidimensional, a distribuição interna das tensões nos
materiais e estruturas de suporte em função de duas possibilidades
restauradoras em cerâmica (faceta laminada e coroa total) e dois tipos de
suportes (dente natural e implante). Foram confeccionados 8 (oito) modelos (M)
no programa AutoCad 2006, variando o tipo de suporte e restauração: MA
(controle) – representação do incisivo central maxilar, hígido, seccionado
sagitalmente; MB1, MB2 e MB3 – semelhantes ao MA, restaurados com faceta
laminada pelo sistema IPS Empress, IPS Empress Esthetic e Laminado
Procera, respectivamente; MC1 e MC2 – semelhantes ao MA, com coroa total
pelo sistema IPS Empress 2 (MC1) e Procera AllCeram (MC2); MD1 e MD2 –
porção coronária semelhante ao MC1 e MC2, respectivamente, com a
presença de um implante osseointegrado (Sistema Bränemark - 4,3 X 15,0
mm) e pilar em zircônia. Para análise numérica (Ansys 10.0), os modelos foram
carregados (C) sob duas condições (50N): C1 - 45º de inclinação com o longo
eixo dental, no terço médio da face palatina; C2 – perpendicular à borda incisal.
Adicionalmente, uma terceira condição foi adotada para o MA: C3 – 50N na
borda incisal paralelo ao longo eixo dental. Foram obtidas a tensão equivalente
de von Mises (σ
vM
) e a máxima tensão principal em tensão (σ
max.t
) e
compressão (σ
max.c
). Observou-se que C3 proporcionou a menor variação de
σ
vM
no dente e estruturas de suporte quando comparada à C1 e C2. Os
elementos beam3 usados na representação do ligamento periodontal
apresentaram melhor comportamento para cargas paralelas ao longo eixo
dental. Nos modelos MB e MC, a presença de restauração cerâmica sobre
dente aumentou a tensão na interface adesiva, especialmente com o sistema
Procera, enquanto nos modelos sobre implante, o sistema IPS Empress2 gerou
maiores valores de σ
vM
do que o sistema Procera AllCeram. Os maiores
valores de σ
max.t
foram observados na periferia da interface de cimentação
(região cervical) em todos os modelos. Concluiu-se que os sistemas
restauradores estudados proporcionaram maior concentração de tensão nas
estruturas dentárias de suporte. Nas restaurações sobre implante, o maior
módulo de elasticidade da coroa cerâmica não influenciou nos σ
vM
e σ
max.t
muito embora o pilar zircônia tenha proporcionado altos valores de tensão.
Palavras-chave: Biomimética. Cerâmica. Implante dentário endoósseo.
Análise de elemento finito.
ABSTRACT GERAL
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ABSTRACT GERAL
Freitas Júnior AC. Stress distribution in ceramics restorations on natural tooth
and implant by finite element analysis [Dissertation]. Araçatuba: UNESP – São
Paulo State University; 2008.
The ceramics restorations have provided excellent aesthetic and biomechanical
clinical results. However, the data about the stress distribution in tooth and
implant-supported restorations are inconclusive. Using two-dimensional finite
element analysis, the purpose of this study was to evaluate the stress
distribution in the materials and support structures based on two ceramics
restorative possibilities (laminate veneer and ceramic crown) and two support
structures (tooth and implant). 8 models (M) were built in the program AutoCAD
2006, varying the restorations and their support structures: MA (control) – an
intact maxillary central incisor in sagittal cut; MB1, MB2 and MB3 – similar to
MA, with laminate veneers of IPS Empress, IPS Empress Esthetic and Procera
veneer, respectively; MC1 and MC2 – similar to MA, with a full crown of IPS
Empress 2 (MC1) and Procera AllCeram (MC2); MD1 and MD2 – coronary
portion similar to MC, with an osseointegrated implant (Bränemark System - 4.3
X 15.0 mm) and zircon abutment. To the numerical analysis (Ansys 10.0), the
following loadings (L) were performed (50N): L1 - on the medium third of the
lingual face, in 45º with the dental long axis; L2 – perpendicular to the incisal
edge; L3 – 50N in the incisal edge parallel to the tooth long axis (only for the
natural tooth). The von Mises equivalent stress (σ
vM
) and maximum principal
stress in tension (σ
max.t
) and compression (σ
max.c
) were obtained. It was
observed that L3 provided the smallest variation of σ
vM
in the tooth and support
structures in comparison with L1 and L2. The beam3 elements used for the
periodontal ligament modeling showed an appropriate behavior for parallel
loading. In the MB and MC, the ceramics increased the σ
vM
in the adhesive
interface, mainly for Procera. In the models with implant, the IPS Empress2
showed higher σ
vM
than that for Procera AllCeram. The higher σ
max.t
was
observed in the periphery of the cementation interface in all models with
implant, mainly in the cervical third. It was concluded that the restorative
systems provided higher stress concentration in the tooth support structures. In
the implant-support restorations, the elasticity modulus did not have influence
on the σ
vM
and σ
max.t
, however, the stress was higher because of the zircon
abutment.
Keywords: Biomimetics. Ceramics. Endosteum dental implant. Finite element
analysis.
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LISTA DE FIGURAS
CAPÍTULO 1
Figura 1
Estruturas que compõem os modelos (MA e MB).................................
50
Figura 2
Modelo de elementos finitos com representação heterogênea das
fibras periodontais (A: vista geral do modelo; B: região apical com
representação da fibras apicais e oblíquas; C e D: região da crista
palatina e vestibular, respectivamente, com representação das fibras
cresto-dentais e horizontais).................................................................
52
Figura 3
Padrões de carregamentos (palatino - C1; e incisal - C2 e C3)
adotados ilustrando a localização, direção e magnitude das cargas
aplicadas...............................................................................................
53
Figura 4
Diagrama representativo das áreas selecionadas para a análise
detalhada da distribuição das tensões (A – 1/3 incisal dos modelos; B
e C – cristas ósseas vestibular e palatina dos modelos,
respectivamente; D – região apical dos modelos)................................
54
Figura 5
Distribuição das máximas concentrações de tensões de von Mises
(σ
vM
) (MPa) para cada estrutura no MA em função dos
carregamentos C1, C2 e C3, de acordo com as regiões selecionadas
para análise (A, B, C, D).......................................................................
57
Figura 6
Distribuição das máximas concentrações de tensões de von Mises
(σ
vM
) (MPa) para cada estrutura no MB em função dos
carregamentos C1, C2 e C3, de acordo com as regiões selecionadas
para análise (A, B, C, D).......................................................................
58
Figura 7
Distribuição das tensões de von Mises (σ
vM
) nos modelos com LP
homogêneo (MA) e heterogêneo (MB) em função em função dos
carregamentos C1, C2 e C3, representados pelas setas. Os círculos
vermelhos determinam as áreas com máxima σ
vM
.................................
59
Figura 8
Mapa geral de tensões de von Mises do MB sob carregamento C1,
ilustrando o deslocamento da raiz dentária em direção aos tecidos de
suporte....................................................................................................
63
Figura 9
Mapas individualizados das tensões de von Mises para o osso
cortical nos modelos MA e MB, em função dos carregamentos C1,
C2 e C3, ilustrando a distribuição e concentração das tensões em
função da escala de cores (vermelho - ↑ valor de tensão; azul - ↓
valor de tensão).....................................................................................
66
CAPÍTULO 2
Figura 1
Diagramas representativos das estruturas que compõem cada
modelo (M) do estudo (A, B1, B2, B3, C1, C2).....................................
88
Figura 2
Diagrama representativo dos carregamentos distribuídos (C1 e C2)
adotados no estudo. A visão aproximada indica o valor da carga
aplicada em cada nó para cada modelo...............................................
91
Figura 3
Diagrama representativo das áreas selecionadas para a análise
detalhada da distribuição interna das tensões na interface
restauração-cimento-dente nos modelos restaurados com facetas
laminadas (3A) e com coroas totais (3B). Legenda: 1 (região cervical
vestibular da interface); 2 (região do 1/3 médio vestibular da
interface); 3 (região incisal da interface); 4 (região do 1/3 médio
palatino da interface); 5 (região cervical palatina da interface)...............
92
Figura 4
Mapas individualizados de tensão de von Mises nas restaurações
cerâmicas sob carregamento C1. As escalas de cores indicam os
níveis de tensão (MPa) a partir do azul escuro (menor tensão) até
vermelho (maior tensão).......................................................................
100
Figura 5
Distribuição da tensão principal (σ
max.t
) em MC2 sob carregamento
C1 ilustrando maior concentração de tensão no coping cerâmico.........
103
CAPÍTULO 3
Figura 1
Diagrama representativo das estruturas que compõem os modelos (MA
e MB) do estudo.......................................................................................
125
Figura 2
Conjunto “implante - pilar zircônia – coroa total” incluído em resina
acrílica e sendo seccionado ao meio (A). Visão após seccionado (B).....
127
Figura 3
Carregamentos distribuídos (C1 e C2) adotados no estudo......................
128
Figura 4
Diagrama representativo das áreas na interface coroa - pilar protético
selecionadas para a análise da distribuição interna das tensões..............
129
Figura 5
Mapas gerais de σ
vM
(MPa) nos modelos A e B sob as duas condições
de carregamento adotadas no estudo (C1 e C2).....................................
131
ANEXO D
Figura 1
Diagramas representativos para cada modelo (M) do estudo................
193
Figura 2
Implante utilizado nos modelos MD1 e MD2 do estudo (A: referência
do implante da Nobel Biocare; B: sistema de conexão triangular
interno - Replace Select ; C: vista lateral do implante)...........................
194
Figura 3
Pilar estético cerâmico personalizado de zircônia (vistas vestibular e
palatina), responsável pela conexão entre o implante e a coroa total
unitária....................................................................................................
194
Figuras 4-5
O conjunto “implante - pilar zircônia – coroa total” foi incluído em
resina acrílica em embutidora metalográfica (Arotec PRE 30S, Arotec
S.A. Ind. e Com., Cotia, SP, Brasil) por 20 minutos sob calor e
pressão constante de 150Kgf/cm
3
..........................................................
195
Figura 6
O conjunto incluído foi seccionado ao meio através de uma
recortadora (Isomet - Buehler, Lake Bluff, II, USA).................................
195
Figura 7
A: Conjunto seccionado ao meio, permitindo a reprodução das
dimensões, do formato e da relação entre os componentes do
implante, bem como estabelecer a relação com a coroa fixa unitária
segundo a descrição de cada fabricante; B: Conjunto digitalizado
através de scanner (ScanJet 6100c – HP).............................................
196
Figura 8
Determinação das regiões no programa de elementos finitos ANSYS
10.0 para todos os modelos do estudo (MA, MB1, MB2, MB3, MC1,
MC2, MD1, e MD2).................................................................................
197
Figura 9
Malha de elementos finitos para cada um dos modelos do estudo
gerada no programa de elementos finitos ANSYS 10.0 ........................
198
Figura 10
Imagens do LP individualizado durante elaboração do MB do artigo 1
(Capítulo 1), após geração da malha de elementos finitos. A: Vista
geral do LP; B: Região apical do dente natural (fibras apicais e
oblíquas); C: Região cervical do dente natural (fibras da crista,
horizontais e oblíquas)............................................................................
199
Figura 11
Diagrama representativo dos carregamentos oblíquos (C1 e C2) e
paralelo (C3) ao longo eixo dental adotados no estudo..........................
200
Figura 12
Diagrama representativo das áreas selecionadas para a análise
detalhada da distribuição interna das tensões........................................
200
Figura 13
Diagrama representativo das áreas selecionadas para a análise
detalhada da distribuição interna das tensões na interface dente –
restauração cerâmica..............................................................................
201
Figura 14
Mapas gerais para o critério das tensões equivalentes de von Mises
(σ
vM
) nos modelos MA e MB sob a condição de carregamento C1........
202
Figura 15
Mapas gerais para o critério das tensões equivalentes de von Mises
(σ
vM
) nos modelos MA e MB sob a condição de carregamento C2........
203
Figura 16
Mapas gerais para o critério das tensões equivalentes de von Mises
(σ
vM
) nos modelos MA e MB sob a condição de carregamento C3........
204
Figura 17
Mapas gerais para a concentração máxima principal (σ
max.t
) nos
modelos MA e MB sob a condição de carregamento C1........................
205
Figura 18
Mapas gerais para a concentração máxima principal em tensão
(σ
max.t
) nos modelos MA e MB sob a condição de carregamento C2....
206
Figura 19
Mapas gerais para a concentração máxima principal em tensão
(σ
max.t
) nos modelos MA e MB sob a condição de carregamento C3....
207
Figura 20
Mapas gerais para a concentração máxima principal em compressão
(σ
max.c
) nos modelos MA e MB sob a condição de carregamento C1...
208
Figura 21
Mapas gerais para a concentração máxima principal em compressão
(σ
max.c
) nos modelos MA e MB sob a condição de carregamento C2...
209
Figura 22
Mapas gerais para a concentração máxima principal em compressão
(σ
max.c
) nos modelos MA e MB sob a condição de carregamento C3...
210
Figura 23
Mapas gerais de deslocamento na região do ápice radicular (região D)
nos modelos MA e MB sob a condição de carregamento C1.................
211
Figura 24
Mapas gerais de deslocamento na região do ápice radicular (região D)
nos modelos MA e MB sob a condição de carregamento C2.................
212
Figura 25
Mapas gerais de deslocamento na região do ápice radicular (região D)
nos modelos MA e MB sob a condição de carregamento C3.................
213
Figura 26
Mapas gerais para o critério das tensões equivalentes de von Mises
(σ
vM
) no modelo MA sob as condições de carregamento C1 e C2.........
214
Figura 27
Mapas gerais para o critério das tensões equivalentes de von Mises
(σ
vM
) no modelo MB1 sob as condições de carregamento C1 e C2.......
215
Figura 28
Mapas gerais para o critério das tensões equivalentes de von Mises
(σ
vM
) no modelo MB2 sob as condições de carregamento C1 e C2.......
216
Figura 29
Mapas gerais para o critério das tensões equivalentes de von Mises
(σ
vM
) no modelo MB3 sob as condições de carregamento C1 e C2.......
217
Figura 30
Mapas gerais para o critério das tensões equivalentes de von Mises
(σ
vM
) no modelo MC1 sob as condições de carregamento C1 e C2.......
218
Figura 31
Mapas gerais para o critério das tensões equivalentes de von Mises
(σ
vM
) no modelo MC2 sob as condições de carregamento C1 e C2.......
219
Figura 32
– Mapas específicos segundo o critério das tensões equivalentes de
von Mises (σ
vM
) para o modelo MA conforme as regiões descritas na
Fig. 13 (página 218), sob a condição de carregamento C1....................
220
Figura 33
Mapas específicos segundo o critério das tensões equivalentes de
von Mises (σ
vM
) para o modelo MA conforme as regiões descritas na
Fig. 13 (página 218), sob as condições de carregamento C2................
220
Figura 34
Mapas específicos segundo o critério das tensões equivalentes de
von Mises (σ
vM
) para o modelo MB1 conforme as regiões descritas na
Fig. 13 (página 218), sob as condições de carregamento C1 e C2........
221
Figura 35
Mapas específicos segundo o critério das tensões equivalentes de
von Mises (σ
vM
) para o modelo MB2 conforme as regiões descritas na
Fig. 13 (página 218), sob as condições de carregamento C1 e C2........
221
Figura 36
Mapas específicos segundo o critério das tensões equivalentes de
von Mises (σ
vM
) para o modelo MB3 conforme as regiões descritas na
Fig. 13 (página 218), sob as condições de carregamento C1 e C2........
222
Figura 37
Mapas específicos segundo o critério das tensões equivalentes de
von Mises (σ
vM
) para o modelo MC1 conforme as regiões descritas na
Fig. 13 (página 218), sob a condição de carregamento C1....................
223
Figura 38
Mapas específicos segundo o critério das tensões equivalentes de
von Mises (σ
vM
) para o modelo MC1 conforme as regiões descritas na
Fig. 13 (página 218), sob a condição de carregamento C2....................
223
Figura 39
Mapas específicos segundo o critério das tensões equivalentes de
von Mises (σ
vM
) para o modelo MC2 conforme as regiões descritas na
Fig. 13 (página 218), sob a condição de carregamento C1....................
224
Figura 40
Mapas específicos segundo o critério das tensões equivalentes de
von Mises (σ
vM
) para o modelo MC2 conforme as regiões descritas na
Fig. 13 (página 218), sob a condição de carregamento C2....................
224
Figura 41
Mapas específicos segundo o critério das tensões equivalentes de
von Mises (σ
vM
) para o modelo MD1 conforme as regiões descritas na
Fig. 13 (página 218), sob a condição de carregamento C1....................
225
Figura 42
Mapas específicos segundo o critério das tensões equivalentes de
von Mises (σ
vM
) para o modelo MD1 conforme as regiões descritas na
Fig. 13 (página 218), sob a condição de carregamento C2....................
225
Figura 43
Mapas específicos segundo o critério das tensões equivalentes de
von Mises (σ
vM
) para o modelo MD2 conforme as regiões descritas na
Fig. 13 (página 218), sob a condição de carregamento C1....................
226
Figura 44
Mapas específicos segundo o critério das tensões equivalentes de
von Mises (σ
vM
) para o modelo MD2 conforme as regiões descritas na
Fig. 13 (página 218), sob a condição de carregamento C2....................
226
L
L
i
i
s
s
t
t
a
a
d
d
e
e
T
T
a
a
b
b
e
e
l
l
a
a
s
s
LISTA DE TABELAS
CAPÍTULO 1
Tabela 1
Parâmetros de elasticidade dos materiais que compõem os modelos.....
50
Tabela 2
Concentração máxima principal em tensão (σ
max.t
) e compressão
(σ
max.c
) para todos os modelos.................................................................
60
Tabela 3
Deslocamento (em mm) na região apical para todos os modelos.. 60
CAPÍTLO 2
Tabela 1
Descrição dos modelos e suas variáveis..................................................
86
Tabela 2
Propriedades mecânicas dos materiais que compõem os modelos...........
87
Tabela 3
Valores máximos de tensão de von Mises (MPa), no mapa geral,
observados em cada região (1, 2, 3, 4 e 5) da interface de cimentação....
94
Tabela 4
Valores de tensão de von Mises (MPa) para cada estrutura
individualizada observados em cada região da interface de cimentação.
96
Tabela 5
Valores da máxima tensão principal (MPa) individualizada para cada
restauração cerâmica e cimento, para as condições de carregamento
C1 e C2.....................................................................................................
97
CAPÍTULO 3
Tabela 1
Descrição dos modelos e suas variáveis..................................................
124
Tabela 2
Parâmetros de elasticidade das estruturas que compõe os modelos.......
125
Tabela 3 Valores máximos de σ
max
(MPa) no mapa geral e os valores de σ
vM
(MPa) no mapa geral e para cada região (1 a 5)......................................
132
Tabela 4 Valores máximos de σ
max
(MPa) no mapa geral e de σ
vM
(MPa) no
mapa geral e para cada região (1 a 5) observados nos mapas
individualizados para cada estrutura da interface adesiva........................
134
L
L
i
i
s
s
t
t
a
a
d
d
e
e
A
A
b
b
r
r
e
v
v
i
i
a
a
t
t
u
u
r
r
a
a
s
s
LISTA DE ABREVIATURAS
EF = Elementos finitos ou elemento finito
MEF = Método dos elementos finitos
C = Carregamento
LP = Ligamento periodontal
2D = Bidimensional, two-dimensional
M = Modelo, Model
Fig = Figura
σ
vM
= Tensão de von Mises
σ
max
= Máxima tensão principal
σ
max.t
= Máxima tensão principal (em tensão)
σ
max.c
= Máxima tensão principal (em compressão)
GPa = Gigapascal
MPa = Megapascal
N = Newtons
m = Metro
mm = Milímetro
:m = Micrômetro
Kgf/cm
3
= Quilogramas-força por centímetros cúbicos (unidade de pressão)
E = Módulo de elasticidade
v = Coeficiente de Poisson
I = Momento de inércia
A = Área
r = Raio
d = Diâmetro
% = Porcento
JED = Junção esmalte-dentina
~ = Aproximadamente
PDL = Periodontal ligament
L = Loading
S
S
u
u
m
m
á
á
r
r
i
i
o
o
SUMÁRIO
Introdução Geral
36
1
Capítulo 1
Influência do carregamento na distribuição das
tensões e nos deslocamentos quando da
representação heterogênea do ligamento
periodontal em um incisivo central maxilar...........
40
1.1
Resumo
41
1.2
Abstract
43
1.3
Introdução e Proposição
45
1.4
Material e Métodos
48
1.5
Resultados
55
1.6
Discussão
61
1.7
Conclusões
67
1.8
Referências
69
2
Capítulo 2
Análise de elementos finitos da distribuição de
tensão em restaurações cerâmicas sobre dente
natural. Sistemas IPS Empress X Procera.............
74
2.1
Resumo
75
2.2
Abstract
78
2.3
Introdução e Proposição
81
2.4
Material e Métodos
85
2.5
Resultados
93
2.6
Discussão
98
2.7
Conclusões
105
2.8
Referências
107
3
Capítulo 3
Influência do módulo de elasticidade do material
restaurador nas tensões quando do uso de pilar
zircônia em coroas unitárias sobre implante.........
114
3.1
Resumo
115
3.2
Abstract
117
3.3
Introdução e Proposição
119
3.4
Material e Métodos
123
3.5
Resultados
130
3.6
Discussão
136
3.7
Conclusões
141
3.8
Referências
143
4
Anexos
151
4.1 Anexo A Normas da revista Journal of Biomedical
Materials Research, Part A ……………………..
152
4.2 Anexo B Normas da revista Journal of Prosthetic Dentistry
161
4.3 Anexo C Normas da revista Clinical Oral Implants
Research ..............................................................
175
4.4 Anexo D
Lista de Figuras ...................................................
192
4.5 Anexo E Referências da Introdução Geral
227
I
I
n
n
t
t
r
r
o
o
d
d
u
u
ç
ç
ã
ã
o
o
G
G
e
r
r
a
a
l
l
INTRODUÇÃO GERAL
A exigência dos pacientes por tratamentos protéticos cada vez mais
estéticos e duradouros tem motivado o aperfeiçoamento tecnológico e
biomecânico dos materiais restauradores. Uma conseqüência é a tendência do
desenvolvimento e a utilização de restaurações livres de metal permitindo aliar
a estética à biomecânica, em substituição às coroas metalocerâmicas (Odén et
al. 1998, Kim et al 2007).
Dentre os materiais restauradores que melhor satisfazem essas
características estão as cerâmicas (Albakry et al., 2003; Blatz et al., 2003;
Fischer, 2001; Kim et al., 2007; Wagner e Chu, 1996), uma vez que podem
reproduzir a estrutura dental intacta de acordo com o princípio biomimético.
Material biomimético é o que melhor reproduz artificialmente as propriedades
do sistema biológico (Magne & Belser, 2002).
No entanto, falhas mecânicas podem ocorrer nas restaurações
cerâmicas devido à incapacidade das cerâmicas em absorver satisfatoriamente
as forças de tensão por deformação plástica (Albakry et al. 2003). De acordo
com Fischer et al. (2001) e Rizkalla & Jones (2004), a dureza dos materiais
cerâmicos é diretamente proporcional ao módulo de elasticidade (E). Assim,
espera-se que materiais com maior valor de E promovam maior concentração
de tensão nas restaurações do que materiais com menores valores de E. No
entanto, acredita-se que se as mesmas restaurações forem instaladas sobre
pilares com alto E, maiores valores de tensão poderão ser observados nas
restaurações com maior E.
37
Isto se relaciona com restaurações sobre implantes osseointegrados, os
quais apresentam íntimo contato com o osso, com mínima movimentação (5
µm), fazendo com que toda a tensão produzida nas áreas de contato oclusal
seja transmitida quase que diretamente às estruturas de suporte (implante e
osso). Esse mecanismo não é espeardo quando a restauração é sobre dente
natural, pois o ligamento periodontal (LP) distribui melhor as tensões nas
estruturas de suporte (Misch, 2006).
Para uma melhor compreensão do mecanismo de distribuição das
tensões decorrente da função mastigatória, dentre os métodos de estudo
disponíveis, a análise de elementos finitos (EF) tem se mostrado um importante
e eficiente instrumento de pesquisa para se estimar os níveis de tensão e
deformação em modelos que simulam restaurações protéticas sobre dente ou
implante e estruturas circunvizinhas (Chun et al., 2006; Çiftçi e Canay, 2000;
Jeon et al., 2001; Kunavisarut et al., 2002; Lin et al., 2001; Lotti et al., 2006;
Mellal et al., 2004; Sevimay et al., 2005; Stegaroiu et al., 2006).
Porém, os estudos até então realizados não possibilitaram uma
correlação de dados sobre a influência dos diferentes tipos de sistemas
cerâmicos na distribuição das tensões em restaurações sobre dente e implante,
uma vez que a comparação se dá com outros materiais restauradores, como
resina acrílica, resina composta e liga áurea, ou entre restaurações
metalocerâmicas e livres de metal (Benevides et al., 2002; Çiftçi e Canay,
2000; Juodzbalys et al., 2005; Stegaroiu et al., 1998; Wang et al., 2002).
As limitações na interpretação dos resultados de EF tornam-se mais
evidentes nos estudos que simulam restaurações sobre dentes naturais, pois
nestas situações observa-se a presença do LP, estrutura responsável pela
Introdução Geral 38
absorção e distribuição das tensões às estruturas de suporte (Berkovitz et al,
1995). É comum observar a ausência do LP ou a representação homogênea,
característica que pode interferir negativamente na distribuição das tensões e
nos deslocamentos, uma vez que as características de deformação podem não
ser adequadamente reproduzidas sob esta condição (Darendeliler et al., 1992;
de Vree et al., 1983; van Noort et al., 1988; Williamson et al., 1995; Yaman et
al., 1998; Zarone et al., 2006).
Atmaram & Mohammed (1981) reproduziram o LP de forma heterogênea
por meio de elementos beam. Os resultados mostraram-se adequados na
reprodução da função do LP em distribuir os esforços pelas estruturas de
suporte. Porém, os autores avaliaram apenas a influência de carregamentos
paralelos ao longo eixo do dente, sendo que não se conhece o comportamento
dos elementos beam diante de carregamentos oblíquos.
Em vista do exposto, este trabalho teve como objetivo avaliar a
influência de dois sistemas cerâmicos (IPS Empress e Sistema Procera)
indicados para a confecção de facetas laminadas (IPS Empress, IPS Empress
Esthetic, Laminado Procera) e coroas totais (IPS Empress 2 e Procera
AllCeram) na distribuição interna das tensões em restaurações cerâmicas fixas
sobre dente natural e sobre implante, através do método dos elementos finitos
bidimensional. As hipóteses a serem testadas são a de que o carregamento
oblíquo gera maior valor de tensão e deslocamento que o carregamento
paralelo ao longo eixo dental quando se utiliza elementos beam para a
representação do LP em um incisivo central maxilar; e que restaurações com
baixo E cimentadas sobre pilares com alto E podem estar mais sujeitas à
ocorrência de falhas devido à maior tensão produzida na restauração.
Introdução Geral 39
C
CC
C
C
CC
C
a
aa
a
a
aa
a
p
pp
p
p
pp
p
í
íí
í
í
íí
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tt
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tt
t
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uu
u
u
uu
u
l
ll
l
l
ll
l
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oo
o
o
oo
o
1
11
1
1
11
1
∗
∗∗
∗
Influência do carregamento na distribuição das tensões e nos deslocamentos quando da
representação heterogênea do ligamento periodontal em um incisivo central maxilar
(TÍTULO-CURTO: Ligamento periodontal e análise de elementos finitos)
Loading influence on the stress distribution and displacements when
the periodontal ligament is represented by beam elements in a maxillary central incisor.
(SHORT-TITLE: Periodontal ligament and the finite element analysis.)
________________
R
R
e
e
s
s
u
u
m
m
o
o
1.1 Resumo
Os dados sobre a influência do carregamento no comportamento do ligamento
periodontal (LP) modelado com elementos de viga não são claros. Esse estudo
avaliou a influência do carregamento em incisivo central maxilar com o LP
representado por elementos beam3 pelo método dos elementos finitos
bidimensional. Dois modelos (MA e MB) foram construídos variando a estrutura
do LP: MA (LP homogêneo) e MB (LP heterogêneo - beam3). A tensão de von
Mises (σ
vM
), a concentração máxima principal em tensão (σ
max.t
) e compressão
(σ
max.c
) e os deslocamentos foram determinados para 3 condições de
carregamento (C) após análise numérica (ANSYS 10.0): C1 – 50N na face
palatina, em 45º com o longo eixo dental; C2 – 50N perpendicular à borda
incisal; C3 – 50N paralelo ao longo eixo dental. C3 proporcionou menor
variação de σ
vM
no dente e estruturas de suporte quando comparada à C1 e
C2. A σ
vM
(MPa) no MA foi 93,1% menor do que no MB para C1 e 280% menor
para C2. A influência do LP na σ
vM
foi menor para C3. Carregamentos oblíquos
geraram valores de tensões e deslocamentos não observados no
carregamento paralelo mediante a representação heterogênea do LP e
provavelmente incompatíveis com a condição “in vivo”.
PALAVRAS-CHAVE: ligamento periodontal; biomecânica; mobilidade dental;
análise do estresse dental; análise de elementos finitos.
Capítulo 1 42
A
A
b
b
s
s
t
t
r
r
a
a
c
c
t
t
1.2 Abstract
The data about the loading influence on the periodontal ligament (PDL)
behavior modeled with beam elements are unclear. This study evaluated the
loading influence on a maxillary central incisor with the PDL modeled with
beam3 elements by 2-D finite element analysis. Two models (MA and MB) of a
maxillary central incisor were built varying the PDL fibers representation: MA
(homogeneous PDL) and MB (heterogeneous PDL – beam3). The von Mises
stress (σ
vM
), the principal stress in tension (σ
max.t
) and compression (σ
max.c
) and
displacements were determined for 3 distributed loadings (L) after the numerical
analysis (ANSYS 10.0): L1 – 50N in the lingual face, in 45º with the tooth long
axis; L2 – 50N perpendicular to the incisal edge; and L3 – 50N parallel to the
tooth long axis. L3 provided the smaller σ
vM
in the tooth and support structures
when compared to L1 and L2. For L1, the σ
vM
(MPa) in the MA was 93.1%
lower than that for the MB, and 280% lower for the L2.
The PDL representation
influence on the σ
vM
was small in L3.
It was concluded that oblique loadings
promoted different stress and displacement patterns in the heterogeneous PDL
and probably incompatible with the “in vivo” condition.
KEYWORDS: periodontal ligament; biomechanics; tooth mobility; dental stress
analysis; finite element analysis.
Capítulo 1 44
I
I
n
n
t
t
r
r
o
o
d
d
u
u
ç
ç
ã
ã
o
o
e
e
P
P
r
r
o
o
p
p
o
o
s
s
i
i
ç
ç
ã
ã
o
o
1.3 Introdução e Proposição
O ligamento periodontal (LP) é um tecido conjuntivo frouxo, celular e
ricamente vascularizado, que circunda a raiz dentária e torna possível a
distribuição e a absorção de forças decorrentes da função mastigatória ao
processo alveolar.
1,2
O conhecimento dos valores fisiológicos de tensão alveolar transmitidos
pelo LP é importante para o entendimento da resposta óssea às tensões.
1,3,4
Estudos têm sido realizados para entender a influência do LP na distribuição
das tensões nas estruturas de suporte dental.
1,5
Toms et al.
5
, ao observar o
comportamento biomecânico do LP humano a partir de espécimes cadavéricas
de pré-molares inferiores submetidos à intrusão e extrusão, afirmaram que,
dentre outros fatores, as propriedades não-lineares do LP são dependentes
direção do carregamento.
Em 2001, Qian et al.
3
mostraram, por meio do método dos elementos
finitios (MEF), que a ausência do LP produziu diferenças na magnitude e no
padrão de distribuição das tensões. Os autores concluíram que, apesar da
necessidade das informações sobre a orientação, distribuição e propriedades
mecânicas das fibras, a incorporação das fibras principais do LP pode ser mais
realístico que a sua ausência.
No entanto, simplificações na representação do LP são rotineiramente
observadas em estudos com elementos finitos, como a ausência de
representação do LP,
6-11
ou mesmo a representação do LP como uma estrutura
homogênea, linearmente elástica e isotrópica,
1,12-16
o que não condiz com a
realidade uma vez que o LP é uma estrutura essencialmente heterogênea,
Capítulo 1 46
proporcionando a ocorrência de fenômenos não-lineares em substituição aos
fenômenos lineares.
3,17-22
Alguns autores têm aplicado algumas propriedades ou características,
como hiperelasticidade
17
,
anisotropia
19,21
ou bilinearidade,
22
através do uso de
2 módulos de elasticidade diferentes. Estes estudos sugeriram que a
incorporação das propriedades não-lineares para o LP proporcionou uma
distribuição de tensão com diferentes padrões e magnitudes.
Os elementos de viga beam têm sido utilizados para a representação
heterogênea do ligamento periodontal,
4
contudo, os dados não são claros
quando da incidência inclinada de forças, uma vez que os carregamentos
foram paralelos ao longo eixo dental. Acredita-se que sob a inciência de
carregamentos oblíquos, os valores de deslocamento sejam incompatíveis com
o comportamento do ligamento periodontal in vivo.
Baseado no exposto, o objetivo deste estudo foi avaliar, por meio do
MEF bidimensional, a distribuição das tensões e dos deslocamentos nas
estruturas de suporte de um incisivo central maxilar sob diferentes condições
de carregamento, testando a hipótese de que a influência do carregamento
paralelo ao longo eixo dental na variação das tensões e dos deslocamentos é
pequena em comparação ao carregamento oblíquo. Foi utilizado um incisivo
central maxilar variando a direção do carregamento (oblíquo e paralelo) e a
localização (palatino e incisal).
Introdução e Proposição (Capítulo 1) 47
M
M
a
a
t
t
e
e
r
r
i
i
a
a
l
l
e
e
M
M
é
é
t
t
o
o
d
d
o
o
s
s
1.4 Material e Métodos
Baseada em dimensões anatômicas,
23
uma secção vestíbulo-palatina de
um incisivo central maxilar foi selecionada para a elaboração de 2 modelos (M)
no programa AutoCAD 2006 (Autodesk Inc, San Rafael, CA, USA) variando as
características do ligamento periodontal: MA – considerando o LP como uma
estrutura homogênea e MB – simulando o aspecto heterogêneo do LP.
A distância da borda incisal ao ápice radicular foi 22,5 mm, sendo 10 mm
correspondente à altura da coroa, e a largura vestíbulo-palatina da coroa foi 7
mm. Uma camada de 0,25 mm de espessura foi utilizada para representar o LP
em ambas as condições.
Os modelos matemáticos consistiram de esmalte, dentina, câmara
pulpar, LP, fibromucosa, osso cortical e trabecular (Fig. 1), com cada material
caracterizado por seus parâmetros de elasticidade (Tabela 1). As dimensões
de todas as estruturas foram mantidas constantes.
23
O osso maxilar foi
modelado com um centro trabecular e circundado por uma camada de 0,5 mm
de espessura de osso cortical e 1 mm para a fibromucosa.
Capítulo 1 49
Figura 1 – Estruturas que compõem os modelos (MA e MB).
Tabela 1 – Parâmetros de elasticidade dos materiais que compõem os modelos.
Cada modelo teve a malha de elementos finitos gerada usando
elementos PLANE 2. Este elemento é definido por 6 nós, apresentando 2 graus
de liberdade em corpos triangulares e deslocamento com comportamento
quadrático (ANSYS 10.0, ANSYS Inc., Houston, PA, USA). Os modelos
consistiram de 18477 elementos e 37783 nós para MA e 18331 elementos e
Material e Métodos (Capítulo 1) 50
37384 nós para MB, com intervalos de 0,08 mm (em média) entre as fibras ao
longo da superfície radicular.
Todas as estruturas no MA foram consideradas homogêneas,
isotrópicas, linearmente elásticas e assumidas em estado plano de tensão. No
MB, apenas o LP foi considerado uma estrutura heterogênea. Para isso, as
fibras do LP foram representadas por elementos beam3, uniaxiais e definidos
por 2 nós, apresentando 3 graus de liberdade. A orientação dos elementos
beam3 foi reproduzida a partir da orientação das fibras principais em uma
secção vestíbulo-palatina (fibras da crista, horizontais, oblíquas e apicais)
conforme os dados apresentados por Atmaram e Mohammed.
4
A utilização do elemento beam3 implica no conhecimento da área de
secção transversal e do momento de inércia, uma vez que este elemento
suporta cargas de flexão, além das cargas de tração e compressão. Baseado
em Grant et al.
26
e Archangelo et al.
27
o valor de 4µm foi estabelecido para o
diâmetro das fibras periodontais e as seguintes fórmulas foram aplicadas:
Área de secção transversal: A= π. (r)
2
Momento de Inércia: I = π. (d)
4
/64, sendo:
A= Área de secção transversal; I= Momento de inércia; π= Valor
de 3,14m
d = 4 µm ou 4 x 10
-6
m; r = 2 x 10
-6
m
Os valores utilizados foram:
Área de secção transversal: A = 1,256 x 10
-5
Momento de Inércia: I = 0,785 x 10
-12
Material e Métodos (Capítulo 1) 51
Seguindo os dados estabelecidos por Archangelo et al.
27
o MA
apresentou 384 elementos (Plane 2) na região do LP e esta região no MB foi
elaborada com 192 fibras (elementos beam3) (Fig. 2).
Figura 2 – Modelo de elementos finitos com representação heterogênea das fibras
periodontais (A: vista geral do modelo; B: região apical com representação da fibras
apicais e oblíquas; C e D: região da crista palatina e vestibular, respectivamente, com
representação das fibras cresto-dentais e horizontais).
Como condição de contorno, deslocamento zero foi considerado para os
nós na região superior do osso cortical. Os nós na região lateral posterior foram
fixados apenas no eixo x, com liberdade de movimento vertical no eixo y
(critério simétrico).
Considerando que o incisivo central maxilar (distância mésio-distal de
aproximadamente 9,5 mm) pode registrar 555 N de força máxima,
28
o valor de
50 N foi adotado no presente estudo. Três carregamentos (C) distribuídos de
50 N foram realizados: C1 – 45º com o longo eixo dental, no terço médio da
Material e Métodos (Capítulo 1) 52
face palatina; C2 – carga vertical perpendicular à borda incisal; e C3 – paralelo
ao longo eixo dental. Todas as três condições foram aplicadas nos mesmos
nós para cada modelo. Para realizar o carregamento distribuído, 5 nós foram
usados para receber a carga e os nós de cada extremidade receberam a
metade da carga aplicada entre eles (Fig. 3).
Figura 3 – Padrões de carregamentos (palatino - C1; e incisal - C2 e C3) adotados
ilustrando a localização, direção e magnitude das cargas aplicadas.
Com o intuito de identificar áreas de maior concentração de tensão onde
possíveis falhas por fadiga são mais comuns de ocorrerem, a escolha por um
critério de representação de tensão foi baseada na avaliação do potencial de
Material e Métodos (Capítulo 1) 53
previsão de falha da análise realizada. O critério das tensões equivalentes de
von Mises (σ
vM
) foi portanto escolhido. A tensão de von Mises representou a
combinação geral dos valores absolutos de acordo com toda a tensão
produzida
e representou um excelente parâmetro para a análise descritiva dos
dados obtidos.
9,10
As σ
vM
foram obtidas para as estruturas gerais e
individualizados em cada modelo, com ênfase nas áreas descritas na Fig. 4.
Além disso, o estresse principal em tensão (σ
max.t
) e compressão (σ
max.c
) foram
obtidos.
Figura 4 – Diagrama representativo das áreas selecionadas para a análise detalhada
da distribuição das tensões (A – 1/3 incisal dos modelos; B e C – cristas ósseas
vestibular e palatina dos modelos, respectivamente; D – região apical dos modelos).
Material e Métodos (Capítulo 1) 54
R
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e
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a
a
d
d
o
o
s
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1.5 Resultados
Nas regiões adotadas para análise, as condições C1 e C3
proporcionaram maior concentração de tensão no terço incisal (região A) para
a representação homogênea do LP (MA). Nas regiões B, C e D, o
carregamento C3 apresentou uma menor σ
vM
em relação às condições de
carregamento C1 e C2. Exceto para região D do MA e região B do MB, o
carregamento C1 sempre apresentou maiores valores de σ
vM
em relação ao
carregamento C2 (Figs. 5 e 6).
O carregamento C3 proporcionou uma menor variação de σ
vM
quando
comparada com as condições C1 e C2 de carregamento ao utilizar a
representação heterogênea para o LP (Fig. 6).
Os valores de σ
vM
foram maiores para os modelos com LP heterogêneo
sob carregamentos oblíquos (C1 e C2) do que com LP homogêneo. Para o LP
homogêneo, a σ
vM
foi uniformemente distribuída através das estruturas
independentemente da condição de carregamento (C1, C2 e C3). A σ
vM
em MA
foi 93,1% menor que para MB sob carregamento C1 e 280% menor sob
carregamento C2. Mas com o carregamento paralelo ao longo eixo dental (C3),
os máximos valores de σ
vM
foram similares em ambos os modelos (MA e MB)
(< 2%) (Figs. 5 e 6).
Para o LP homogêneo, os máximos valores de σ
vM
foram localizados na
região A (Fig. 7) para todos os carregamentos (C1, C2 e C3). Para o LP
heterogêneo, os máximos valores de σ
vM
foram localizados na região C (face
palatina) para C1 e na região B (face vestibular) para C2 e C3.
Capítulo 1 56
Ver mapas de tensão obtidos no Anexo D (figuras 14 a 25, página 207).
Figura 5 – Distribuição das máximas concentrações de tensões de von Mises (σ
vM
) (MPa) para cada estrutura no MA em função dos
carregamentos C1, C2 e C3, de acordo com as regiões selecionadas para análise (A, B, C, D).
Resultados (Capítulo 1) 5
7
σ
vM
(MPa)
Figura 6 – Distribuição das máximas concentrações de tensões de von Mises (σ
vM
) (MPa) para cada estrutura no MB em função dos
carregamentos C1, C2 e C3, de acordo com as regiões selecionadas para análise (A, B, C, D).
Resultados (Capítulo 1) 5
8
σ
vM
(MPa)
Figura 7 – Distribuição das tensões de von Mises (σ
vM
) nos modelos com LP
homogêneo (MA) e heterogêneo (MB) em função em função dos carregamentos C1,
C2 e C3, representados pelas setas. Os círculos vermelhos determinam as áreas com
máxima σ
vM
.
A condição de carregamento oblíquo (C1 ou C2) proporcionou maiores
valores de concentração máxima principal em tensão (σ
max.t
) e em compressão
(σ
max.c
) do que o carregamento paralelo ao longo eixo dental (C3). Além disso,
Resultados (Capítulo 1) 59
a representação heterogênea para o LP proporcionou valores mais acentuados
para σ
max.t
e σ
max.c
em todos os modelos, exceto para σ
max.c
sob condição de
carregamento C3 (Tabela 2).
Tabela 2 – Concentração máxima principal em tensão (σ
max.t
) e compressão (σ
max.c
)
para todos os modelos.
No ápice dentário (região D), os maiores valores de deslocamento
(componente-x) foram observados quando cargas oblíquas foram aplicadas,
especialmente sob condição C1 (Tabela 3).
Tabela 3 – Deslocamento (em mm) na região apical para todos os modelos.
Resultados (Capítulo 1) 60
D
D
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s
c
c
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s
s
s
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1.6 Discussão
Os materiais do estudo são naturalmente heterogêneos, anisotrópicos e
não-simétricos. Assim, dentro do possível, é importante representar estas
características nos estudos com o MEF, como o realizado com o LP no
presente estudo, fazendo-se necessária a avaliação da influência do
carregamento em incisivo central maxilar quando o LP está representado por
elementos de viga beam3.
O presente estudo fez a aplicação de métodos elásticos não-lineares
através da individualização do LP com elementos de viga (beam3), a exemplo
de alguns estudos prévios.
4,19
Devido ao padrão de deslocamento observado
na presente análise de elementos finitos, os elementos beam3 suportaram
apenas forças de tensão ou compressão no sentido do longo eixo do dente,
mas não forças oblíquas. Daí o fato do ápice dental invadir a região das
estruturas ósseas de suporte na presença do LP heterogêneo sob
carregamento oblíquo (Tabela 3 e Fig. 8). Portanto, o carregamento oblíquo
parece não ser adequado quando a condição heterogênea para o LP é
representada por elementos beam3 em estudos envolvendo dentes anteriores.
Assim, quando se trata da região anterior da maxila, em que as resultantes de
forças decorrentes da mastigação são predominantemente oblíquas em relação
ao longo eixo dental, a representação heterogênea para o LP pode não ser a
mais adequada.
Capítulo 1 62
Figura 8 – Mapa geral de tensões de von Mises do MB sob carregamento C1,
ilustrando o deslocamento da raiz dentária em direção aos tecidos de suporte.
Em estudo prévio com o MEF-2D no qual as fibras periodontais do
incisivo central maxilar foram representadas com elementos beam, também
foram observadas diferenças em decorrência da representação heterogênea
para o LP sob diferentes direções da força aplicada.
19
Além disso, o
deslocamento dentário na superfície periodontal não ocorreu na mesma
direção da força aplicada. Contudo, os autores reproduziram apenas 28 fibras a
intervalos de 1 mm ao longo de toda a raiz. Estas fibras foram todas orientadas
aproximadamente de forma perpendicular à superfície radicular, ao passo que
o presente estudo construiu 192 fibras, sendo 21 cresto-dentais, 20 horizontais,
130 oblíquas e 21 apicais com intervalos de 0,08 mm (em média) ao longo de
toda a raiz.
19
Discussão (Capítulo 1) 63
Os resultados deste trabalho estão concordes aos de Toms et al.,
29
que
utilizaram propriedades não-lineares baseadas em dados anatômicos de
secções transversais do dente, LP e osso humano em relação a um modelo
com estruturas de espessura e propriedades uniformes. Os autores afirmaram
que a incorporação de propriedades mecânicas não-lineares para o LP resultou
em aumento drástico na concentração de tensão nas regiões do ápice e
margem cervical. Outros autores também demonstraram haver diferenças nos
resultados obtidos em relação à movimentação dentária considerando
diferentes representações mecânicas para o LP (isotrópica e anisotrópica) em
incisivo central maxilar.
19,21
Assim como no trabalho de Atmaram & Mohammed,
4
que avaliaram a
distribuição de tensão em um molar inferior sob carregamento paralelo ao
longo eixo dental, tensões laterais maiores na parede alveolar foram
observadas com a representação heterogênea do LP no presente estudo, com
maior tensão e distribuição pelo osso cortical. Estes dados sugerem que o LP
modelado na condição homogênea, principalmente sob carregamento paralelo,
subestima a distribuição das tensões laterais no osso (Fig. 9).
Sob carregamento paralelo, Atmaram & Mohammed
4
observaram maior
diferença nos valores de tensão no lado lingual da cortical óssea (671%) do
que o presente estudo (455%). Já no lado vestibular, observou-se maior
diferença nos valores de tensão do presente estudo (1778%) que o observado
em Atmaram & Mohammed
4
(133%). Os valores diferentes podem ser
justificados pelo tipo de modelo dos estudos, dente, número de nós e
elementos da malha, bem como elementos beam3 utilizados.
Discussão (Capítulo 1) 64
Já em relação às tensões no esmalte e na dentina, diferenças foram
observadas entre os resultados deste trabalho e o de Atmaram & Mohammed.
4
A tensão nas regiões cervicais do esmalte e da dentina não variou com a forma
de representação do LP, uma vez que o presente estudo mostrou que a
representação heterogênea para o LP proporcionou maior tensão nas regiões
cervicais (B e C), principalmente para o esmalte.
As limitações dos modelos matemáticos usados neste estudo devem ser
consideradas. Assim, embora a modelagem heterogênea do LP com orientação
das fibras representadas por elementos beam não seja a representação mais
realista para o LP por se tratar de uma interpretação matemática, ela tem sido
considerada como a aproximação mais precisa para a avaliação da tensão
alveolar.
4
No entanto, o comportamento dos elementos beam3 sob
carregamento oblíquo parece não representar o comportamento mecânico
esperado para o ligamento periodontal na região anterior.
Discussão (Capítulo 1) 65
Figura 9 – Mapas individualizados das tensões de von Mises para o suporte ósseo nos modelos MA e MB, em função dos carregamentos C1,
C2 e C3, ilustrando a distribuição e concentração das tensões em função da escala de cores (vermelho - ↑ valor de tensão; azul - ↓ valor de
tensão).
Discussão (Capítulo 1) 6
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C
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n
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1.7 Conclusões
1. O carregamento oblíquo gera um padrão de tensões e deslocamentos no
dente e estruturas de suporte não observados no carregamento paralelo
mediante a representação heterogênea do LP e provavelmente
incompatíveis com a condição “in vivo”.
2. O uso de elementos beam3 na representação heterogênea do LP
apresentou valores de tensão e deslocamento elevados diante de
carregamentos oblíquos.
SUPORTE FINANCEIRO:
Fundação de Amparo à Pesquisa do Estado de São Paulo (FAPESP)
Processo 2006/02336-2
Capítulo 1 68
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Referências (Capítulo 1) 73
C
CC
C
C
CC
C
a
aa
a
a
aa
a
p
pp
p
p
pp
p
í
íí
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2
22
2
2
22
2
∗
∗∗
∗
Análise de elementos finitos da distribuição de tensão em restaurações
cerâmicas sobre dente natural. Sistemas IPS Empress X Procera.
Stress distribution on the tooth varying the ceramics restorations. Finite element analysis.
________________
*
Este artigo será submetido para a Revista Journal of Prosthetic Dentistry, conforme normas em Anexo B.
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2.1 Resumo
Problema. As restaurações cerâmicas têm sido aplicadas sob o conceito do
biomimetismo. Porém, os dados sobre a distribuição das tensões na interface
dente-restauração em função dos diferentes sistemas disponíveis são
inconclusivos.
Proposição. Avaliar a distribuição de tensão na interface de restaurações de
faceta laminada ou coroa total usando dois sistemas cerâmicos (IPS Empress e
Procera) sob diferentes locais de aplicação da força.
Material e métodos. 6 modelos de elementos finitos bidimensional foram
confeccionados variando o tipo de restauração sobre dente natural: faceta
laminada (IPS Empress, IPS Empress Esthetic e Procera) ou coroa total (IPS
Empress 2 e Procera AllCeram); e a forma de carregamento (C) (50 N): na face
palatina, em 45º com o longo eixo dental (C1) e perpendicular à borda incisal
(C2). Um modelo apresentando o dente natural hígido atuou como controle. O
critério das tensões equivalentes de von Mises (σ
vM
) e a concentração de
tensão máxima (σ
max
) foram adotados como referência para análise numérica
(Ansys 10.0).
Resultados. A coroa total sob C1 gerou maior tensão na interface do que as
facetas, aumentando em 80% os valores de σ
vM
para o sistema IPS Empress 2
e 220% para Procera AllCeram. Sob C2, foram as facetas que produziram
maiores valores de σ
vM
, sendo 24% maiores para o IPS Empress e 62% para o
Procera. Independente do tipo de restauração e carregamento, o sistema
Procera gerou maior σ
max
do que o IPS Empress.
Capítulo 2 76
Conclusões. A presença da restauração cerâmica aumentou a σ
vM
na interface
adesiva, especialmente com o sistema Procera. As coroas totais produziram
maior tensão na interface adesiva sob C1, enquanto sob C2 foram as facetas.
Implicação clínica. A presença da restauração cerâmica (faceta laminada ou
coroa total) aumenta o estresse no dente suporte, independente do sistema
cerâmico empregado. Os sistemas IPS Empress e Procera apresentam
comportamentos distintos em função das diferentes propriedades mecânicas e
condições de carregamento.
Resumo (Capítulo 2) 77
A
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2.2 Abstract
Statement of problem. The ceramic restorations have been successfully used
supported by biomimetic concept. However, the data about the stress
distribution at the tooth-restoration interface varying the ceramics systems are
not conclusive.
Purpose. To evaluate the stress distribution on the tooth-restoration interface of
the laminate veneer or full crown using two ceramics systems (IPS Empress
and Procera) under different loadings.
Material and methods. 6 two-dimensional finite element models of a maxillary
central incisor were built varying the ceramics systems: laminate veneer (IPS
Empress, IPS Empress Esthetic and Procera) and total crown (IPS Empress 2
and Procera AllCeram); and the loading condition (L): L1 – 50N in the lingual
face, in 45
o
with the tooth long axis, and L2 – 50N perpendicular to the incisal
edge. The von Mises equivalent stress criteria (σ
vM
) and the principal stress
(σ
max
) were used for numerical analysis (Ansys 10.0).
Results. The full crown under C1 showed higher stress at the tooth-restoration
interface than that for laminate veneer, increasing the σ
vM
in 80% for IPS
Empress 2 system, and 220% for Procera AllCeram. For L2, the laminate
veneers provided higher σ
vM
, being 24% higher for the IPS Empress and 62%
higher for the Procera. Independently of the restoration and loading condition,
the Procera system provided higher σ
max
.
Conclusions. The ceramic restoration increased the σ
vM
in the adhesive
interface, mainly with the Procera system. The total crowns showed higher
Capítulo 2 79
stress in the adhesive interface under L1. The laminate veneers showed higher
stress in L2.
Clinical implication. The ceramics restorations (laminate veneer and full
crown) increased the stress on the dental substrate independently of the
ceramics system. The IPS Empress and Procera systems might have different
behavior due to their mechanical properties and loading condition.
Abstract (Capítulo 2) 80
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2.3 Introdução e Proposição
A inter-relação física e estrutural entre um tecido dentário extremamente
duro, como o esmalte, e outro mais mole e flexível, como a dentina, confere ao
dente a capacidade de suportar as cargas mastigatórias. O reconhecimento
dessa inter-relação tem levado a uma preocupação crescente sobre a resposta
biomecânica do tecido duro intacto aos procedimentos restauradores.
1
Atualmente, a tecnologia adesiva tem provado sua eficiência ao
restabelecer simultaneamente a rigidez da restauração e permitir preservar a
estrutura dentária remanescente.
2
Porém, o comportamento físico dos
materiais restauradores ainda apresenta algumas limitações em relação ao
esmalte natural no que diz respeito à recuperação parcial da rigidez coronária.
1
Neste aspecto, as cerâmicas têm se mostrado materiais mais adequados.
3,4
Ainda assim, observa-se que as cerâmicas têm sido continuamente
modificadas a fim de incrementar a sua resistência, dispensando, portanto, a
necessidade de infra-estrutura metálica. No entanto, falhas mecânicas
continuam a ocorrer nas cerâmicas devido à sua incapacidade em absorver
satisfatoriamente as forças de tensão por deformação plástica, acarretando o
surgimento de pequenas fraturas e defeitos, especialmente na região da
interface dente-restauração.
5-16
Isso porque as cerâmicas são materiais friáveis
e quebradiços que fracassam quando sua habilidade para suportar uma carga
aplicada é comprometida pela presença de defeitos.
6,17
Assim, cargas
funcionais aplicadas sobre restaurações cerâmicas são transmitidas
diretamente ao cimento e estruturas de suporte.
5,7,18-23
Capítulo 2 82
Embora existam estudos sobre as propriedades mecânicas das
cerâmicas, especialmente sobre a resistência à flexão, à fratura, à fadiga, bem
como sobre a precisão do ajuste marginal,
5,21,24-29
alguns trabalhos na literatura
abordam a distribuição interna das tensões na interface dente-restauração, por
ser esta uma área importante para o sucesso do tratamento.
8,9,16,23,30-32
A camada adesiva estabelecida pelo agente cimentante permite
absorver parcialmente e limitar a tensão transmitida às estruturas dentárias de
suporte, preservando a integridade da interface dente-restauração.
9
Para isso,
é necessária uma completa união entre o dente e a restauração cerâmica.
23
Nestas condições, o trabalho de Troédson & Dérand
23
não indica qualquer risco
para falha das restaurações cerâmicas quando elas estão bem unidas ao
remanescente dental, considerando que as demais variáveis clínicas estão sob
controle.
No entanto, a literatura não apresenta a influência que diferentes
sistemas restauradores podem apresentar no comportamento mecânico de um
dente restaurado com diferentes tipos de restaurações, uma vez que as
comparações são realizadas com outros tipos de restaurações,
31
ou entre um
tipo de cerâmica padrão com outros materiais restauradores, como resina
acrílica e/ou composta e liga áurea,
34,38,40
ou entre restaurações
metalocerâmicas e livres de metal;
41
ou, ainda, na análise da intensidade e
direção da carga aplicada associado à qualidade do suporte ósseo.
13
Baseado no exposto, o objetivo do presente estudo foi avaliar, por meio
do método de elementos finitos bidimensional, a distribuição interna das
tensões na interface adesiva da restauração cerâmica unitária em um incisivo
central maxilar, variando a modalidade restauradora (faceta laminada ou coroa
Introdução e Proposição (Capítulo 2) 83
total) e o sistema cerâmico utilizado em função do tipo de restauração (IPS
Empress, IPS Empress 2, IPS Empress Esthetic, Laminado Procera e Procera
AllCeram), sob carregamentos palatino e incisal.
Introdução e Proposição (Capítulo 2) 84
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2.4 Material e Métodos
Baseando-se em dados anatômicos,
44
uma secção vestibulopalatina na
região do incisivo central maxilar esquerdo foi usada para a análise de
elementos finitos bidimensional (2D). 6 modelos foram elaborados usando o
programa AutoCAD 2006 (Autodesk Inc.; San Rafael, CA, USA), variando o
tipo de restauração (faceta laminada ou coroa total) e o sistema cerâmico (IPS
Empress e Procera) (Tabela 1). A altura (10 mm), as distâncias mesiodistal (9
mm) e vestibulopalatina (7 mm) da porção coronária e o comprimento radicular
(12,5 mm) foram mantidos constantes em todos os modelos.
Tabela 1 – Descrição dos modelos e suas variáveis.
Os modelos matemáticos consistiram de restauração cerâmica
cimentada sobre dente contendo o esmalte, a dentina e a câmara pulpar, além
de estruturas como ligamento periodontal, fibromucosa, osso cortical e
trabecular (Fig. 1), com cada material caracterizado por seus parâmetros de
Capítulo 2 86
elasticidade (Tabela 2). As dimensões de todas as estruturas, as
características do periodonto de suporte e proteção e as distâncias biológicas
(crista alveolar, junção cemento/esmalte, inserção conjuntiva) foram mantidas
constantes em todos os modelos. Assim, o osso maxilar foi modelado como um
centro esponjoso circundado por uma camada de 0,5 mm de espessura de
osso cortical e 1 mm para a fibromucosa. As dimensões para o ligamento
periodontal, inserção conjuntiva e epitélio juncional foram de 0,25 mm, 1 mm e
1 mm, respectivamente.
44
Tabela 2 – Propriedades mecânicas dos materiais que compõem os modelos.
Material e Métodos (Capítulo 2) 87
Figura 1 – Diagramas representativos das estruturas que compõem cada modelo (M) do estudo (A, B1, B2, B3, C1, C2).
ESMALTE
OSSO
OSSO MEDULAR
FIBROMUCOSA
LIGAMENTO PERIODONTAL
DENTINA
MA – DENTE NATURAL
MB1 – LAMINADO DE
EMPRESS
MB2 – LAMINADO DE
EMPRESS ESTHETIC
MB3 – LAMINADO
PROCERA
MC 1 e MC2 – COROA
TOTAL SOBRE DENTE
5 4 3 1 2 1 3 4 5
1 dentina
2 esmalte
3 cimento
4 coping cerâmico
5 cerâmica de cobertura
INTERFACE DENTE / RESTAURAÇÃO
Material e Métodos (Capítulo 2) 8
8
As dimensões das facetas laminadas, determinando o desgaste dental a
ser realizado, foram mantidas constantes nos modelos MB1, MB2 e MB3, e
baseadas de acordo com o descrito por cada fabricante: 0,7 mm de espessura
nas faces vestibular e palatina (com 2 mm de extensão na face palatina), 1mm
de espessura na superfície incisal para MB1 e MB2, e 2 mm para MB3. Um
término cervical em chanfro largo com angulação de 20º e dimensão de 0,6
mm foi estabelecido para estes modelos. Já para os modelos com coroas totais
(MC1 e MC2), as dimensões das restaurações foram de 1,5 mm de espessura
nas faces vestibular e palatina, 2 mm de espessura na superfície incisal e
término cervical de 1mm em chanfro circular. Simulou-se o uso do cimento
adesivo dual Variolink II (Ivoclar Vivadent AG, Schaan, Liechtenstein) como
agente cimentante das restaurações cerâmicas, considerando-se uma linha de
cimentação com espessura de 0,05 mm.
Todos os materiais envolvidos no estudo foram considerados
homogêneos, isotrópicos e linearmente elásticos, e os modelos assumidos em
estado plano de deformação. A união entre elementos cerâmicos e substrato
dental por meio do cimento resinoso foi considerada perfeita em todas as
situações simuladas.
Cada modelo teve a malha de elementos finitos gerada por elementos
PLANE 2, definido por 6 nós, apresentando 2 graus de liberdade em corpos
triangulares e deslocamento com comportamento quadrático (ANSYS 10.0,
ANSYS Inc., Houston, PA, USA). Os modelos apresentaram entre 18477 (MA)
e 18942 (MC1 e MC2) elementos e entre 37783 (MA) e 38714 (MC1 e MC2)
nós.
Material e Métodos (Capítulo 2) 89
Como condição de contorno, um deslocamento igual a zero foi
considerado para os nós da região superior do osso cortical. Os nós da região
lateral posterior foram fixados apenas no eixo x, com liberdade de movimento
vertical no eixo y.
Considerando que o incisivo central maxilar pode registrar 555N de força
máxima,
46
o valor de 50 N foi adotado para o carregamento, uma vez que o
estudo é bidimensional e representa uma segmento de todo o conjunto. Assim,
duas formas de carregamento (C) estático e distribuído foram adotadas: C1 -
45º com o longo eixo dental, no terço médio da face palatina; C2 - carga
vertical, perpendicular à borda incisal. Ambas as condições de carregamento
foram aplicadas nos mesmos nós para cada modelo. Para realizar o
carregamento distribuído, 5 nós foram usados para receber a carga sendo que
os nós de cada extremidade receberam metade da carga aplicada entre eles
(Fig. 2).
Material e Métodos (Capítulo 2) 90
Figura 2 – Diagrama representativo dos carregamentos distribuídos (C1 e C2) adotados no estudo. A visão aproximada indica o valor da carga
aplicada em cada nó para cada modelo.
Material e Métodos (Capítulo 2) 9
1
A análise das tensões foi realizada segundo o critério das tensões
equivalentes de von Mises (σ
vM
). σ
vM
representa a combinação global (eixos
direcionais X e Y) dos valores absolutos padronizados de todo o estresse
produzido.
8,47
Foram obtidos os mapas gerais e individualizados das estruturas
em cada modelo, segundo as áreas descritas na figura 3. A máxima tensão
principal (σ
max
) foi obtida para cada estrutura individualmente.
Figura 3 – Diagrama representativo das áreas selecionadas para a análise detalhada
da distribuição interna das tensões na interface restauração-cimento-dente nos
modelos restaurados com facetas laminadas (3A) e com coroas totais (3B). Legenda:
1 (região cervical vestibular da interface); 2 (região do 1/3 médio vestibular da
interface); 3 (região incisal da interface); 4 (região do 1/3 médio palatino da interface);
5 (região cervical palatina da interface).
Material e Métodos (Capítulo 2) 92
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R
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t
a
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d
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s
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2.5 Resultados
Os valores máximos de σ
vM
estão apresentados na Tabela 3.
Tabela 3 – Valores máximos de tensão de von Mises (MPa), no mapa geral,
observados em cada região (1, 2, 3, 4 e 5) da interface de cimentação.
Observou-se que a presença de restauração aumentou a tensão na
interface sob todas as condições estudadas. Sob carregamento C1, as coroas
totais geraram maior concentração de tensão do que as facetas laminadas em
relação ao modelo controle em aproximadamente 80% quando utilizado o
sistema IPS Empress 2 e 220% quando utilizado o sistema Procera AllCeram.
Já sob carregamento C2, os maiores valores de σ
vM
foram observadas nos
modelos com facetas laminadas, aumentando em aproximadamente 24% as
tensões para o sistema IPS Empress e 62% para o sistema Procera AllCeram.
Capítulo 2 94
Ver mapas de tensão obtidos no Anexo D (figuras 26 a 40, página 219).
Tanto nos modelos restaurados com facetas laminadas como nos
modelos restaurados com coroas totais, o sistema Procera apresentou maior
variação de σ
vM
do que o sistema IPS Empress em relação ao modelo controle
(MA) em todas as regiões analisadas, independente do carregamento adotado.
Na tabela 4 podem ser encontrados os valores máximos de σ
vM
para
cada estrutura componente da interface adesiva (restauração, cimento
resinoso, e substrato dental). Assim, pôde-se observar que os maiores valores
de tensão relacionados à restauração cerâmica estiveram sempre associados
ao sistema Procera, independente do tipo de restauração e do carregamento
adotado.
Nas facetas laminadas, o valor máximo de σ
vM
foi observado na região 2
sob carregamento C1 em ambos os sistemas cerâmicos. Sob carregamento
C2, valor máximo de σ
vM
foi observado na região 3 para o sistema IPS
Empress e na região 2 para o sistema Procera. Já nas coroas totais, o valor
máximo de σ
vM
foi observado na região 4 para C1 e na região 2 para C2,
independente do sistema cerâmico empregado.
Os valores máximos de σ
vM
para o carregamento C1, tanto no cimento
resinoso como nas estruturas dentárias de suporte, foram observados na
região 1 nos modelos restaurados com facetas laminadas e na região 5 nos
modelos restaurados com coroas totais. Para o carregamento C2, a máxima
ocorreu na região 1, independente do tipo de restauração utilizada.
Os valores de σ
max
(Tabela 5) mostraram que o sistema Procera gerou
mais tensão na restauração do que o sistema IPS Empress independente do
tipo de preparo (para faceta ou coroa total) e da condição de carregamento
adotada (C1 ou C2).
Resultados (Capítulo 2) 95
Tabela 4 – Valores de tensão de von Mises (MPa) para cada estrutura individualizada observados em cada região da interface de cimentação.
Resultados (Capítulo 2) 9
6
Tabela 5 – Valores máximos da tensão principal (MPa) individualizada para cada
restauração cerâmica e cimento, para as condições de carregamento C1 e C2.
Para o cimento resinoso (tabela 5), o sistema Procera gerou mais tensão
do que o sistema IPS Empress quando a restauração é uma faceta laminada.
Para a coroa total, o sistema IPS Empress 2 proporcionou maiores valores de
σ
max
no cimento.
Resultados (Capítulo 2) 97
D
D
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s
s
c
c
u
u
s
s
s
s
ã
ã
o
o
2.6 Discussão
Os incisivos centrais maxilares são importantes não apenas para a
estética, mas também para o bom funcionamento da dinâmica de
movimentação mandibular. Eles protegem os dentes posteriores durante os
movimentos protrusivos, deixando-os fora de oclusão durante a abertura bucal.
Além disso, eles têm a função, juntamente com os incisivos inferiores, de
dilacerar os alimentos, ocorrendo neste momento o desenvolvimento de tensão
cujo entendimento é importante para o sucesso clínico das restaurações.
8
Segundo Zarone et al.
8
e Troedson & Dérand,
15
o estresse se concentra
onde uma distribuição de material não-homogêneo está presente, como nas
regiões de interface adesiva da cimentação. Assim, uma interface dente-
cimento-restauração, com diferentes módulos de elasticidade, representa o
ponto mais susceptível para falhas em qualquer sistema restaurador.
Porém, quando se trabalha com o MEF, um dos problemas está
relacionado à confecção de modelos numéricos que simulem fielmente uma
situação real ou experimental. As propriedades na interface dente-restauração,
que neste estudo foi considerada homogênea e contínua por toda a superfície
do remanescente dental, passa a ser importante quando se deseja determinar
as tensões baseado na ligação perfeita entre o dente e a restauração, como
acontece entre as estruturas da dentição natural hígida.
Observou-se que o carregamento C1 proporcionou maior σ
vM
nas coroas
totais, enquanto sob C2 as maiores tensões foram observadas nos modelos
com facetas. Isto pode ser explicado em função da condição de carregamento
Capítulo 2 99
C2 ter ocorrido diretamente sobre as duas modalidades restauradoras,
enquanto sob C1 a força foi aplicada apenas sobre as coroas totais (Fig. 4).
Figura 4 – Mapas individualizados de tensão de von Mises nas restaurações
cerâmicas sob carregamento C1. As escalas de cores indicam os níveis de tensão
(MPa) a partir do azul escuro (menor tensão) até vermelho (maior tensão).
Outro aspecto foi o baixo valor de σ
vM
observado no MA (controle) em
relação aos modelos com restauração cerâmica (tabela 3). Este fato foi mais
pronunciado em decorrência da representação linear para o ligamento
Discussão (Capítulo 2) 100
periodontal, proporcionando uma distribuição de tensão mais uniforme ao longo
das estruturas do modelo.
Nas estruturas dentárias de suporte, observou-se uma maior
concentração de σ
vM
na região de margem cervical, similarmente aos
resultados encontrados por Troedson & Dérand.
15
Isto se deve provavelmente
à dureza do esmalte que é decorrente do seu elevado conteúdo mineral. O alto
valor de E e a baixa resistência à tensão desta estrutura é responsável por
suas propriedades frágeis. Porém, entre esmalte e dentina há uma interface
biológica pouco mineralizada e fibrorreforçada chamada de junção esmalte-
dentina (JED) que pode dissipar tensões inibindo maior propagação de falhas.
Assim, a JED apresenta considerável resistência à fratura e, ao longo de uma
dentina subjacente mais resiliente, suporta a integridade do esmalte por
prevenir sua fratura durante função.
11
A última resistência à tensão da JED
varia de 46,9 a 60 MPa.
11,29
Portanto, deve-se estar atento a estas regiões
porque, após restauração com coroas totais, a estrutura dental remanescente
apresenta escassa quantidade de esmalte e com pouco suporte de dentina em
decorrência do desgaste necessário para a restauração, proporcionando
valores de σ
vM
elevados principalmente quando utilizado o sistema Procera
(MC2) sob carregamento C1, como apresentados na tabela 4.
O presente estudo também examinou a concentração de tensão máxima
(σ
max
), que é um critério para análise de falha mais apropriado para materiais
não-ducteis, como o esmalte, a cerâmica e o cimento, por exemplo, que
apresentam grande variação entre os valores de ruptura em tensão ou
compressão.
1
Assim, baseado nos valores de σ
max
apresentados na tabela 5,
observou-se que o sistema cerâmico Procera, tanto para as facetas, como para
Discussão (Capítulo 2) 101
as coroas totais, apresentou uma maior concentração de tensão na
restauração protética. Sobre esses valores de σ
max
deve ser considerada,
ainda, uma margem de segurança clínica contra fratura por fadiga que envolve
o sistema Procera em torno de 25% da carga máxima, e que não deve ser
excedida.
23
Mas como a união adesiva proporcionada pelo agente cimentante
no presente estudo foi considerada como ideal, supõe-se que uma condição de
cimentação diferente desta aumente os níveis de tensão para cada sistema
cerâmico.
23
Além disso, sabe-se que em diversas situações a restauração está
sujeita às aplicações repetidas de tensão abaixo da resistência suportada pelo
material cerâmico utilizado. E mesmo sob estas condições, o material
restaurador pode fracassar após ciclagem mecânica, onde a resistência do
material à fratura é mensurada depois de submetido à carga cíclica. Isto deve
ser considerado uma vez que, em 2002, Found e Quaresimin
48
observaram que
sistemas investigados sob condições de carregamento estático e por fadiga
mostraram que a maior área de concentração de tensão apresentou aspectos
de falhas similares.
Na figura 5 pode-se observar que a σ
max
esteve mais concentrada no
coping cerâmico para as duas modalidades restauradoras. Isso ocorreu devido
o E do coping cerâmico ser mais elevado do que o E da cerâmica de cobertura
em todos os sistemas, proporcionando menor concentração de tensão.
Discussão (Capítulo 2) 102
Figura 5 – Distribuição da tensão principal (σ
max.t
) em MC2 sob carregamento C1
ilustrando maior concentração de tensão no coping cerâmico.
Nos modelos com a presença de restauração cerâmica, a união dente-
restauração foi considerada perfeita. Os resultados apresentados na tabela 5
evidenciaram maior predisposição à falha na linha de cimentação quando
utilizado o sistema Procera (região 1) nos modelos restaurados com facetas e
quando utilizado o sistema IPS Empress 2 (região 5) nos modelos restaurados
com coroas. Assim como em estudos prévios,
15
sugere-se que a perda de
adesão na periferia da interface de cimentação (margem cervical) é crítica para
os dois tipos de restaurações protéticas, exceto nos laminados do sistema IPS
Empress, nos quais os valores de σ
max
localizaram-se no terço mais incisal.
Discussão (Capítulo 2) 103
Esta propensão à falha merece atenção especial, independente da
localização, pois defeitos na linha de cimentação diminuem as propriedades
físicas, resistência, rigidez, estabilidade de cor e aumenta a absorção de
água.
16
Este assunto assume importância, pois uma linha de cimentação
adequada é capaz de absorver parcialmente a deformação do sistema
restaurador e limitar a intensidade das tensões transmitidas aos tecidos
dentários naturais remanescentes, ampliando a longevidade da restauração.
9
Discussão (Capítulo 2) 104
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o
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2.7 Conclusões
1. A presença de restauração cerâmica (faceta laminada e coroa total)
aumentou a σ
vM
nas estruturas de suporte ao longo da interface em
comparação ao dente natural;
2. As restaurações com o sistema Procera, tanto para facetas laminadas
como para coroas totais, proporcionaram os maiores valores de σ
vM
em toda a
região da interface adesiva;
3. O carregamento incisal (C2) gerou maior σ
vM
do que o carregamento
palatino (C1) para os modelos com facetas laminadas na região da interface
adesiva, enquanto que os modelos com coroas totais apresentaram maior
tensão para o carregamento palatino.
4. Ambos os sistemas cerâmicos (IPS Empress e Procera) promoveram
maior σ
max
na periferia da interface de cimentação.
5. No cimento, o sistema Procera produziu maior valor de σ
max
na região
1 dos modelos restaurados com facetas, enquanto o sistema IPS Empress 2
produziu maior valor de σ
max
na região 5 dos modelos restaurados com coroas
totais.
SUPORTE FINANCEIRO:
Fundação de Amparo à Pesquisa do Estado de São Paulo (FAPESP)
Processo 2006/02336-2
Capítulo 2 106
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e
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r
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n
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s
s
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Referências (Capítulo 2) 113
C
CC
C
C
CC
C
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a
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pp
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3
3
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3
∗
∗∗
∗
Influência do módulo de elasticidade do material restaurador nas tensões quando do
uso de pilar zircônia em coroas unitárias sobre implante
(TÍTULO-CURTO: Sistemas IPS Empress2 e Procera em coroas sobre implante)
Influence of Young´s modulus of the ceramics in single implant-supported crowns.
(SHORT-TITLE: IPS Empress2 and Procera systems in implant-supported crowns)
________________
*
Este artigo será submetido para a Revista Clinical Oral Implants Research, conforme normas em Anexo C.
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3.1 Resumo
Quando cimentadas, as coroas sobre implante proporcionam uma melhor
distribuição das tensões às estruturas de suporte. Porém, a influência de diferentes
sistemas cerâmicos livre de metal, com diferentes módulos de elasticidade, na
distribuição interna das tensões na interface pilar protético/coroa não está clara.
Dessa forma, o objetivo desse estudo foi avaliar, através da análise de elementos
finitos bidimensional, a distribuição interna das tensões na região da interface
pilar/coroa para dois sistemas cerâmicos em coroas sobre implante (IPS Empress2
e Procera AllCeram). Para isso, dois modelos (M) foram confeccionados no
programa AutoCad 2006, sendo: MA – maxila seccionada sagitalmente, com a
presença de um implante na região do incisivo central maxilar e restaurado com
IPS Empress2 sobre pilar de zircônia; MB: semelhante ao MA, mas restaurado
com Procera AllCeram. A análise numérica (Ansys 10.0) foi realizada sob duas
condições de carregamento (C): C1 – 50N na face palatina, em 45º com o longo
eixo dental; C2 – 50N perpendicular à borda incisal. A tensão equivalente de von
Mises (σ
vM
) e a máxima tensão principal (σ
max
) foram obtidas. Observou-se que C1
proporcionou maiores valores de σ
vM
ao longo de toda a interface pilar/coroa,
apresentando-se mais concentradas no terço incisal para IPS Empress2 e Procera
AllCeram. Para um mesmo sistema restaurador, a máxima σ
vM
não mudou em
função do carregamento, mas, individualmente, o sistema IPS Empress 2
apresentou maior σ
vM
na interface adesiva, com maior influência do carregamento
palatino. O mesmo comportamento foi observado para a σ
max
. Concluiu-se que
sistema com menor módulo de elasticidade apresntam maior tensão quando
cimentados sobre pilar com alto módulo de elasticidade.
Capítulo 3 116
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A
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3.2 Abstract
When cemented, the implant-supported crowns have provided a more uniform
stress distribution to the support structures. However, the influence of different
metal-free ceramics systems in the stress distribution at the adhesive interface
is unclear. Then, the objective of this study was to evaluate, through two-
dimensional finite element analysis, the stress distribution at the interface
abutment/crown for two ceramics systems for implant-supported crowns (IPS
Empress2 and Procera AllCeram). For this, two models (M) were built: MA –
sagittal view of the maxillary central incisor area restored with IPS Empress2 on
zircon abutment; MB: similar to MA, restored with Procera AllCeram. The
numerical analysis (Ansys 10.0) was performed under two loading conditions
(C): C1 - 50N in the lingual face, in 45
0
with the tooth long axis; C2 - 50N
perpendicular to the incisal edge. The von Mises equivalent stress (σ
vM
) and the
principal stress (σ
max
) were obtained. The loading pattern did not influence the
peak of the σ
vM
for the same ceramics system. However, the σ
vM
were different
for individual structures, such as the adhesive interface for the IPS Empress 2.
The same behavior was observed for σ
max
. The C1 showed the highest σ
vM
e
σ
max
in comparison with the C2. In conclusion, restorations with lower elastic
modulus showed higher stress when placed on abutment with higher elastic
modulus.
Capítulo 3 1
18
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3.3 Introdução e Proposição
A exigência dos pacientes por tratamentos protéticos cada vez mais
estéticos e duradouros tem levado os fabricantes, pesquisadores e
profissionais da área a buscarem o aperfeiçoamento tecnológico dos materiais
restauradores. Como conseqüência, a tendência atual é o desenvolvimento e a
utilização de restaurações livres de metal, que permitem aliar a estética à
biomecânica, em substituição às coroas metalocerâmicas (Odén et al. 1998,
Kim et al 2007).
Atualmente, dentre os materiais restauradores que melhor satisfazem
essas características no tratamento com implantes unitários estão as
cerâmicas (Wagner & Chu 1996; Fischer et al. 2001; Albakry et al. 2003; Kim et
al. 2007). Além da excelente estética, elas têm sido continuamente modificadas
a fim de incrementar a sua resistência, dispensando assim a necessidade de
metal. As cerâmicas restauradoras atuais satisfazem ainda os requisitos de
biocompatibilidade, estabilidade de cor, precisão de ajuste marginal e baixa
condutibilidade térmica indispensáveis para o sucesso clínico (May et al. 1998;
Odén et al. 1998; Kim et al. 2007).
No entanto, falhas mecânicas continuam a ocorrer nas cerâmicas devido
a sua incapacidade em absorver satisfatoriamente as forças de tensão por
deformação plástica (Albakry et al. 2003). Devido a isso, as indicações para
aplicação dental das cerâmicas são limitadas (Fischer et al. 2001). Todavia, há
autores que afirmam não haver problemas em usá-las para o revestimento de
coroas implanto-suportadas (Tripodakis et al. 1995; Att et al. 2006
a
; Att et al.
2006
b
).
Capítulo 3 120
Entretanto, suspeita-se que sistemas restauradores cerâmicos que
apresentem copings com menor módulo de elasticidade (E) sejam mais
exigidos quando cimentados sobre pilares com alto E, uma vez que o coping
com alto E pode atuar no sentido de concentrar as tensões atuantes e proteger
a interface adesiva. Este comportamento não se aplicaria em restaurações
sobre dentes naturais, que apresentam E menor.
Muito embora existam estudos sobre as propriedades mecânicas das
cerâmicas dentais, especialmente em relação a resistência à flexão, à fratura, à
fadiga, bem como à precisão de ajuste marginal (Wagner & Chu 1996; May et
al. 1998; Drummond et al. 2000; Tinschert et al. 2000; O’Brien et al. 2000;
Hölland et al. 2000; Anusavice et al. 2001; Fischer et al. 2001; Albakry et al.
2003; Rizkalla & Jones 2004; Att et al. 2006
a
; Att et al. 2006
b
), poucos são os
trabalhos na literatura que avaliam o comportamento mecânico das estruturas
relacionadas à interface adesiva (Papavasiliou et al. 1996; Ausiello et al. 2002;
Kunavisarut et al. 2002; Juodzbalys et al. 2005; Sevimay et al. 2005; Saab et al.
2007). Estudos neste aspecto são importantes, uma vez que uma camada de
cimento adesivo em torno de 50-150 µm é capaz de distribuir satisfatoriamente
o estresse transmitido da coroa ao implante, aliviando também o estresse nas
estruturas ósseas de suporte (Ausiello et al. 2002, Oh & Anusavice 2002).
A literatura não mostra a influência de diferentes tipos de restaurações
cerâmicas na distribuição interna das tensões na coroa, no cimento adesivo, no
pilar cerâmico e no implante, uma vez que estudos prévios compararam
materiais restauradores de diferentes naturezas, como um tipo de cerâmica
padrão com ligas metálicas, resina acrílica e/ou composta (Stegaroiu et al.
1998; Çiftçi & Canay 2000; Wang et al. 2002; Juodzbalys et al. 2005), ou entre
Introdução e Proposição (Capítulo 3) 121
restaurações metalocerâmicas e livres de metal (Sevimay et al. 2005); ou,
ainda, a análise da influência do tipo de conexão entre a restauração protética
e o implante (Chun et al. 2006; Saab et al. 2007) e da intensidade e direção da
carga aplicada associado à qualidade do suporte ósseo (Papavasiliou et al.
1996), mas não evidencia a influência de diferentes sistemas cerâmicos para
um mesmo pilar protético. Além disso, todos esses estudos realizaram a
análise com ênfase principalmente na interface osso-implante.
Assim, uma comparação dos dados sobre a distribuição das tensões na
interface restauração cerâmica/pilar protético sobre implante demanda
investigação. Em vista do exposto, o objetivo deste trabalho foi avaliar, por
meio da análise de elementos finitos bidimensional, a influência de dois
sistemas cerâmicos para coroa sobre implante (IPS Empress 2 e Procera
AllCeram) na distribuição interna das tensões na região da interface de
cimentação sob carregamento palatino e incisal, testando a hipótese de que
sistemas cerâmicos com menor módulo de elasticidade cimentados sobre
pilares com alto módulo de elasticidade apresentam maior risco de falha.
Introdução e Proposição (Capítulo 3) 122
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3.4 Material e Métodos
Uma secção vestibulopalatina na região do incisivo central maxilar
esquerdo foi usada para a análise de elementos finitos bidimensional,
seguindo-se dados anatômicos prévios (Sicher & Dubrul 1988). Dois modelos
(M) foram elaborados usando o programa AutoCAD 2006 (Autodesk Inc.; San
Rafael, CA, USA), variando o material da coroa total sobre implante (Tabela 1).
A altura (10 mm), a distância mesiodistal (9 mm) e vestibulopalatina (7 mm) da
coroa foram mantidas constantes em ambos os modelos.
Tabela 1 – Descrição dos modelos e suas variáveis.
Os modelos matemáticos consistiram de coroa total cimentada em pilar
protético sobre implante, com fibromucosa, osso cortical e osso trabecular
presentes (Fig. 1), com cada material caracterizado por seus parâmetros de
elasticidade (Tabela 2). As dimensões de todas as estruturas, à exceção das
coroas, foram mantidas constantes. O osso maxilar foi modelado com um
centro esponjoso e circundado por uma camada de 0,5 mm de espessura de
osso cortical e 1 mm para a fibromucosa.
Capítulo 3 124
Ver descrição detalhada da metodologia no Anexo D (figuras 1 a 13, página 198).
Figura 1 – Diagrama representativo das estruturas que compõem os modelos (MA e
MB) do estudo.
Tabela 2 – Parâmetros de elasticidade das estruturas que compõe os modelos.
Material e Métodos (Capítulo 3) 125
As dimensões das coroas cerâmicas unitárias foram as mesmas em
ambos os modelos, de acordo com o descrito por cada fabricante: 1,5 mm de
espessura nas faces vestibular e lingual, 2 mm de espessura na superfície
incisal e término cervical de 1 mm em chanfro circular.
O implante utilizado (Sistema Bränemark - Nobelpharma AB, Göteborg,
Sweden; Referência: Replace Select - Straight TiU - 4,3 X 15,0 mm) foi
conectado à coroa unitária por meio de um pilar estético cerâmico
personalizado por desgaste (Pilar Zircônia, NobelBiocare, Göteborg, Sweden),
devidamente preparado de acordo com as recomendações do fabricante para a
confecção de uma coroa total em função das dimensões pré-estabelecidas. As
restaurações cerâmicas foram cimentadas com o cimento adesivo dual
Variolink II (Ivoclar Vivadent AG, Schaan, Liechtenstein), respeitando suas
indicações. Foi considerada uma linha de cimentação com espessura de 0,05
mm.
Para a incorporação do conjunto implante - pilar zircônia - coroa total ao
modelo matemático, as estruturas foram incluídas em resina acrílica ativada
quimicamente (Artigos Odontológicos Clássico, São Paulo, SP, Brasil), sob
calor e pressão constante de 150Kgf/cm
3
, em embutidora metalográfica (Arotec
PRE 30S, Arotec S.A. Ind. e Com., Cotia, SP, Brasil) por 20 minutos (Rocha et
al., 2003). Uma recortadora (Isomet, Buehler, Lake Bluff, IL, USA) foi usada
para a secção do conjunto longitudinalmente, para visualização do passo de
rosca interno e externo, da superfície interna e da adaptação entre os
componentes (Fig. 2). Em seguida, o bloco obtido foi digitalizado e exportado
para o programa AutoCAD 2006 para a reprodução das dimensões, do formato
Material e Métodos (Capítulo 3) 126
e da relação entre os componentes do implante, bem como estabelecer a
relação com a coroa fixa unitária segundo a descrição de cada fabricante.
Figura 2 – Conjunto “implante - pilar zircônia – coroa total” incluído em resina acrílica
e sendo seccionado ao meio (A). Visão após seccionao (B).
Todos os materiais envolvidos no estudo foram considerados
homogêneos, isotrópicos e linearmente elásticos, e os modelos assumidos em
estado plano de deformação. A união entre coroa e pilar por meio do cimento
resinoso foi considerada perfeita em todas as situações simuladas.
Cada modelo teve a malha de elementos finitos gerada por elementos
PLANE 2, definido por 6 nós, apresentando 2 graus de liberdade em corpos
triangulares e deslocamento com comportamento quadrático (ANSYS 10.0,
ANSYS Inc., Houston, PA, USA). Ambos os modelos consistiram de 18534
elementos e 37762 nós.
Como condição de contorno, um deslocamento igual a zero foi
considerado para os nós da região superior do osso cortical. Os nós da região
Material e Métodos (Capítulo 3) 127
lateral posterior foram fixados apenas no eixo x, com liberdade de movimento
vertical no eixo y.
Considerando que o incisivo central maxilar pode registrar 555N de força
máxima (Tortopidis et al. 1998), o valor de 50N foi adotado para o
carregamento (C) distribuído, sob duas condições: C1 - 45º com o longo eixo
dental, no terço médio da face lingual; C2 – carga vertical, perpendicular à
borda incisal (Fig. 3). O carregamento foi realizado nos mesmos nós para cada
modelo. Para caracterizar o carregamento distribuído, 5 nós foram
selecionados para receber a carga, sendo que os nós de cada extremidade
receberam metade da carga aplicada nos nós intermediários.
Figura 3 – Carregamentos distribuídos (C1 e C2) adotados no estudo.
Material e Métodos (Capítulo 3) 128
A fim de identificar as áreas com maior concentração de tensão onde
falhas podem ocorrer, o critério das tensões equivalentes de von Mises (σ
vM
) e
máxima tensão principal (σ
max
) foram selecionados. As σ
vM
representaram a
combinação global (eixos direcionais X e Y) dos valores absolutos
padronizados de todo o estresse produzido e representa um parâmetro
adequado para a análise descritiva dos dados obtidos (Williamson et al. 1995;
Zarone et al.2006). A σ
vM
foi obtida para cada estrutura em cada modelo,
enfatizando as áreas descritas na Fig. 4. O valor máximo de σ
max
foi obtido para
cada estrutura.
Figura 4 – Diagrama representativo das áreas na interface coroa - pilar protético
selecionadas para a análise da distribuição interna das tensões.
Material e Métodos (Capítulo 3) 129
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3.5 Resultados
Os mapas gerais de tensão para cada modelo são mostrados na figura
5, com os respectivos valores de σ
vM
e σ
max
apresentados na tabela 3.
Observou-se que o valor máximo de σ
vM
e σ
max
foi relacionado ao implante,
independente do tipo sistema cerâmico utilizado.
Figura 5 – Mapas gerais de σ
vM
(MPa) nos modelos A e B sob as duas condições de
carregamento adotadas no estudo (C1 e C2).
Capítulo 3 131
Ver mapas de tensão obtidos no Anexo D (figuras 41 a 44, página 230).
Tabela 3 – Valores máximos de σ
max
(MPa) no mapa geral e os valores de σ
vM
(MPa) no mapa geral e para cada região (1 a 5).
Resultados (Capítulo 3) 13
2
Dentre as estruturas que compõem a interface de cimentação (coroa
total, cimento e pilar cerâmico), independente do tipo de carregamento adotado
para análise, os valores máximos de σ
vM
estiveram associados ao pilar
cerâmico ao longo da interface quando utilizado o sistema IPS Empress2 como
material restaurador para coroa unitária sobre implante. Já quando utilizado o
sistema Procera AllCeram como material restaurador, os valores máximos de
σ
vM
concentraram-se na margem cervical do pilar cerâmico (regiões 1 e 5), ao
passo que nas demais regiões constituintes da interface de cimentação
estiveram concentradas na coroa total, principalmente no coping cerâmico.
Na Tabela 4 pôde-se observar que nas coroas totais, no cimento e no
pilar cerâmico, a maior tensão localizou-se no terço incisal (região 3) para os
dois sistemas cerâmicos estudados e sob as duas condições de carregamento.
Além disso, C1 proporcionou maior concentração de σ
vM
em todas as situações
simuladas.
Resultados (Capítulo 3) 133
Tabela 4 – Valores máximos de σ
max
(MPa) no mapa geral e de σ
vM
(MPa) no mapa geral e para cada região (1 a 5) observados nos mapas
individualizados para cada estrutura da interface adesiva.
Resultados (Capítulo 3) 13
4
Dentre as regiões adotadas para análise, a região 3 foi a que apresentou
a maior concentração de σ
vM
sob as duas condições de carregamento, estando
relacionada à tensão no pilar nos modelos restaurados com o sistema IPS
Empress2, ou na própria coroa (coping cerâmico), quando utilizado o sistema
Procera AllCeram (Tabelas 3 e 4). Além disso, observou-se que o sistema IPS
Empress2 gerou mais tensão do que o sistema Procera AllCeram em todas as
regiões, exceto nas regiões 4 e 5 sob C2.
Em relação aos valores de σ
max
, pôde-se observar que o pilar cerâmico
concentrou 25% mais tensão do que a observada nas coroas unitárias para os
dois sistemas restauradores e sob carregamento C2. Já sob C1, o sistema
Procera proporcionou maior concentração de σ
max
no pilar do que o sistema
IPS Empress2. Em todas as situações, a σ
max
localizou-se na região cervical
palatina do pilar.
Analisando as coroas isoladamente, a σ
max
esteve relacionada à
concavidade palatina para o sistema IPS Empress2, próximo à região 4, e na
porção incisal (região 3) para o sistema Procera AllCeram, independente do
tipo de carregamento. Em ambas as situações, a σ
max
esteve sempre
relacionada ao coping cerâmico. No cimento resinoso, o sistema IPS Empress2
foi quem gerou maior σ
max
(região 3).
Resultados (Capítulo 3) 135
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3.6 Discussão
O presente estudo usou a análise por elementos finitos para investigar a
influência de dois sistemas cerâmicos na distribuição das tensões na interface
de cimentação e em cada uma de suas estruturas integrantes (pilar, cimento e
coroa protética), observando que em todas as regiões analisadas,
independente do sistema cerâmico, o carregamento palatino (C1) proporcionou
maior concentração de σ
vM
. Alguns estudos prévios reportaram resultados
similares (Çiftçi & Canay 2000, Imanishi et al. 2003, Sütpideler et al. 2004).
Assim, estes autores também observaram que o carregamento vertical de
próteses implantossuportadas transmitiu menor tensão ao pilar em comparação
ao carregamento oblíquo ou horizontal. Já Papavasiliou et al. (1996) afirmaram
que a tensão nas estruturas de suporte sob cargas oblíquas foi
aproximadamente 10 vezes maior do que sob cargas axiais.
Cabe ressaltar que ao utilizar os valores encontrados no presente
estudo, uma comparação qualitativa entre os modelos é válida devendo-se,
porém, direcionar a análise segundo o critério adotado, ou seja, a análise dos
materiais dúcteis como o implante e o parafuso de retenção do pilar deve ser
feita seguindo os valores de σ
vM,
, sendo que a análise dos materiais cerâmicos
deve ser feita segundo σ
max
.
Dentre as estruturas integrantes da interface de cimentação, os
resultados indicaram que σ
max
concentrou-se com menor magnitude no cimento
em comparação aos demais componentes, como o pilar protético e a coroa
total. No entanto, deve-se considerar que a cimentação foi simulada como
Capítulo 3 137
ideal, ou seja, com uma linha de cimento com espessura constante, uniforme e
com a presença de uma união homogênea ao longo de toda a superfície de
cimentação. Sob estas condições, Zarone et al. 2007 afirmam que há uma
melhor distribuição das tensões às estruturas de sustentação. Observou-se que
sob carregamento incisal (C2), a coroa Procera gerou menor estresse no
cimento resinoso (~ 35%) do que a coroa de IPS Empress2 (tabela 4).
Mesmo considerando a cimentação como ideal, observou-se que σ
max
esteve associada ao pilares em todos os modelos. Isto se deve provavelmente
aos parâmetros de elasticidade inerentes ao material cerâmico zircônia (ZrO
2
)
utilizado para confecção do pilar protético, que apresenta elevado valor no
módulo de elasticidade (E), propiciando uma maior concentração de tensões
nesta estrutura.
Além disso, Att et al. (2006) sugeriram que a região cervical do pilar de
zircônia representa uma área de maior torque e concentração de tensão
causada por efeitos de alavanca. Os autores, ao analisarem em estudo in vitro
o modo de fratura de pilares de zircônia após envelhecimento artificial de
restaurações unitárias com coroas Procera sobre implante na região anterior,
observaram que o modo de fratura iniciou a partir da porção cervical dos pilares
nas proximidades com o implante. Este fato apresenta correlação com os
valores máximos e localização de σ
vM
no presente estudo. Observou-se que
quando utilizado o sistema Procera AllCeram como material restaurador, os
valores máximos de σ
vM
concentraram-se na margem cervical do pilar cerâmico
(regiões 1 e 5).
A relação de um valor elevado de E com uma maior concentração de
tensão nas estruturas também explica que os elevados valores de σ
vM
Discussão (Capítulo 3) 138
observados na região 3 estejam relacionados à tensão no pilar nos modelos
com coroas IPS Empress2, ou à tensão na própria coroa, quando utilizado o
sistema Procera AllCeram. Isso porque o pilar de zircônia apresenta o valor de
E aproximadamente 2 vezes maior em relação ao coping IPS Empress 2 e 1,3
vezes menor em relação ao coping Procera.
No entanto, pôde-se notar que os altos valores de σ
vM
encontrados na
região 3, quando relacionados às coroas Procera, estiveram sempre
concentrados no coping cerâmico da coroa total. Isto é favorável sob o aspecto
mecânico para que ocorra uma melhor distribuição de tensões nas coroas, uma
vez que proporciona o alívio das tensões em estruturas menos resistentes
como a cerâmica de cobertura em detrimento de maior tensão em estruturas
mais resistentes, como o coping Procera. Isto ocorre porque o coping cerâmico
possui maior quantidade de componentes cristalinos que aumentam sua
resistência.
Uma observação freqüente em todos os modelos foi o valor máximo de
σ
vM
na porção superficial da cerâmica exatamente nos pontos de aplicação das
cargas. Por esta razão, contatos oclusais prematuros devem ser eliminados e
uma relação oclusal adequada deve ser estabelecida para uma maior
longevidade da restauração (Sevimay et al. 2005).
Çiftçi & Canay (2000) mostraram que restaurações cerâmicas sobre
implante absorvem menos as cargas e transmitem maior tensão às estruturas
de suporte do que as resinas acrílicas e os compômeros, pois apresentam um
maior módulo de elasticidade. Assim como no presente estudo, os autores
observaram valores máximos de tensão produzidos pela porcelana no lado
lingual do modelo, alcançando valores limites de resistência do osso cortical.
Discussão (Capítulo 3) 139
Observou-se que a coroa Procera, principalmente o coping Procera sob
C1, promoveu uma maior σ
vM
na própria estrutura do que a coroa de IPS
Empress2 (tabela 3, região 3). Isto ocorreu devido ao maior valor de E do
Procera AllCeram. Contudo, a variação de σ
vM
foi pequena. Considerando que
o presente estudo trata-se de uma análise linear em que todas as estruturas
estão intimamente ligadas, as estruturas adjacentes à coroa Procera
apresentaram um menor nível de tensão (σ
vM
) em relação àquelas adjacentes à
coroa de IPS Empress2. Por outro lado, sob C2, a coroa de IPS Empress2
concentrou maior σ
vM
do que a coroa Procera na região 3. No entanto, no
cimento e no pilar adjacentes à coroa Procera, os níveis de σ
vM
foram
igualmente menores. Este fato evidencia que em estudos linearmente elásticos,
o valor de E não influencia tanto na distribuição de tensões proporcionalmente
à diferença dos valores de E entre diferentes materiais.
Baseado no exposto, sugere-se que a opção de escolha por um sistema
cerâmico como material de revestimento para coroa unitária sobre implante é
responsável pela produção de tensão nas estruturas integrantes da interface de
cimentação de forma distinta, podendo sobrecarregar determinadas regiões em
detrimento de outras; e que sistemas restauradores com baixo módulo de
elasticidade podem apresentar maior risco de falha que sistemas com alto
módulo de elasticidade quando cimentados sob pilares com alto módulo de
elasticidade.
Discussão (Capítulo 3) 140
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3.7 Conclusões
- Sistemas cerâmicos com menor módulo de elasticidade (sistema IPS
Empress 2) em comparação com sistemas cerâmicos com maior módulo de
elasticidade (sistema Procera AllCeram) proporcionam maiores valores tensão
ao longo da interface coroa-cimento-pilar quando cimentados sobre pilares
protéticos com alto módulo de elasticidade
- As regiões cervicais vestibular e palatina apresentaram elevada
concentração de tensão (σ
vM
e σ
max
), independente do material restaurador.
SUPORTE FINANCEIRO:
Fundação de Amparo à Pesquisa do Estado de São Paulo (FAPESP)
Processo 2006/02336-2
Capítulo 3 142
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3.8 Referências
Albakry, M.; Guazzato, M.; Swain, M. V. (2003) Biaxial flexural strength, elastic
moduli, and x-ray diffraction characterization of three pressable all-ceramic
materials. Journal of Prosthetic Dentistry 89: 374-380.
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tooth implant-supported all-ceramic restorations: an in vitro study. Journal of
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Capítulo 3 144
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new composite material. Implant Dentistry 14: 166-175.
Referências (Capítulo 3) 145
Kim, B.; Zhang, Y.; Pines, M.; Thompson, V. P. (2007) Fracture of porcelain -
veneered structures in fatigue. Journal of Dental Research 86: 42-46.
Ko, C. C.; Chu, C. S.; Chung, K. H.; Lee, M. C. (1992) Effects of posts on dentin
stress distribution in pulpless teeth. Journal of Prosthetic Dentistry 68: 421-427.
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Magne, P.; Kwon, J. R.; Belser, U. C.; Hodges, J. S.; Douglas, W. H. (1999)
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evaluation. Journal of Prosthetic Dentistry 81: 327-334.
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The Procera AllCeram crown. Journal of Prosthetic Dentistry 80: 394-404.
Odén, A.; Andersson, M.; Ondracek, I. K.; Magnusson, D. (1998) Five-year
clinical evaluation of Procera AllCeram crowns. Journal of Prosthetic Dentistry
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Oh, W., Anusavice, K. J. (2002) Effect of connector design on the fracture
resistance of all-ceramic fixed partial dentures. Journal of Prosthetic Dentistry
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Referências (Capítulo 3) 146
Papavasiliou, G.; Kamposiora, P.; Bayne, S. C.; Felton, D. A. (1996) Three-
dimensional finite element analysis of stress-distribution around single tooth
implants as a function of bony support, prosthesis type, and loading during
function. Journal of Prosthetic Dentistry 76: 633-640.
Rizkalla, A. S.; Jones, D. W. (2004) Mechanical properties of commercial high
strength ceramic core materials. Dental Materials 20: 207-212.
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extension removable partial denture associated with an osseointegrated
implant. Study by finite element method. Journal of Dental Research 82: B254-
B254.
Saab, X. E.; Griggs, J. A.; Powers, J. M.; Engelmeier, R. L. (2007) Effect of
abutment angulation on the strain on the bone around an implant in the anterior
maxilla: A finite element study. Journal of Prosthetic Dentistry 97: 85-92.
Sertgoz, A.; Gunever, S. (1996) Finite element analysis of the effect of
cantilever and implant length on stress distribution in an implant-supported fixed
prosthesis. Journal of Prosthetic Dentistry 76: 165-169.
Sevimay, M.; Usumez, A.; Eskitascioglu, G. (2005) The influence of various
occlusal materials on stresses transferred to implant-supported prostheses and
supporting bone: a three-dimensional finite-element study. Journal of
Biomedical Materials Research. Part B, Applied Biomaterials 73: 140-147.
Referências (Capítulo 3) 147
Sicher, H.; Dubrul, E. L. (1988) Oral Anatomy. 8th ed. St Louis: Ishiyaku
Euroamerica.
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prosthesis material on stress distribution in bone and implant: a 3-dimensional
finite element analysis. International Journal of Oral & Maxillofacial Implants 13:
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Sütpideler, M.; Eckert, S. E.; Zobitz, M.; An, K. N. (2004) Finite element analysis
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supporting bone. International Journal of Oral & Maxillofacial Implants 19: 819-
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Tortopidis, D.; Lyons, M. F.; Baxendale, R. H.; Gilmour, W. H. (1998) The
variability of bite force measurement between sessions in different positions
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Referências (Capítulo 3) 148
Tripodakis, A. P. D.; Strub, J. R.; Kappert, H. F.; Witkowski, S. (1995) Strength
and mode of failure of single implant all-ceramic abutment restorations under
static load. International Journal of Prosthodontics 8: 265-272.
Troedson, M.; Dérand, T. (1999) Effect of margin design, cement
polymerization, and angle of loading on stress in porcelain veneers. Journal of
Prosthetic Dentistry 82: 518-524.
Tunc, E. P. (2007) Finite element analysis of heat generation from different
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Wagner, W. C.; Chu, T. M. (1996) Biaxial flexural strength and indentation
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Dentistry 76: 140-144.
Wang, T. M.; Leu, L. J.; Wang, J.; Lin, L. D. (2002) Effects of prosthesis
materials and prosthesis splinting on peri-implant bone stress around implants
in poor-quality bone: a numeric analysis. International Journal of Oral &
Maxillofacial Implants 17: 231-237.
Wang, F.; Lee, H. P.; Lu, C. (2007) Thermal-mechanical study of functionally
graded dental implants with the finite element method. Journal of Biomedical
Materials Research. Part B, Applied Biomaterials 80: 146-158.
Referências (Capítulo 3) 149
Williamson, L. J. R.; Fotos, P. G.; Goel, V. K.; Spivey, J. D.; Rivera, E. M.;
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endodontically prepared maxillary central incisor. Journal of Endodontics 21:
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Yaman, S. D.; Alaçam, T.; Yaman, Y. (1998) Analysis of stress distribution in a
maxillary central incisor subjected to various post and core applications. Journal
of Endodontics 24: 107-111.
Zarone, F.; Sorrentino, R.; Apicella, D.; Valentino, B.; Ferrari, M.; Aversa, R. et
al. (2006) Evaluation of the biomechanical behavior of maxillary central incisors
restoredby means of endocrowns compared to a natural tooth: a 3D static linear
finite element analysis. Dental Materials 22: 1035-1044.
Zarone, F.; Sorrentino, R.; Trainic, T.; Di lorio, D.; Caputo, S. (2007) Fracture
resistance of implant supported screw versus cement retained porcelain fused
to metal single crowns sem fractographic analysis. Dental Materials 23:296-301.
Referências (Capítulo 3) 150
A
A
n
n
e
e
x
x
o
o
s
s
A
A
n
n
e
e
x
x
o
o
A
A
4.1 Anexo A
Normas da revista “Journal of Biomedical Materials Research, Part A”
selecionada para publicação do artigo do Capítulo 1 (Influência do
carregamento na distribuição das tensões e nos deslocamentos quando da
representação heterogênea do ligamento periodontal em um incisivo central
maxilar).
Instructions to Authors
Journal of Biomedical Materials Research Part A
Information for Contributors
Aims and Scope
The Journal of Biomedical Materials Research Part A is an international,
interdisciplinary, English-language publication of original contributions
concerning studies of the preparation, performance, and evaluation of
biomaterials; the chemical, physical, toxicological, and mechanical behavior of
materials in physiological environments; and the response of blood and tissues
to biomaterials. The Journal publishes peer-reviewed articles on all relevant
biomaterial topics including the science and technology of alloys, polymers,
ceramics, and reprocessed animal and human tissues in surgery, dentistry,
artificial organs, and other medical devices. The Journal also publishes articles
in interdisciplinary areas such as tissue engineering and controlled release
technology where biomaterials play a significant role in the performance of the
medical device.
Anexo A 153
The Journal of Biomedical Materials Research is the official journal of the
Society for Biomaterials (USA), the Japanese Society for Biomaterials, the
Australasian Society for Biomaterials, and the Korean Society for Biomaterials.
Articles are welcomed from all scientists. Membership in the Society for
Biomaterials is not a prerequisite for submission.
Online Submission and Peer Review
In taking a step toward expediting the publication process, Journal of
Biomedical Materials Research Part A is pleased to offer web-based
submission and peer review.
To submit your manuscript online please:
Log on to
http://mc.manuscriptcentral.com/jbmr-a. If you have not already done
so, create an account for yourself in the system by clicking on the "Create an
Account" button. To monitor the progress of your manuscript throughout the
review process, just login periodically and check your Author Center.
Please be sure to study the Instructions and Forms given at the site carefully,
and then let the system guide you through the submission process. Online help
is available to you at all times during the process. You are also able to exit/re-
enter at any stage before finally “submitting” your work. All submissions are kept
strictly confidential. If you have any questions, do not hesitate to contact us at
[email protected].
To ensure the most rapid review process for submitted manuscripts, it is now a
requirement for authors to suggest at least 4 possible reviewers for their paper
with complete contact information, including name, affiliation, and email
address.
All correspondence should be sent to the Journal Administration Office, Attn:
Ms. Lisa Brodsky, Assistant Managing Editor, Journal of Biomedical Materials
Research Editorial Office, c/o John Wiley & Sons, Inc., 111 River Street (MS 8-
02), Hoboken, NJ 07030-5774.
Anexo A 154
Authors in Japan please note: Wiley-Japan can provide authors in Japan with
a list of recommended services to check and improve the English in their papers
BEFORE SUBMISSION. Please contact Masayo Kobayashi in the Wiley-Japan
office by Fax: 81 3 3556 9763 or e-mail: editorial@wiley.co.jp for more
information.
Copyright Transfer Agreement/Permissions: No article can be published
unless accompanied by a signed copyright transfer agreement, which serves as
a transfer of copyright from author to publisher. A copy of the agreement,
executed and signed by the author, is now required with each manuscript
submission. (If the article is a “work made for hire,” the agreement must be
signed by the employer.) A copyright transfer agreement (CTA) will be attached
to the decision letter when a paper is accepted. You may also locate the CTA at
http://www3.interscience.wiley.com/homepages/30728/nscta.pdf Only original
papers will be accepted and copyright in published papers will be vested in the
publisher.It is the author’s responsibility to obtain written permission to
reproduce material that has appeared in another publication.
Use of Animals: When animals are used in the research reported, the authors
must state: "NIH guidelines (or for non-U.S. residents similar national
regulations) for the care and use of laboratory animals (NIH Publication #85-23
Rev. 1985) have been observed." In studies involving human subjects, the
authors must include; "all subjects enrolled in this research have responded to
an Informed Consent which has been approved by my Institutional Committee
on Human Research and that this protocol has been found acceptable by
them." The dates of approval by the Committee and the ethical guidelines
followed should be made a part of the Methods section.
Conflict of Interest. JBMR has adopted a policy that requires authors to make
a statement concerning potential conflict of interest relating to their submitted
articles. They must select one of the following applicable statements as
indicated by superscript following the title of their manuscripts.
Anexo A 155
1. The author, or one or more of the authors, has received or will receive
remuneration orother prequisites for personal or professional use from a
commercial or industrial agent in direct or indirect relationship to their
authorship.
2. The benefits accruing to the author or authors from a commercial or
industrial party will be applied to a research fund, nonprofit institution or other
organization with which the author(s) are associated.
3. No benefit of any kind will be received either directly or indirectly by the
author(s).
4. The author(s) choose not to respond to any of the above listed
statements.
Instructions for Manuscript Preparation
Manuscript: For optimal production, prepare manuscript text in size 12 font on
8-1/2 x 11 inch page, double-spaced, with at least 1-inch margins on all sides.
Text files should be formatted as .doc or .rtf files. Please note: This journal
does not accept Microsoft WORD 2007 documents at this time. Please use
WORD’s “Save As” option to save your document as an older (.doc) file
type. Refrain from complex formatting; the Publisher will style your manuscript
according tot the Journal design specifications. Do not use desktop publishing
software such as PageMaker or Quark Xpress or other software such as Latex.
If you prepared your manuscript with one of these programs, export the text to a
word processing format. Please make sure your word processing programs
“fast save” feature is turned off. Please do not deliver files that contain hidden
text: for example, do not use your word processor’s automated features to
create footnotes or reference lists.
Please be sure to submit your illustrations and tables as separate files; the
system will automatically create a pdf file of your paper for the reviewers.
Title Page: The name(s) and affiliation of the author(s) should appear only on a
separate title page. Please do not mark any other parts of the manuscript with
name(s) and affiliation(s) of author(s). Use only a short title on the following
Anexo A 156
pages of the manuscript. Author(s) name(s) should not be used. The paper
should be subdivided into the expected classical sections and, if necessary,
subsections. Manuscripts including references (but not figures or tables) should
be no longer than 18 pages.
Abstract: A short synopsis (200 words or less) is required for all papers. This
synopsis should be carefully prepared, for it is the source of most abstracts. The
synopsis should be a summary of the entire paper, not the conclusions alone,
and should precede the main body of the paper.
Keywords: The author is requested to supply, below the synopsis, a list of five
keywords or phrases that most clearly typify the outstanding points made in the
manuscript.
References:
Wiley's Journal Styles Are Now in EndNote. EndNote is a software product that
we recommend to our journal authors to help simplify and streamline the
research process. Using EndNote's bibliographic management tools, you can
search bibliographic databases, build and organize your reference collection,
and then instantly output your bibliography in any Wiley journal style.
To download the reference style for this Journal or to purchase a copy of
EndNote, go to the following URL: www.interscience.wiley.com/jendnotes. For
technical support using EndNote, contact [email protected],, or visit
www.endnote.com/support .
All references should be numbered consecutively in order of appearance and
should be as complete as possible. Sample references follow:
1. King VM, Armstrong DM, Apps R, Trott JR. Numerical aspects of
pontine, lateral reticular, and inferior olivary projections to two paravermal
cortical zones of the cat cerebellum. J Comp Neurol 1998;390:537-551.
2. Voet D, Voet JG. Biochemistry. New York: John Wiley & Sons; 1990.
1223 p.
3. Gilmor ML, Rouse ST, Heilman CJ, Nash NR, Levey AI. Receptor fusion
proteins and analysis. In: Ariano MA, editor. Receptor localization. New York:
Anexo A 157
Wiley-Liss; 1998. p 75-90. Please note that journal title abbreviations should
conform to the practices of Chemical Abstracts.
Figure Legends: Please supply complete captions for all figures. Captions are
to appear on a separate page at the end of the manuscript. Symbols and
Equations: Authors are cautioned to type, wherever possible, all mathematical
and chemical symbols, equations, and formulas and to identify in the margin all
Greek or unusual symbols the first time they are used (e.g., k, K, , x, ).
Underline all vector quantities with a wavy line. Use fractional exponents to
avoid root signs. When mentioning a material, chemical reagent, instrument or
other product, use the generic name only. If further identification (proprietary
name, manufacturer's name and address) is required, list it as a footnote.
Tables: Please save Tables separately and supply numbers and titles for all. All
table columns should have an explanatory heading. Tables should be submitted
as doc or rtf files (it is preferred that tables are prepared using Word’s table edit
tool).
Illustrations: When preparing digital art, please consider:
Resolution: The minimum requirements for resolution are:
1200 DPI/PPI for black and white images, such as line drawings or graphs.
300 DPI/PPI for picture-only photographs 600 DPI/PPI for photographs
containing pictures and line elements, i.e., text labels, thin lines, arrows.
These resolutions refer to the output size of the file; if you anticipate that your
images will be enlarged or reduced, resolutions should be adjusted accordingly.
Formats:
For the editorial review process, GIF and JPEG files are acceptable; upon
submission of a revision, TIFF or EPS files will be required. For the editorial
review process, color images may be submitted in RGB color; upon revision,
CMYK color will be required. Delivery of production-quality files early in the
Anexo A 158
review process may facilitate smooth and rapid publication once a manuscript
has been accepted.
Note that these file formats are not acceptable for printing: JPG, GIF, ONG,
PCX, PNG, XBM, Word, and Excel. We recommend creating your graphics in
Photoshop, Illustrator, or Freehand and importing them into your page
applications as TIFFs with all fonts included. Do not scan figures as JPEGs and
convert to TIFFs. For further guidance on preparing digital figure files, authors
are encouraged to visit
http://cjs.cadmus.com/da/applications.asp.
To ensure that your digital graphics are suitable for print purposes, please go to
RapidInspector™ at
http://rapidinspector.cadmus.com/zwi/index.jsp . This free,
stand-alone software application will help you to inspect and verify illustrations
right on your computer.
A legend must be provided for each illustration and must define all
abbreviations used therein. Legends should be placed at the end of the
manuscript text file.
Color Illustrations: Color figures are generally printed in the Journal at the
author’s expense. The published will provide cost estimates prior to printing. A
limited number of color figures that are of critical importance and that
significantly enhance the presentation will be considered for publication at the
publisher’s expense subject to editorial recommendation. Final decision on
publication of color figures will be at the discretion of the Editor. All color figures
will be reproduced in full color in the online edition of the journal at no cost to
authors. For best reproduction, bright, clear colors should be used. Dark colors
against a dark background do not reproduce well; please place your color
images against a white background wherever possible.
Author Alterations or Revisions. It is absolutely necessary to limit alterations
to factual and typographical errors. Authors will be charged for revisions, and
publication of their work will be delayed. In order to expedite the publication and
online posting of articles in Wiley InterScience, JBMR sends page proofs (and
Anexo A 159
paperwork, such as reprint order forms) in pdf format via e-mail to the
corresponding author’s e-mail address. Please follow the instructions in the e-
mail; contact names and numbers are given for questions, problems, or if an
author wishes to receive a paper proof.
Reprints: A reprint order form is sent with author's proofs. The form is to be
returned, prepaid, with corrected proofs. Reprints are mailed approx. 6-8 weeks
post publication. Society For Biomaterials members receive a 25% discount on
offprint orders placed prior to publication of their Contributions.
Anexo A 160
A
A
n
n
e
e
x
x
o
o
B
B
4.2 Anexo B
Normas da revista “Journal of Prosthetic Dentistry” selecionada para
publicação do artigo do Capítulo 2 (Análise de elementos finitos da distribuição
de tensão em restaurações cerâmicas sobre dente natural. Sistemas IPS
Empress X Procera.).
2006 Guidelines for Preparing Manuscripts for
The Journal of Prosthetic Dentistry
We are pleased that you are interested in writing an article for The Journal of
Prosthetic Dentistry. In publishing, as in dentistry, precise procedures are
essential. Your attention to and compliance with the following policies, will help
ensure the timely processing of your submission.
Length of Manuscripts
Manuscript length depends on manuscript type. In general, research and clinical
science articles should not exceed 10 to 12 double-spaced, typed pages
(excluding references, legends, and tables). Clinical Reports and Technique
articles should not exceed 4 to 5 pages, and Tips articles should not exceed 1
to 2 pages. The length of literature reviews is variable.
Submission Guidelines
Anexo B 162
Number of Authors
The number of authors is limited to 4; the inclusion of more than 4 must be
justified in the letter of submission. (Each author’s contribution must be listed.)
Otherwise, contributing authors in excess of 4 will be listed after the references.
Formatting
All submissions must be typed and double-spaced. Print on only 1 side of the
paper. Paper dimensions should be 8.5 x 11 inches with 1-inch margins on all
sides.
Hard Copy and Electronic Files
Please submit 2 hard copies of the manuscript and an electronic file of the text
and tables on a IBM formatted 3.5-inch floppy disk, Zip disk or CD. Microsoft
Word is the preferred word processing program. (MAC formatting is not
acceptable.) Without an electronic copy of the text and tables, we cannot
submit the manuscript to our review process. If photographic prints accompany
the text, 2 sets of color and 1 set of black and white should be submitted.
(Even if you send slides, we still need hard copy glossy prints.) If electronic
image files are submitted, they must be accompanied by a digital proof (see
pages 11-12 for more information). We do not accept figures on a disk or CD
alone.
Copyright Transfer
In accordance with the Copyright Act of 1976, all manuscripts must be
accompanied by the following statement signed by EACH author individually.
(Two authors, two statements, four authors, four statements.) If a manuscript
number has been assigned, it should be added at the bottom.
Checklist for Initial Submission
• Letter of submission
• Copyright transfer statement for each author. Name printed, then signed.
• Conflict of interest and financial disclaimer statement, if applicable
• Permission to reproduce previously published material, if applicable
• Informed consent for patient photographs, if applicable
Anexo B 163
• Disk or CD containing electronic files of manuscript contents (we are not
MAC compatible)
• Three copies of illustrations or electronic image files with digital proof
• Two copies of typed, double-spaced manuscript, all of which should include
- Title page with proper information on all authors
- Abstract
- Article proper
- References
- Tables
- Legends for illustrations
Submission Address
Send all manuscripts and/or make inquiries to:
Dr. Carol A. Lefebvre, Editor
or Catherine A. Prysiazny, Editorial Manager
The Journal of Prosthetic Dentistry
Medical College of Georgia
1120 15
th
St.
School of Dentistry AD 2943
Augusta, GA 30912-1255
Phone: (706) 721-4558
Fax: (706) 721-4571
E-mail:
[email protected]
FIRST PAGE ARRANGEMENT –TITLE PAGE (example provided on following page)
• Title: The title should define the study’s scope, content, and clinical
significance. Capitalize only the first letter of the first word. Do not
Formatting Instructions
Anexo B 164
underline the title. Abbreviations or trade names should not be used in
the title.
• Authors: Directly under the title, type the names and degrees of the
authors. List academic degrees only. No fellowship designations, please.
• Institution(s): Directly under the authors’ names, type their individual
institutional affiliations and the cities, states, and countries (if not the
United States) in which these institutions are located. If necessary,
provide the English translation of the name of the institution. Do not
underline. If the authors are not affiliated with an institution, please list
the city, state, and country (if not the United States) in which the authors
live.
• Presentation/support information and titles: If the research was
presented before an organized group, type the name of the organization
and the location and date of the meeting. If the work was supported by a
grant or any other kind of funding, supply the name of the supporting
organization and the grant number. List the academic titles (e.g.,
Assistant Professor) and departmental affiliations of all authors.
• Contact information: List the mailing address, business telephone, fax
number, and e-mail address of the author who will receive
correspondence and reprint requests.
ABSTRACT
• The abstract must be typed on a page separate from the main text.
• The abstract should include no abbreviations.
MAIN TEXT
Headings
• Headings should contribute to the clarity of the article and appear in
appropriate places to indicate a shift from one section to another (eg,
Discussion to Conclusions).
• The use of subheadings may be appropriate in the Material and Methods
section but is generally discouraged in the Results and Discussion.
Anexo B 165
• All headings should be typed flush with the left margin. Main headings
(eg, MATERIAL AND METHODS) should be in capital letters;
subheadings (eg, Specimen preparation) should be in lowercase letters.
Identification of product and manufacturing information
• Refer to products in generic terms. Immediately following the term,
provide the following information in parentheses: product name and
manufacturer’s name, city, state, and country (if not the United States).
For example: “The impressions were poured in type IV stone (Denstone;
Heraeus Kulzer, South Bend, Ind.) and related to each other with a fast-
setting vinyl polysiloxane occlusal registration material (Correct VPS Bite
Registration; Jeneric/Pentron Inc, Wallingford, Conn.).” If the same
manufacturer is cited multiple times, the city and state/country are
required only in the first citation.
• Use generic drug names; trade names may be listed in parentheses at
the point of first mention.
Personal communications
• Do not list a personal communication in the References. Instead, provide
the following information in the text in parentheses: the name of the
person with whom you communicated, his/her highest academic degree,
whether the communication was oral or written, and the date of the
communication.
Abbreviations
• If abbreviations are used, provide the expanded form upon first mention
and abbreviate thereafter [eg, fixed partial denture (FPD)].
REFERENCES
Acceptable references and their placement
• Most, if not all, references should first be cited in the Introduction and/or
Material and Methods section. Only those references that have been
Anexo B 166
previously cited or that relate directly to the outcomes of the present
study may be cited in the Discussion.
• Only peer-reviewed, published material may be cited as a reference.
Manuscripts in preparation, manuscripts submitted for consideration, and
unpublished theses are not acceptable references.
• Abstracts are considered unpublished observations and are not allowed
as references unless full follow-up studies were completed and
published.
• References to foreign language publications should be kept to a
minimum (no more than 3). They are permitted only when the original
article has been translated into English. The translated title should be
cited and the original language noted in brackets at the end of the
citation.
• Textbook references should be kept to a minimum, as textbooks often
reflect the opinions of their authors and/or editors. The most recent
editions of textbooks should be used. Evidence-based journal citations
are preferred.
Reference formatting
• References must be identified in the body of the article with superscript
Arabic numerals.
• The complete reference list, double-spaced and in numerical order,
should follow the Conclusions section but start on a separate page. Only
references cited in the text should appear in the reference list.
• Reference formatting should conform to Vancouver style as set forth in
“Uniform Requirements for Manuscripts Submitted to Biomedical
Journals” (Ann Intern Med 1997;126:36-47).
• List up to six authors. If there are seven or more, after the sixth author’s
name, add et al.
• Abbreviate journal names per the Cumulative Index Medicus. A complete
list of standard abbreviations is available through the PubMed website:
http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi
• Format for journal articles: Supply the last names and initials of all
authors; the title of the article; the journal name; and the year, volume,
Anexo B 167
and page numbers of publication. Do not use italics, bold, or underlining
for any part of the reference. Put a period after the initials of the last
author, after the article title, and at the end of the reference. Put a semi-
colon after the year of publication and a colon after the volume. Issue
numbers are not used in Vancouver style.
Jones ER, Smith IM, Doe JQ. Uses of acrylic resin. J Prosthet Dent
1985;53:120-9.
• Format for books: The most current edition must be cited. Supply the
names and initials of all authors/editors, the title of the book, the city of
publication, the publisher, the year of publication, and the inclusive page
numbers consulted. Do not use italics, bold, or underlining for any part of
the reference.
Zarb GA, Carlsson GE, Bolender CL. Boucher's prosthodontic treatment
for edentulous
patients. 11th ed. St. Louis: Mosby; 1997. p. 112-23.
References cannot be submitted in Endnotes.
TABLES
• Tables should be self-explanatory and should supplement, not duplicate
the text.
• Provide all tables at the end of the manuscript, after the figure legends (if
present) or reference list. There should be only one table to a page. Omit
internal horizontal and vertical lines.
• Do not list tables in parts (eg, Table Ia, Ib, etc.). Each should have its
own number. Number the tables in the order in which they are mentioned
in the text.
• Supply a concise legend that describes the content of the table. Create
descriptive column and row headings. Within columns, align data such
Anexo B 168
that decimal points may be traced in a straight line. Use decimal points,
not commas, to mark places past the integer (eg, 3.5 rather than 3,5).
• In a footnote, define any abbreviations used in a table.
• If a table (or any data within it) was published previously, give full credit
to the original source in a footnote to the table. If necessary, obtain
permission to reprint from the author/publisher.
ILLUSTRATIONS
Please see section below for information on electronic submission of
figures.
• Submit 3 good quality, unmounted glossy prints of illustrations: all black
and white or, if color contributes to the value of the manuscript, 2 sets of
color and 1 set of black and white. The editors and reviewers have final
authority to determine whether illustrations will be reproduced in color.
• We do not accept slides.
• Submitted prints should be of standard size, 4 x 6 inches or 5 x 7 inches.
Either horizontally or vertically oriented illustrations are preferred; a
mixture of the two orientations may affect the quality of the final layout.
• Line drawings, charts, and graphs must be submitted as professionally
processed glossy prints. Labeling and lettering must also be of
professional quality. Reproductions can be no better than the quality of
the originals.
• If photomicrographs are submitted, the units of measurement should be
indicated on the figure with a bar scale.
• Number the illustrations, which should be referred to as “figures,” in order
of their mention in the text. Do not write directly on the back of the
illustration, as ink may smudge stacked illustrations and pen and/or
pencil pressure may cause writing to show through the emulsion. Adhere
a label to the back of each illustration that indicates its number, and
add an arrow to indicate the top of the illustration. Do not write the name
of any author on any illustration or label. Do not use scotch tape on the
Anexo B 169
illustrations or glue them to paper. Do not put the word ‘figure’ or number
the front side and dates should not appear in red (or any other color).
• When packaging illustrations for the mail, do not use paper clips or any
other objects that might scratch or mar the surface of the illustrations.
• In the article, clearly reference each illustration by including its number in
parentheses at the end of the appropriate sentence, before closing
punctuation. For example: “The sutures were removed after 3 weeks
(Fig. 4).”
• Legends must be provided for all illustrations; the legends page should
follow the reference list.
ELECTRONIC IMAGE SUBMISSION
Submitting your illustrations in electronic format allows more accurate and
higher quality reproduction of your work. The following guidelines must be
carefully followed.
File Type
Electronic files should be submitted as TIFF, EPS, or PDF files. Figures should
not be submitted as JPEG, Microsoft Word, Corel Draw, Harvard Graphics,
PowerPoint, or other presentation software format.
Color images should be in CMYK (Cyan/Magenta/Yellow/BlacK) color format
(colorspace) as opposed to RGB (Red/Green/Blue) color format.
The figures should be submitted to the Journal on a CD-ROM.
File Dimensions and Size
The figure dimensions must be a minimum of 4 × 6 inches.
Anexo B 170
The figures must be oriented correctly when submitted.
Figures should be size-matched (the same physical size), unless the image
type prohibits the size-matching of the figure to other figures within the
manuscript, as in the case of panoramic or periapical radiographs, SEM
images, graphs. Do not “label” the faces of the figures with letters or numbers to
indicate the order in which the figures should appear, as such labels will be
inserted during the publication process.
Clinical figures should be color balanced.
The figures should be of professional quality and high resolution. The following
guidelines with respect to resolution must be followed:
• Color and black-and-white photographs should be created and saved at
a minimum of 300 dots per inch (dpi). (Note: A 4 × 6-inch image at a
resolution of 300 dpi will be approximately 6 megabytes, in terms of file
size.)
• Line art should be created and saved as1200 dpi.
• Combination artwork (an illustration containing both line art and
photograph) should be created and saved as 600 to 1000 dpi.
• All images must be easily readable and have good contrast. Clarity and
quality should be uniform among the parts of a multipart figure, and
among all of the figures within a manuscript.
• A uniform background, preferably of a nontextured, medium blue, should
be provided for color figures when possible.
Line art and combination artwork is best created and saved in EPS
(Encapsulated PostScript) format. Color and black-and-white photographs are
best created and saved as TIFF images (Tagged Image File Format). If a key to
an illustration requires artwork (screen lines, dots, unusual symbols), it should
be incorporated into the drawing instead of included in the typed legend. All
Anexo B 171
symbols should be done professionally, be visible against the background, and
be of legible proportion should the illustration be reduced for publication. Text
appearing within the figures should be in Times New Roman font. The text
should be sized to be easily read if the figure is reduced in size when
reproduced in the Journal. It is recommended that text no smaller than 10 point
be used. Lettering should be in proportion to the drawing, graph, or photograph.
A consistent font size should be used throughout each figure, and for all figures,
to ensure readability and a professional appearance. Please note: Titles and
legends should not appear within the figure file, but should be provided in the
manuscript text (see Figure Legends, below).
All microscopic photographs must have a measurement bar and unit of
measurement on the image.
Color illustrations may be submitted when their use considerably enhances the
value of the manuscript. The Editor has final authority to determine whether
color illustrations provide the most effective presentation. Generally, a
maximum of 8 figures will be accepted for clinical report and dental technique
articles, and 2 figures will be accepted for tips from our reader articles.
However, the Editor may approve the publication of additional figures if they
contribute significantly to the manuscript.
File Naming
Each figure must be numbered according to its position in the text (Figure 1,
Figure 2, and so on), using Arabic numerals. The electronic image files must be
named so that the figure number and format can be easily identified. For
example, a Figure 1 in TIFF format should be named fig1.tif. Multipart figures
must be clearly identifiable by the file names: fig1A.tif, fig1B.tif, fig1C.tif, etc.
Figure Legends
Anexo B 172
The figure legends should appear within the text of the manuscript, on a
separate page following the references and tables, and should appear under
the heading “LEGENDS”.
If an illustration is taken from previously published material, the legend must
give full credit to the source (see Permissions).
Authors are obligated to disclose whether illustrations have been
modified in any way.
Graphs
The fill for bar graphs should be distinctive and solid; shading and patterns
should be avoided. Thick, solid lines should be used, and bold, solid lettering.
Times New Roman font is preferred. Place lettering on white background and
avoid reverse type (white lettering on a dark background).
The Journal reserves the right to standardize the format of graphs and tables.
Tables
Tables should be self-explanatory and numbered in Roman numerals according
to their sequence in the text. A brief legend should be provided. The tables
should be submitted in Microsoft Word, WordPerfect, or RTF format. Microsoft
Word is preferred. If a table has been prepared in Excel, it should be inserted
into one of the abovementioned formats prior to submission.
PERMISSIONS
• All quoted material must be clearly marked as such with quotation marks
and a reference number. If more than 5 lines are quoted, a letter of
Anexo B 17
3
permission must be obtained from the author and publisher of the quoted
material.
• If quotations are more than 1 paragraph in length, use open quotation
marks at the beginning of each paragraph and a closed quotation mark
the end of the final paragraph only.
• Type all quoted material exactly as it appears in the original source, with
no changes in spelling or punctuation. Indicate material omitted from a
quotation with ellipses (3 dots for material omitted from within a
sentence, 4 dots for material omitted after the end of a sentence.)
• If any submitted photos include the eyes of a patient, the patient must
sign a consent form authorizing use of his/her photo in the Journal. If
such permission is not obtained, the eyes will be blocked with black bars
at publication.
• Illustrations that are reprinted or borrowed from other published
articles/books cannot be used without the permission of the original
author and publisher. The manuscript author must secure this permission
and submit it for review. In the illustration legend, provide the full citation
for the original source in parentheses
INTEREST IN COMMERCIAL COMPANIES AND/OR PRODUCTS
• Authors may not directly or indirectly advertise equipment, instruments,
or products in which they have a personal investment.
• Statements and opinions expressed in the manuscripts are those of the
authors and not necessarily those of the editors or publisher. The editors
and publisher disclaim any responsibility or liability for such material.
Neither the editors nor the publisher guarantee, warrant, or endorse any
product or service advertised in the Journal; neither the editors nor the
publisher guarantee any claim made by the manufacturer of said product
or service.
• Authors must disclose any financial interest they may have in products
mentioned in an article. This disclosure should be typed after the
Conclusions section.
Anexo B 174
A
A
n
n
e
e
x
x
o
o
C
C
4.3 Anexo C
Normas da revista (Influência do módulo de elasticidade do material
restaurador nas tensões quando do uso de pilar zircônia em coroas unitárias
sobre implante) selecionada para publicação do artigo do Capítulo 3 (Análise
por elementos finitos do sistema cerâmico - IPS Empress2 e Procera AllCeram
- na distribuição das tensões na interface pilar-coroa cimentada sobre
implante).
Clinical Oral Implants Research
Official publication of the European Association for Osseointegration
Edited by:
Niklaus P. Lang
Print ISSN: 0905-7161
Online ISSN: 1600-0501
Frequency: Bi-monthly
Current Volume: 18 / 2007
ISI Journal Citation Reports® Ranking: 2006: 5/49 (Dentistry,
Oral Surgery & Medicine); 9/42 (Engineering, Biomedical)
Impact Factor: 2.497
1. GENERAL
Clinical Oral Implants Research conveys scientific progress in the field of
implant dentistry and its related areas to clinicians, teachers and researchers
concerned with the application of this information for the benefit of patients in
Anexo C 176
need of oral implants. The journal addresses itself to clinicians, general
practitioners, periodontists, oral and maxillofacial surgeons and prosthodontists,
as well as to teachers, academicians and scholars involved in the education of
professionals and in the scientific promotion of the field of implant dentistry.
Clinical Oral Implants Research publishes:
Original research articles of high scientific merit in the field of material
sciences, physiology of wound healing, biology of tissue integration of implants,
diagnosis and treatment planning, prevention of pathologic processes
jeopardizing the longevity of implants, clinical trials on implant systems, stoma-
tognathic physiology related to oral implants, new developments in therapeutic
concepts and prosthetic rehabilitation.
Review articles by experts on new developments in basic sciences related to
implant dentistry and clinically applied concepts.
Case reports and case series only if they provide or document new
fundamental knowledge.
Novel developments if they provide a technical novelty for any implant system.
Short communications of important research findings in a concise format and
for rapid publication.
Treatment rational by experts with evidence-based treatment approach.
Please read the instructions below carefully for details on the submission of
manuscripts, the journal's requirements and standards as well as information
concerning the procedure after a manuscript has been accepted for publication
in Clinical Oral Implants Research. Authors are encouraged to visit Blackwell
Publishing Author Services for further information on the preparation and
submission of articles and figures.
Anexo C 177
2. ETHICAL GUIDELINES
Clinical Oral Implants Research adheres to the below ethical guidelines for
publication and research.
2.1. Authorship and Acknowledgements
Authors submitting a paper do so on the understanding that the manuscript
have been read and approved by all authors and that all authors agree to the
submission of the manuscript to the Journal.
Clinical Oral Implants Research adheres to the definition of authorship set up by
The International Committee of Medical Journal Editors (ICMJE). According to
the ICMJE authorship criteria should be based on 1) substantial contributions to
conception and design of, or acquisition of data or analysis and interpretation of
data, 2) drafting the article or revising it critically for important intellectual
content and 3) final approval of the version to be published. Authors should
meet conditions 1, 2 and 3.
Up to 6 authors are accepted without need for justification. In the case of a
specific and detailed justification of the role of every author, up to 8 authors may
be mentioned. It is a requirement that all authors have been accredited as
appropriate upon submission of the manuscript. Contributors who do not qualify
as authors should be mentioned under Acknowledgements.
Acknowledgements: Under acknowledgements please specify contributors to
the article other than the authors accredited. Acknowledge only persons who
have made substantive contributions to the study. Authors are responsible for
obtaining written permission from everyone acknowledged by name because
readers may infer their endorsement of the data and conclusions.
2.2. Ethical Approvals
Experimentation involving human subjects will only be published if such
research has been conducted in full accordance with ethical principles,
Anexo C 178
including the World Medical Association Declaration of Helsinki (version, 2002
www.wma.net/e/policy/b3.htm) and the additional requirements, if any, of the
country where the research has been carried out. Manuscripts must be
accompanied by a statement that the experiments were undertaken with the
understanding and written consent of each subject and according to the above
mentioned principles. A statement regarding the fact that the study has been
independently reviewed and approved by an ethical board should also be
included. Editor reserve the right to reject papers if there are doubts as to
whether appropriate procedures have been used.
When experimental animals are used the methods section must clearly indicate
that adequate measures were taken to minimize pain or discomfort.
Experiments should be carried out in accordance with the Guidelines laid down
by the National Institute of Health (NIH) in the USA regarding the care and use
of animals for experimental procedures or with the European Communities
Council Directive of 24 November 1986 (86/609/EEC) and in accordance with
local laws and regulations.
2.3 Clinical Trials
Clinical trials should be reported using the CONSORT guidelines available at
www.consort-statement.org. A CONSORT checklist should also be included in
the submission material.
Clinical Oral Implants Research encourages authors submitting manuscripts
reporting from a clinical trial to register the trials in any of the following free,
public clinical trials registries: www.clinicaltrials.gov, http://clinicaltrials-
dev.ifpma.org/, http://isrctn.org/. The clinical trial registration number and name
of the trial register will then be published with the paper.
2.4 Conflict of Interest and Source of Funding
Clinical Oral Implants Research requires that sources of institutional, private
and corporate financial support for the work within the manuscript be fully
acknowledged, and any potential conflicts of interest noted. Suppliers of
materials should be named and their location (town, state/county, country)
Anexo C 179
included. Information concerning conflict of interest and sources of funding
should be included under Acknowledgements.
2.5 Appeal of Decision
The decision on a paper is final and cannot be appealed.
2.6 Permissions
If all or parts of previously published illustrations are used, permission must be
obtained from the copyright holder concerned. It is the author's responsibility to
obtain these in writing and provide copies to the Publishers.
2.7 Copyright Assignment
Authors submitting a paper do so on the understanding that the work and its
essential substance have not been published before and is not being
considered for publication elsewhere. The submission of the manuscript by the
authors means that the authors automatically agree to assign exclusive
copyright to Blackwell Publishing if and when the manuscript is accepted for
publication. The work shall not be published elsewhere in any language without
the written consent of the publisher. The articles published in this journal are
protected by copyright, which covers translation rights and the exclusive right to
reproduce and distribute all of the articles printed in the journal. No material
published in the journal may be stored on microfilm or videocassettes or in
electronic database and the like or reproduced photographically without the
prior written permission of the publisher.
Upon acceptance of a paper, authors are required to assign the exclusive
licence to publish their paper to Blackwell Publishing. Assignment of the
exclusive licence is a condition of publication and papers will not be passed to
the publisher for production unless licence has been assigned. (Papers subject
to government or Crown copyright are exempt from this requirement; however,
the form still has to be signed). A completed Exclusive Licence Form must be
sent to the address specified on the Exclusive Licence Form, before any
manuscript can be published. Authors must send the completed original
Exclusive Licence Form by regular mail upon receiving notice of manuscript
Anexo C 180
acceptance, i.e., do not send the Exclusive Licence form at submission. Faxing
or e-mailing the Exclusive Licence Form does not meet requirements.
For questions concerning copyright, please visit Blackwell Publishing's
Copyright FAQ
3. SUBMISSION OF MANUSCRIPTS
Manuscripts should be submitted electronically via the online submission site
http://mc.manuscriptcentral.com/coir. The use of an online submission and peer
review site enables immediate distribution of manuscripts and consequentially
speeds up the review process. It also allows authors to track the status of their
own manuscripts. Complete instructions for submitting a paper is available
online and below. Further assistance can be obtained from the Editorial
Assistant Ms. Brigitte Baur. Email: [email protected]
3.1. Getting Started
Launch your web browser (supported browsers include Internet Explorer 6 or
higher, Netscape 7.0, 7.1, or 7.2, Safari 1.2.4, or Firefox 1.0.4) and go to the
journal's online Submission Site: http://mc.manuscriptcentral.com/coir
*Log-in or click the "Create Account" option if you are a first-time user.
*If you are creating a new account.
- After clicking on "Create Account", enter your name and e-mail information
and click "Next". Your e-mail information is very important.
- Enter your institution and address information as appropriate, and then click
"Next."
- Enter a user ID and password of your choice (we recommend using your e-
mail address as your user ID), and then select your area of expertise. Click
"Finish".
*If you have an account, but have forgotten your log in details, go to Password
Help on the journals online submission system
http://mc.manuscriptcentral.com/coir and enter your email address. The system
Anexo C 181
will send you an automatic user ID and a new temporary password.
*Log-in and select "Corresponding Author Center."
3.2. Submitting Your Manuscript
After you have logged in, click the "Submit a Manuscript" link in the menu bar.
*Enter data and answer questions as appropriate. You may copy and paste
directly from your manuscript and you may upload your pre-prepared covering
letter.
*Click the "Next" button on each screen to save your work and advance to the
next screen.
*You are required to upload your files.
- Click on the "Browse" button and locate the file on your computer.
- Select the designation of each file in the drop down next to the Browse button.
- When you have selected all files you wish to upload, click the "Upload Files"
button.
*Review your submission (in HTML and PDF format) before sending to the
Journal. Click the "Submit" button when you are finished reviewing.
3.3. Manuscript Files Accepted
Manuscripts should be uploaded as Word (.doc) or Rich Text Format (.rft) files
(not write-protected) plus separate figure files. GIF, JPEG, PICT or Bitmap files
are acceptable for submission, but only high-resolution TIF or EPS files are
suitable for printing. The files will be automatically converted to HTML and PDF
on upload and will be used for the review process. The text file must contain the
entire manuscript including title page, abstract, text, references, tables, and
figure legends, but no embedded figures. Figure tags should be included in the
file. Manuscripts should be formatted as described in the Author Guidelines
below. Please note that any manuscripts uploaded as Word 2007 (.docx) will be
automatically rejected. Please save any .docx file as .doc before uploading.
3.4. Blinded Review
All manuscripts submitted to Clinical Oral Implants Research will be reviewed
by two experts in the field. Clinical Oral Implants Research uses single blinded
Anexo C 182
review. The names of the reviewers will thus not be disclosed to the author
submitting a paper.
3.5. Suggest a Reviewer
Clinical Oral Implants Research attempts to keep the review process as short
as possible to enable rapid publication of new scientific data. In order to
facilitate this process, please suggest the names and current email addresses
of one potential international reviewer whom you consider capable of reviewing
your manuscript. In addition to your choice the journal editor will choose one or
two reviewers as well.
3.6. Suspension of Submission Mid-way in the Submission Process
You may suspend a submission at any phase before clicking the "Submit"
button and save it to submit later. The manuscript can then be located under
"Unsubmitted Manuscripts" and you can click on "Continue Submission" to
continue your submission when you choose to.
3.7. Email Confirmation of Submission
After submission you will receive an email to confirm receipt of your manuscript.
If you do not receive the confirmation email after 24 hours, please check your
email address carefully in the system. If the email address is correct please
contact your IT department. The error may be caused by some sort of spam
filtering on your email server. Also, the emails should be received if the IT
department adds our email server (uranus.scholarone.com) to their whitelist.
3.8. Manuscript Status
You can access Manuscript Central any time to check your "Corresponding
Author Center" for the status of your manuscript. The Journal will inform you by
e-mail once a decision has been made.
3.9. Submission of Revised Manuscripts
To submit your revised manuscript, locate your manuscript under "Manuscripts
with Decisions" and click on "Submit a Revision" . Please remember to delete
any old files uploaded when you upload your revised manuscript.
Anexo C 183
4. MANUSCRIPT TYPES ACCEPTED
Original research articles of high scientific merit in the field of material
sciences, physiology of wound healing, biology of tissue integration of implants,
diagnosis and treatment planning, prevention of pathologic processes
jeopardizing the longevity of implants, clinical trials on implant systems,
stomatognathic physiology related to oral implants, new developments in
therapeutic concepts and prosthetic rehabilitation.
Review articles by experts on new developments in basic sciences related to
implant dentistry and clinically applied concepts. Reviews are generally by
invitation only and have to be approved by the Editor-in-Chief before
submission.
Case reports and case series, but only if they provide or document new
fundamental knowledge and if they use language understandable to the
clinician.
Novel developments if they provide a technical novelty for any implant system.
Short communications of important research findings in a concise format and
for rapid publication.
Treatment rational by experts with evidence-based treatment approach.
Proceedings of international meetings may also be considered for
publication at the discretion of the Editor.
5. MANUSCRIPT FORMAT AND STRUCTURE
5.1. Format
Language: The language of publication is English. Authors for whom English is
a second language might choose to have their manuscript professionally edited
by an English speaking person before submission to make sure the English is of
Anexo C 184
high quality. A list of independent suppliers of editing services can be found at
www.blackwellpublishing.com/bauthor/english_language.asp. All services are
paid for and arranged by the author, and use of one of these services does not
guarantee acceptance or preference for publication
Abbreviations, Symbols and Nomenclature: The symbol % is to be used for
percent, h for hour, min for minute, and s for second. In vitro, in vivo, in situ and
other Latin expressions are to be italicised. Use only standard abbreviations. All
units will be metric. Use no roman numerals in the text. In decimals, a decimal
point and not a comma will be used. Avoid abbreviations in the title. The full
term for which an abbreviation stands should precede its first use in the text
unless it is a standard unit of measurement. In cases of doubt, the spelling
orthodoxy of Webster's third new international dictionary will be adhered to.
Scientific Names: Proper names of bacteria should be binomial and should be
singly underlined on the typescript. The full proper name (e.g., Streptococcus
sanguis) must be given upon first mention. The generic name may be
abbreviated thereafter with the first letter of the genus (e.g., S. sanguis). If
abbreviation of the generic name could cause confusion, the full name should
be used. If the vernacular form of a genus name (e.g., streptococci) is used, the
first letter of the vernacular name is not capitalised and the name is not
underlined. Use of two letters of the genus (e.g., Ps. for Peptostreptococcus) is
incorrect, even though it might avoid ambiguity. With regard to drugs, generic
names should be used instead of proprietary names. If a proprietary name is
used, it must be attached when the term is first used.
5.2. Structure
All manuscripts submitted to Clinical Oral Implants Research should include
Title Page, Abstract, Main Text and Acknowledgements, Tables, Figures and
Figure Legends as appropriate.
Title Page: should contain the title of the article, full name(s) of the authors (no
more than 6) and institutional affiliation(s), a running title not exceeding 60
letters and spaces, and the name, telephone and fax numbers, email and
Anexo C 185
complete mailing address of the author responsible for correspondence. The
author must list appropriate key words for indexing purposes.
Abstract: should not to exceed 250 words. This should be structured into:
objectives, material and methods, results, conclusions, and no other
information.
Main Text of Original Research Article should include Introduction, Material
and Methods, Results and Discussion.
Introduction: Summarise the rationale and purpose of the study, giving only
strictly pertinent references. Do not review existing literature extensively. State
clearly the working hypothesis.
Material and Methods: Material and methods should be presented in sufficient
detail to allow confirmation of the observations. Published methods should be
referenced and discussed only briefly, unless modifications have been made.
Indicate the statistical methods used, if applicable.
Results: Present your results in a logical sequence in the text, tables, and
illustrations. Do not repeat in the text all data in the tables and illustrations. The
important observations should be emphasised.
Discussion: Summarise the findings without repeating in detail the data given
in the Results section. Relate your observations to other relevant studies and
point out the implications of the findings and their limitations. Cite other relevant
studies.
Main Text of Short Communications: Short communications are limited to two
printed pages including illustrations and references and need not follow the
usual division into material and methods, etc., but should have an abstract.
Acknowledgements: Acknowledge only persons who have made substantive
contributions to the study. Authors are responsible for obtaining written
permission from everyone acknowledged by name because readers may infer
their endorsement of the data and conclusions. Sources of financial support
Anexo C 186
should be acknowledged.
5.3. References
References should quote the last name(s) of the author(s) and the year of
publication (Black & Miller 1988). Three or more authors should always be
referred to as, for example, (Fox et al. 1977).
A list of references should be given at the end of the paper and should follow
the recommendations in Units, symbols and abbreviations: a guide for biological
and medical editors and authors (1988), p. 52, London: The Royal Society of
Medicine.
a) The arrangement of the references should be alphabetical by author's
surname.
b) The order of the items in each reference should be:
(i) for journal references:
name(s) of author(s), year, title of paper, title of journal, volume number, first
and last page numbers.
(ii) for book references:
name(s) of author(s), year, title of book, edition, volume, chapter and/ or page
number, town of publication, publisher.
c) Author's names should be arranged thus: Daniels, J.A., Kelly, R.A. & Til, T.C.
Note the use of the ampersand and omission of comma before it. Author's
names when repeated in the next reference are always spelled out in full.
d) The year of publication should be surrounded by parentheses: (1966).
c) The title of the paper should be included, without quotation marks.
f) The journal title should be written in full, italicised (single underlining on
typescript), and followed by volume number in bold type (double underlining on
typescript), and page numbers.
Examples:
Anexo C 187
Tonetti, M. S., Schmid, J., Hämmerle,C. H. & Lang, N. P. (1993) Intraepithelial
antigen-presenting cells in the keratinized mucosa around teeth and
osseointegrated implants. Clinical Oral Implants Research 4: 177-186.
Poole, B., Ohkuma, S. & Warburton, M. (1978)Some aspects of the intracellular
breakdown of erogenous and endogenous proteins. In: Segal, H.S. & Doyle,
D.J., eds. Protein turnover and lysosome function, 1st edition, p. 43. New York:
Academic Press.
We recommend the use of a tool such as EndNote or Reference Manager for
reference management and formatting. EndNote reference styles can be
searched for here: www.endnote.com/support/enstyles.asp . Reference
Manager reference styles can be searched for here:
www.refman.com/support/rmstyles.asp
5.4. Tables, Figures and Figure Legends
Tables: Tables should be numbered consecutively with Arabic numerals. Type
each table on a separate sheet, with titles making them self-explanatory. Due
regard should be given to the proportions of the printed page.
Figures: All figures should clarify the text and their number should be kept to a
minimum. Details must be large enough to retain their clarity after reduction in
size. Illustrations should preferably fill a single-column width (81 mm) after
reduction, although in exceptional cases 120mm (double-column) and 168 mm
(full page) widths will be accepted. Micrographs should be designed to be
reproduced without reduction, and they should be dressed directly on the
micrograph with a linear size scale, arrows, and other designators as needed.
Each figure should have a legend
Preparation of Electronic Figures for Publication: Although low quality
images are adequate for review purposes, print publication requires high quality
images to prevent the final product being blurred or fuzzy. Submit EPS (lineart)
or TIFF (halftone/photographs) files only. MS PowerPoint and Word Graphics
are unsuitable for printed pictures. Do not use pixel-oriented programmes.
Anexo C 188
Scans (TIFF only) should have a resolution of 300 dpi (halftone) or 600 to 1200
dpi (line drawings) in relation to the reproduction size (see below). EPS files
should be saved with fonts embedded (and with a TIFF preview if possible). For
scanned images, the scanning resolution (at final image size) should be as
follows to ensure good reproduction: lineart: >600 dpi; half-tones (including gel
photographs): >300 dpi; figures containing both halftone and line images: >600
dpi.
Further information can be obtained at Blackwell Publishing's guidelines for
figures: www.blackwellpublishing.com/bauthor/illustration.asp.
Check your electronic artwork before submitting it:
www.blackwellpublishing.com/bauthor/eachecklist.asp
Permissions: If all or parts of previously published illustrations are used,
permission must be obtained from the copyright holder concerned. It is the
author's responsibility to obtain these in writing and provide copies to the
Publishers.
6. AFTER ACCEPTANCE
Upon acceptance of a paper for publication, the manuscript will be forwarded to
the Production Editor who is responsible for the production of the journal.
6.1 Proof Corrections
The corresponding author will receive an email alert containing a link to a web
site. A working email address must therefore be provided for the corresponding
author. The proof can be downloaded as a PDF (portable document format) file
from this site. Acrobat Reader will be required in order to read this file. This
software can be downloaded (free of charge) from the following Web site:
www.adobe.com/products/acrobat/readstep2.html . This will enable the file to be
opened, read on screen, and printed out in order for any corrections to be
added. Further instructions will be sent with the proof. Hard copy proofs will be
posted if no e-mail address is available; in your absence, please arrange for a
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Anexo C 189
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Anexo C 190
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6.6 Author Services
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Anexo C 191
A
A
n
n
e
e
x
x
o
o
D
D
4.4 Anexo D
Lista de Figuras
- Descrição detalhada da metodologia do estudo (Figuras 1 a 13).
Figura 1 – Diagramas representativos para cada modelo (M) do estudo.
Anexo D 193
Figura 2 – Implante utilizado nos MD1 e MD2 do estudo (A: referência do implante da
Nobel Biocare; B: sistema de conexão triangular interno - Replace Select ; C: vista
lateral do implante).
Figura 3 - Pilar estético cerâmico personalizado de zircônia (vistas vestibular e
palatina), responsável pela conexão entre o implante e a coroa total unitária.
Anexo D 194
Figuras 4 e 5 – O conjunto “implante - pilar zircônia – coroa total” foi incluído em
resina acrílica em embutidora metalográfica (Arotec PRE 30S, Arotec S.A. Ind. e Com.,
Cotia, SP, Brasil) por 20 minutos sob calor e pressão constante de 150Kgf/cm
3
.
Figura 6 – O conjunto incluído foi seccionado ao meio através de uma recortadora
(Isomet - Buehler, Lake Bluff, II, USA).
Anexo D 195
Figura 7 – A: Conjunto seccionado ao meio, permitindo a reprodução das dimensões,
do formato e da relação entre os componentes do implante, bem como estabelecer a
relação com a coroa fixa unitária segundo a descrição de cada fabricante; B: Conjunto
digitalizado através de scanner (ScanJet 6100c – HP).
Anexo D 196
Figura 8 – Determinação das regiões no programa de elementos finitos ANSYS 10.0
para todos os modelos do estudo (MA, MB1, MB2, MB3, MC1, MC2, MD1, e MD2).
Anexo D 197
Figura 9 – Malha de elementos finitos para cada um dos modelos do estudo gerada
no programa de elementos finitos ANSYS 10.0 .
Anexo D 198
Figura 10 – Imagens do LP individualizado durante elaboração do MB do artigo 1
(Capítulo 1), após geração da malha de elementos finitos. A: Vista geral do LP; B:
Região apical do dente natural (fibras apicais e oblíquas); C: Região cervical do dente
natural (fibras da crista, horizontais e oblíquas).
A
C
B
Anexo D 199
Figura 11 – Diagrama representativo dos carregamentos oblíquos (C1 e C2) e
paralelo (C3) ao longo eixo dental adotados no estudo.
Figura 12 – Diagrama representativo das áreas selecionadas para a análise detalhada
da distribuição interna das tensões.
D
B
A
C
Legenda:
A – 1/3 incisal para
todos os modelos
B e C – Crista óssea
para todos os modelos
(ênfase MD1 e MD2)
D – Região apical
(ênfase MD1 e MD2)
Anexo D 200
Figura 13 – Diagrama representativo das áreas selecionadas para a análise detalhada
da distribuição interna das tensões na interface dente – restauração cerâmica.
2
3
1
5
4
Legenda:
1 – Região cervical vestibular da
interface dente – restauração cerâmica
2 – Região do 1/3 médio vestibular da
interface dente – restauração cerâmica
3 – Região incisal da interface dente –
restauração cerâmica
4 – Região do 1/3 médio palatino da
interface dente – restauração cerâmica
5 – Região cervical palatina da
interface dente
–
restauração cerâmica
Anexo D 201
- Resultados do Capítulo 1
: Mapas gerais obtidos (Figuras 14 a 25).
Figura 14 – Mapas gerais para o critério das tensões equivalentes de von Mises (σ
vM
)
nos modelos MA e MB sob a condição de carregamento C1.
Anexo D 202
Figura 15 – Mapas gerais para o critério das tensões equivalentes de von Mises (σ
vM
)
nos modelos MA e MB sob a condição de carregamento C2.
Anexo D 203
Figura 16 – Mapas gerais para o critério das tensões equivalentes de von Mises (σ
vM
)
nos modelos MA e MB sob a condição de carregamento C3.
Anexo D 204
Figura 17 – Mapas gerais para a concentração máxima principal (σ
max.t
) nos modelos
MA e MB sob a condição de carregamento C1.
Anexo D 205
Figura 18 – Mapas gerais para a concentração máxima principal em tensão (σ
max.t
)
nos modelos MA e MB sob a condição de carregamento C2.
Anexo D 206
Figura 19 – Mapas gerais para a concentração máxima principal em tensão (σ
max.t
)
nos modelos MA e MB sob a condição de carregamento C3.
Anexo D 207
Figura 20 – Mapas gerais para a concentração máxima principal em compressão
(σ
max.c
) nos modelos MA e MB sob a condição de carregamento C1.
Anexo D 208
Figura 21 – Mapas gerais para a concentração máxima principal em compressão
(σ
max.c
) nos modelos MA e MB sob a condição de carregamento C2.
Anexo D 209
Figura 22 – Mapas gerais para a concentração máxima principal em compressão
(σ
max.c
) nos modelos MA e MB sob a condição de carregamento C3.
Anexo D 210
Figura 23 – Mapas gerais de deslocamento na região do ápice radicular (região D)
nos modelos MA e MB sob a condição de carregamento C1.
Anexo D 211
Figura 24 – Mapas gerais de deslocamento na região do ápice radicular (região D)
nos modelos MA e MB sob a condição de carregamento C2.
Anexo D 212
Figura 25 – Mapas gerais de deslocamento na região do ápice radicular (região D)
nos modelos MA e MB sob a condição de carregamento C3.
Anexo D 213
- Resultados do Capítulo 2
: Mapas gerais obtidos (Figuras 26
a 40).
Figura 26 – Mapas gerais para o critério das tensões equivalentes de von Mises (σ
vM
)
no modelo MA sob as condições de carregamento C1 e C2.
Anexo D 214
Figura 27 – Mapas gerais para o critério das tensões equivalentes de von Mises (σ
vM
)
no modelo MB1 sob as condições de carregamento C1 e C2.
Anexo D 215
Figura 28 – Mapas gerais para o critério das tensões equivalentes de von Mises (σ
vM
)
no modelo MB2 sob as condições de carregamento C1 e C2.
Anexo D 216
Figura 29 – Mapas gerais para o critério das tensões equivalentes de von Mises (σ
vM
)
no modelo MB3 sob as condições de carregamento C1 e C2.
Anexo D 217
Figura 30 – Mapas gerais para o critério das tensões equivalentes de von Mises (σ
vM
)
no modelo MC1 sob as condições de carregamento C1 e C2.
Anexo D 218
Figura 31 – Mapas gerais para o critério das tensões equivalentes de von Mises (σ
vM
)
no modelo MC2 sob as condições de carregamento C1 e C2.
Anexo D 219
Figura 32 – Mapas específicos segundo o critério das tensões equivalentes de von
Mises (σ
vM
) para o modelo MA conforme as regiões descritas na Fig. 13 (página 206),
sob a condição de carregamento C1.
Figura 33 – Mapas específicos segundo o critério das tensões equivalentes de von
Mises (σ
vM
) para o modelo MA conforme as regiões descritas na Fig. 13 (página 206),
sob as condições de carregamento C2.
Anexo D 220
Figura 34 – Mapas específicos segundo o critério das tensões equivalentes de von
Mises (σ
vM
) para o modelo MB1 conforme as regiões descritas na Fig. 13 (página
206), sob as condições de carregamento C1 e C2.
Figura 35 – Mapas específicos segundo o critério das tensões equivalentes de von
Mises (σ
vM
) para o modelo MB2 conforme as regiões descritas na Fig. 13 (página
206), sob as condições de carregamento C1 e C2.
Anexo D 221
Figura 36 – Mapas específicos segundo o critério das tensões equivalentes de von
Mises (σ
vM
) para o modelo MB3 conforme as regiões descritas na Fig. 13 (página
206), sob as condições de carregamento C1 e C2.
Anexo D 222
Figura 37 – Mapas específicos segundo o critério das tensões equivalentes de von
Mises (σ
vM
) para o modelo MC1 conforme as regiões descritas na Fig. 13 (página
206), sob a condição de carregamento C1.
Figura 38 – Mapas específicos segundo o critério das tensões equivalentes de von
Mises (σ
vM
) para o modelo MC1 conforme as regiões descritas na Fig. 13 (página
206), sob a condição de carregamento C2.
Anexo D 223
Figura 39 – Mapas específicos segundo o critério das tensões equivalentes de von
Mises (σ
vM
) para o modelo MC2 conforme as regiões descritas na Fig. 13 (página
206), sob a condição de carregamento C1.
Figura 40 – Mapas específicos segundo o critério das tensões equivalentes de von
Mises (σ
vM
) para o modelo MC2 conforme as regiões descritas na Fig. 13 (página
206), sob a condição de carregamento C2.
Anexo D 224
- Resultados do Capítulo 3
: Mapas gerais obtidos (Figuras 41 a
44).
Figura 41 – Mapas específicos segundo o critério das tensões equivalentes de von
Mises (σ
vM
) para o modelo MD1 conforme as regiões descritas na Fig. 13 (página
206), sob a condição de carregamento C1.
Figura 42 – Mapas específicos segundo o critério das tensões equivalentes de von
Mises (σ
vM
) para o modelo MD1 conforme as regiões descritas na Fig. 13 (página
206), sob a condição de carregamento C2.
Anexo D 225
Figura 43 – Mapas específicos segundo o critério das tensões equivalentes de von
Mises (σ
vM
) para o modelo MD2 conforme as regiões descritas na Fig. 13 (página
206), sob a condição de carregamento C1.
Figura 44 – Mapas específicos segundo o critério das tensões equivalentes de von
Mises (σ
vM
) para o modelo MD2 conforme as regiões descritas na Fig. 13 (página
206), sob a condição de carregamento C2.
Anexo D 226
A
A
n
n
e
e
x
x
o
o
E
E
4.4 Anexo E
Referências da Introdução Geral
Albakry M, Guazzato M, Swain MV. Biaxial flexural strength, elastic moduli, and
x-ray diffraction characterization of three pressable all-ceramic materials. J
Prosthet Dent 2003;89:374-80.
Atmaram GH, Mohammed H. Estimation of physiologic stresses with a natural
tooth considering fibrous PDL structure. J Dent Rest 1981;60:873-877.
Benevides MCCS, Moraes EJ. Análise de tensões por elementos finitos em
implantes osseointegrados: variação do material da coroa protética. Rev Bras
Odontol 2002;59:128-32.
Berkovitz BKB, Moxham BJ, Newman HN. The periodontal ligament in health
and disease. London: Mosby-Wolfe; 1995. 446p.
Blatz MB, Sadan A, Kern M. Resin-ceramic bonding: a review of the literature. J
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Chun HJ, Shin HS, Han CH, Lee SH. Influence of implant abutment type on
stress distribution in bone under various loading conditions using finite element
analysis. Int J Oral Maxillofac Implants 2006;21:195-202.
Anexo E 228
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supported fixed prosthesis using different veneering materials. Int J Prosthodont
2000;14:406-11.
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structures in fatigue. J Dent Res 2007;86:42-6.
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Lin CL, Chang CH, Wang CH, Ko CC, Lee HE. Numerical investigation of the
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Magne P, Belser U. Bonded porcelain restorations in the anterior dentition: A
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Mellal A, Wiskott HWA, Botsis J, Scherrer SS, Belser U. Stimulating effect of
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Misch CE. Dental implants prosthetics. 1
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Odén, A.; Andersson, M.; Ondracek, I. K.; Magnusson, D. (1998) Five-year
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Sevimay M, Usumez A, Eskitascioglu G. The influence of various occlusal
materials on stresses transferred to implant-supported prostheses and
Anexo E 230
supporting bone: a three-dimensional finite-element study. J Biomed Mater Res
B Appl Biomater 2005;73:140-7.
Stegaroiu R, Kusakari H, Nishiyama S, Miyakawa O. Influence of prosthesis
material on stress distribution in bone and implant: a 3-dimensional finite
element analysis. Int J Oral Maxillofac Implants 1998;13:781-90.
Van Noort R, Cardew GE, Howard IC. A study of the interfacial shear and
tensile stresses in a restored molar tooth. J Dent 1988;16:286-293.
Wagner WC, Chu TM. Biaxial flexural strength and indentation fracture
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Wang TM, Leu LJ, Wang J, Lin LD. Effects of prosthesis materials and
prosthesis splinting on peri-implant bone stress around implants in poor-quality
bone: a numeric analysis. Int J Oral Maxillofac Implants 2002;17:231-7.
Williamson LJR, Fotos PG, Goel VK, Spivey JD, Rivera EM, Khera SC. A three-
dimensional finite-element stress analysis of an endodontically prepared
maxillary central incisor. J Endodon 1995;21:362-7.
Yaman SD, Alaçam T, Yaman Y. Analysis of stress distribution in a maxillary
central incisor subjected to various post and core applications. J Endodon
1998;24:107-111.
Anexo E 231
Zarone F, Sorrentino R, Apicella D, Valentino B, Ferrari M, Aversa R et al.
Evaluation of the biomechanical behavior of maxillary central incisors restored
by means of endocrowns compared to a natural tooth: a 3D static linear finite
element analysis. Dent Mater 2006;22:1035-44.
Anexo E 232
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