( PDF ) Avaliação, in vitro, da resistência à tração de diferentes pinos de fibra de vidro utilizados em dois protocolos para reabilitação de raízes fragilizadas, com e sem reforço de resina composta

Download PDF

ads:

Livros Grátis

http://www.livrosgratis.com.br

Milhares de livros grátis para download.

Moisés Franco Barbosa da Silva

Avaliação,

in vitro

, da resistência à tração de diferentes

pinos de fibra de vidro utilizados em dois protocolos para

reabilitação de raízes fragilizadas, com e sem reforço de

resina composta

Dissertação apresentada ao Programa de Pós-Graduação em

Odontologia da Universidade de Ribeirão Preto como parte dos

requisitos para obtenção do Título de Mestre em Odontologia, área

de concentração Endodontia.

Orientadora: Profª. Drª. Silvana Maria Paulino

Ribeirão Preto

2008

ads:

Ficha catalográfica preparada pelo Centro de Processamento Técnico da

Biblioteca Central da UNAERP

- Universidade de Ribeirão Preto -

- Universidade de Ribeirão Preto –

Silva, Moisés Franco Barbosa.

S381a Avaliação,

in vitro

, da resistência à tração de diferentes pinos de

fibra de vidro utilizados em dois protocolos para reabilitação de

raízes fragilizadas, com e sem reforço de resina composta

/ Moisés

Franco Barbosa da Silva. - - Ribeirão Preto, 2008.

118 f. + anexos.

Orientador: Profª. Drª. Silvana Maria Paulino.

Dissertação (Mestrado) – Programa de Pós-Graduação em

Odontologia da Universidade de Ribeirão Preto, área de

concentração: Endodontia. Ribeirão Preto, 2008.

1. Odontologia. 2. Endodontia. 3. Retentor intra-radicular - Tração.

4. Refor

o da estrutura dental. 5. Raízes fra

ilizadas. I. Título.

CDD: 617.6342

Este trabalho foi realizado no Laboratório de Pesquisas em Odontologia da

Universidade de Ribeirão Preto.

Dedicatória

A DEUS

Ó Deus meu e Rei; exaltar-te-ei e bendirei o teu nome para todo o sempre

porque tu és o Senhor dos senhores criador dos céus, da terra e do mar, tu

sempre estivestes presente comigo em todos os momentos de minha vida

acadêmica fortalecendo-me e ajudando-me a superar todas as dificuldades. Todas

as vezes que eu precisei e clamei por ti, sempre estivestes ao meu lado dando-me

ânimo, coragem e disposição para seguir em frente e nunca desanimar. A ti

Senhor dedico esse mestrado de todo o meu coração, não fosse a tua presença

comigo, o que teria sido de mim?

A ti, somente a ti, ó poderoso rei, toda Honra e toda Glória.

Aos Meus Pais,

Erivan Franco da Silva e

Josselina Barbosa da Slva

Por confiarem em mim, pelas palavras de incentivo e coragem, pelo grande

amor e paciência que sempre tiveram comigo, pelo sacrifício que fizeram

abne

ando muitas coisas para que eu me tornasse um vitorioso.

Sou grato de coração pelo apoio que vocês me deram, sei, também, da alegria e

felicidade que vocês estão sentindo pela realização de mais uma etapa importante

na minha vida.

Quero que saibam que sou muito feliz e sinto-me o melhor de todos os

filhos por ter vocês como meus pais.

Amo vocês !

Muito obrigado !

Às minhas irmãs,

Elen Franco Barbosa da Silva e Ketelen Franco Barbosa da Silva,

pela convivência, carinho, compreensão e incentivo.

gradecimento Especia

À minha orientadora Profª Drª Silvana Maria Paulino, um exemplo de

dedicação, paciência e perseverança tanto como profissional quanto como pessoa.

Durante a realização do meu sonho, nesse tempo, a senhora foi uma segunda

mãe, sempre esteve me apoiando, incentivando e “cobrando”.

Desejo que Deus possa continuar lhe abençoando cada dia mais e que a

senhora nunca se esqueça de que, apesar da distância, sempre poderá contar com

seu orientado para o que der e vier.

Tenho a certeza que seus ensinamentos sempre permanecerão em meus

pensamentos.

Muito obrigado!!!

Valeu pela força e toda dedicação!!!

gradecimento

Ao Programa de Pós Graduação em Odontologia da Universidade de

Ribeirão Preto, que possibilitou o meu crescimento intelectual e profissional.

À coordenadora de programa de pós-graduação

Profª Drª Yara Teresinha

Corrêa Silva Sousa

, pelo empenho, amor e dedicação na coordenação deste

curso de Mestrado em Odontologia, área de concentração Endodontia, responsável

por minha formação desde a graduação, pelas palavras de apoio e incentivo.

Prof. Dr. Manoel Damião de Sousa Neto

, pela oportunidade que me

deu de poder ser seu orientado na iniciação científica durante a minha Graduação

e por ter me incentivado e apoiado na busca da minha formação como mestre.

Prof. Dr. Antônio Miranda da Cruz Filho

, coordenador do Curso de

Odontologia da Universidade de Ribeirão Preto-UNAERP, pela serenidade, pelos

ensinamentos e ajuda na formação como mestre.

Prof. Dr. Edson Alfredo

pela amizade, apoio e paciência durante toda

essa etapa de minha vida.

Prof. Celso Bernardo de Souza Filho

, pela paciência, amizade e

ensinamentos em estatística.

Aos demais professores do Curso de Mestrado em Odontologia, área de

concentração Endodontia, da Universidade de Ribeirão Preto,

Profª Drª Neide

Aparecida de Souza Lehfeld, Profª Drª Lisete Diniz Ribas Casagrandre,

Profª Aline Evangelista de Souza Gabriel, Prof. Dr. Ricardo Gariba Silva

Prof. Dr. Lucélio Bernardes Couto

, pelos ensinamentos valiosos que

contribuíram para o meu aperfeiçoamento profissional e pessoal.

Prof. José Antônio Brufato Ferraz

, por sempre ter sido mais que um

professor, um verdadeiro amigo durante toda a minha Graduação e Pós-

Graduação, além das suas palavras de apoio e incentivo, agregado aos seus

valiosíssimos ensinamentos.

A todos os professores do Curso de Odontologia da Universidade de

Ribeirão Preto-UNAERP.

Aos companheiros e amigos mestrandos em Odontologia,

Alcides Gomes

de Oliveira, Waleska Vergne Villanova, Fuad Jacob Jr., Odival Matias Jr.,

Renata de Araújo Coelho, Andiara Ribeiro Roberto, Jorge Luis Gonçalves,

Élcio Dallefe, Suellen Zaitter, Marcelo Figueira Ferreira Palhais

Patrícia

Mara Nossa

, pelo convívio que, sem dúvidas, marcou nossas vidas, pelas lutas

que enfrentamos nesta jornada nos quais caminhamos juntos, compartilhando

alegrias, tristezas, angústias e vitórias sem medir esforços uns para com os outros.

Aos amigos e colegas do Laboratório de Pesquisa em Odontologia da

UNAERP,

Profª Drª Melissa Andréia Marchesan, Felipe Barros Matoso e

Prof. Danilo Alessandro de Oliveira,

pelos momentos bons que tivemos juntos.

Cecília Maria Zanferdini e Joana Neia Ferreia,

secretárias da Pós-

Graduação e às secretárias do Curso em Odontologia

Marina Janólio Ferreira

Valéria Rodrigues da Silva

, pela dedicação e seriedade com que realizam o seu

trabalho.

Rosimary Alexandre Schiaron

, funcionária do Laboratório de Patologia

da Universidade de Ribeirão Preto-UNAERP, pela dedicação a seu trabalho, pela

atenção e paciência.

Aos funcionários da Clínica de Odontologia da Universidade de Ribeirão

Preto-UNAERP,

Fabíola Domenes de Sousa, Sérgio Pereira de Mendonça,

Joceli Aparecida L. P. Lima, Judite Azevedo Silva, Regina Lúcia Ramos,

Juliana Volgarini, Cláudio de Paula Joaquim, Simone Andréa Boroni e

Evaldo Antônio Evangelista,

pela gentileza e atenção a mim dispensada

durante o Programa de Pós-Graduação.

Aos coordenadores dos cursos de Odontologia, Enfermagem e Fisioterapia

da União Educacional do Norte - UNINORTE-AC,

Profa. Maria do Carmo

Moreira de Miranda, Profa. Mediã Barbosa Figueiredo e Prof. Gustavo de

Souza Moretti

, pelo apoio durante a minha ausência da instituição e ao mesmo

tempo pelo incentivo para a conclusão dessa nova etapa em minha formação

profissional.

À minha colega de docência,

Ana Valéria de Souza

por sempre ter me

ajudado nos momentos de maior dificuldade nesta jornada.

Aos meus amigos de Ribeirão Preto, amigos com os quais convivi durante a

minha jornada nesta cidade e nessa Universidade

Rosiane Chiaroti, Rosimeire

Chiaroti, Wander Darlan, Carlos Casauls, Felipe Calixto, Paulo Matos,

Antônio Márcio Alves Júnior e Fernanda Oliveira Favetto

pela força e pelo

companheirismo de todas as horas.

A todos os meus familiares, que acreditaram em mim, e que me ajudaram a

tornar realidade esse pedaço do meu sonho.

À cidade de Ribeirão Preto, minha segunda cidade, que fez, faz e sempre

fará parte do meu coração.

Aos meus amigos

Jayne Amâncio Nolasco, André Luis Caruta Pinho,

Danielle Silva Meireles Pinho, Glauber Pinheiro, Jade Amâncio, Vitor de

Araújo Gruhn, Priscylla Nunes de Aguiar, Alexandre Bandeira de

Menezes, Lucas Martins Lopes, Bruno Pereira da Silva, Sávio Rodrigues

Duarte e Leonildo de Souza Silva,

de Rio Branco-AC, amigos que me ajudaram

e me apoiaram nos momentos em que mais precisei.

A todos aqueles que de forma direita ou indiretamente participaram do meu

sucesso como estudante dessa conceituada Universidade.

SUMÁRIO

Sumári

Resumo

Summary

Introdução...................................................................................................... 1

Revista da literatura ........................................................................................ 6

Proposição.....................................................................................................55

Material e métodos.........................................................................................57

Resultados.....................................................................................................74

Discussão ......................................................................................................79

Conclusões ....................................................................................................87

Referências bibliográficas................................................................................89

Anexos

RESUMO

Resum

Resumo

O objetivo do presente estudo foi avaliar,

in vitro

, a resistência à tração de

diferentes pinos de fibra de vidro utilizados em dois protocolos para reabilitação de

raízes fragilizadas, com e sem reforço de resina composta. Trinta caninos

superiores hígidos tiveram as coroas seccionadas e os canais radiculares tratados

endodonticamente. As raízes foram incluídas em blocos de resina, com exceção

dos 2 mm cervicais e foram distribuídas, aleatoriamente, em 3 grupos (n=10): GI -

raízes sem fragilização, restauradas com pino de fibra de vidro Reforpost RX

(grupo controle); GII - raízes fragilizadas com broca #4 do

kit

White Post DC,

reforçadas por meio do sistema Luminex com resina composta Z100 e pino de fibra

de vidro Reforpost RX; GIII - raízes fragilizadas com broca #4 do

kit

White Post

DC, reforçadas com sistema de pino de fibra de vidro DC White Post. Os pinos

foram fixados com cimento resinoso Panavia F e as porções coronárias foram

construídas em resina composta. Os corpos-de-prova foram submetidos ao teste

de tração na máquina universal de ensaios Instron 4444, à velocidade de 1,0

mm/min. Os testes de Kruskal Wallis e Dunn demonstraram diferença

estatisticamente significante entre o Grupo II (p<0,05), que apresentou o maior

valor de resistência à tração (0,1144 kN) e os Grupos I (0,0470 kN) e III (0,0536

kN) que não apresentaram diferença estatística significante entre si (p>0,05). A

análise dos tipos de falhas mostrou predominância de falha mista nos Grupos I e II

e falha adesiva no Grupo III. Pode-se concluir que o protocolo de reforço que

utilizou resina composta fotopolimerizável e pino de fibra de vidro foi o que

apresentou os maiores valores de resistência à tração.

Summar

Summary

This study evaluated in vitro the resistance of roots to traction of different posts of

glass-fiber used in two register to rehabilitation of weakened roots with or out

reinforcement of composite resin. Thirty canines had their crowns sectioned and

radicular canals endodontically treated. The roots were included in blocks of resin,

having exception in 2mm cervical and was distributed randomly in 3 groups (n =

10): GI - roots restored with glass-fiber post Reforpost RX (control group); GII -

weakened roots with drill #4 of kit White Post DC, reinforced with Luminex system,

z100 resin composite and glass-fiber post Reforpost RX; GIII - weakened roots

with drill #4 of kit White Post DC, reinforced with glass-fiber post system White

Post DC. The posts were fixed with Panavia F cement and the coronary portions

were built in composite resin. All samples were submitted to the Instron 4444

universal testing machine for traction with 1mm/min speed. Data were analyzed by

Kruskal Wallis and Dunn´s test that showed statistical difference among the Group

II (p>0.05), that showed the highest value of resistance to traction (0.1144 kN),

and Group I (0.0470) and III (0.0536 kN) that didn’t show statistical difference

(p>0.05) between them. The analyze of types of failures showed constant failures

in groups I and II and adhesive failure in group III. It was concluded that the

the most value of resistance traction.

Introdução

Introduçã

Introdução

A observação de elementos dentais com grande perda de estrutura

dentinária na porção radicular tem sido comum na clínica odontológica e este fato

pode ser atribuído a várias causas, tendo como principais: cáries, ampliação do

diâmetro anatômico durante o preparo biomecânico e desgaste excessivo no

preparo do espaço protético para pinos metálicos fundidos (CARVALHO et al.,

2005; SADEK et al., 2007).

Estas causas fazem com que o prognóstico, em muitos casos, seja duvidoso,

portanto, as terapêuticas endodônticas e restauradoras deveriam ser conduzidas

de forma a preservar a estrutura dental e prover resistência ao dente despolpado

(AKGUNGOR; AKKAYAN, 2006; D’ARCANGELO et al., 2007a).

Desta forma, é importante o desenvolvimento de novas técnicas, protocolos

e materiais como forma de ampliar as opções restauradoras de reforço radicular,

proporcionando melhor aproveitamento do remanescente dentário e possibilitando

a recuperação de dentes extremamente destruídos em uma única sessão

(MOOSAVI et al., 2008).

Na literatura, vários pesquisadores preconizaram o uso da resina composta

fotopolimerizável como material de preenchimento e reforço intra-radicular em

raízes fragilizadas, buscando aumentar sua resistência e capacidade de absorver e

distribuir as forças de maneira mais uniforme (STEELE, 1973; SAUPE et al., 1996;

PEGORETTI et al., 2002; MARCHI et al., 2003; OLIVEIRA; CAMARGO, 2005;

PERDIGÃO et al., 2007; SADEK et al., 2007; MOOSAVI et al., 2008).

Introdução

Entretanto, é importante ressaltar que a fotoativação da resina composta

ocorre, no máximo, em até 2 a 3 mm de profundidade, devido ao efeito limitado

da transiluminação na resina composta (MENDOZA et al., 1997).

Com o desenvolvimento dos pinos fototransmissores, o uso da resina

composta tornou-se viável para o reforço das paredes do canal radicular, pois além

de realizar a fotopolimerização em um nível maior de profundidade, promove nova

configuração morfológica e adequa o diâmetro do canal ao de um pino metálico

fundido ou pré-fabricado (FREEDMAN, 2001; MALLMANN et al., 2007).

Do mesmo modo que os cimentos resinosos utilizados na fixação de pinos

intra-radiculares, a resina composta fotopolimerizável também se apóia na forma

de retenção proporcionada pelo adesivo, que favorece sua união à dentina

(GORACCI et al., 2005a; OLIVEIRA; CAMARGO, 2005; PERDIGÃO et al., 2007).

Ainda assim, a utilização de um retentor intra-radicular torna-se imprescindível

para obtenção de retenção entre a coroa protética e o remanescente radicular

(BATERN et al., 2003; IGLESIA-PUIG; ARELLANO-CABORNERO, 2004; GALHANO et

al., 2006; NG et al., 2006; D’ARCANGELO et al., 2007).

Vários são os tipos de contenção intra-radicular existentes no mercado e a

análise do remanescente radicular é um dos requisitos imprescindíveis para opção

de escolha entre elas; ainda assim, em alguns casos, a seleção do sistema ideal

tem resultado em insucessos, devido, basicamente, ao deslocamento dessas

contenções (KALKAN et al., 2006; KREMEIER et al., 2008). Outros fatores também

Introdução

estão relacionados à indicação de um sistema de pinos: a configuração interna do

canal e morfologia da raiz; o diâmetro, superfície e configuração geométrica dos

pinos (SORENSEN; MARTINOFF, 1984; GORACCI et al., 2005b; FONSECA et al.,

2006; BELL-RONNLOF et al., 2007).

Nos últimos anos, o crescente interesse pela área estética e pela

biocompatibilidade dos materiais restauradores com os tecidos dentais levou ao

desenvolvimento dos pinos reforçados por fibras envoltas numa matriz de resina

que, dentre outras características importantes, apresentam coloração muito

próxima à da estrutura dental (FREEDMAN, 2001; NARVA et al., 2004; WANG et

al., 2008). O pino de fibra de vidro, que tem sido bastante utilizado em

procedimentos clínicos, pode ser encontrado em diversas formas e tamanhos

anatômicos, viabilizando diferentes técnicas de tratamento (TEIXEIRA et al., 2006;

SADEK et al., 2007; SILVA et al., 2007)

O protocolo de reforço para raízes fragilizadas é uma das situações onde o

pino de fibra de vidro desempenha função de grande importância. Ele consiste no

reforço da raiz com resina composta, seguido da inserção de um pino

fototransmissor (Luminex) para polimerização da resina e posterior cimentação de

um pino pré-fabricado de fibra de vidro (SAUPE et al., 1996; MENDONZA et al.,

1997; OLIVEIRA; CAMARGO, 2005; PERDIGÃO et al., 2007; SILVA et al., 2007;

MOOSAVI et al., 2008).

Introdução

Recentemente, foi desenvolvido um novo sistema de pinos intra-radiculares

de fibra de vidro denominado White Post DC (FGM, Joinville, SC, Brasil) com o

objetivo, segundo o fabricante, de reforçar o remanescente radicular enfraquecido,

sem que haja necessidade do reforço prévio com resina composta, permitindo a

reconstrução parcial ou total da porção coronária. Esse sistema possui as opções

de pinos nas formas cônica (White Post DC) e paralela (White Post HSP), sendo

que a forma cônica possui dupla conicidade, que tem como objetivo preservar ao

máximo a dentina intra-radicular para o alojamento do pino; além disso, o maior

diâmetro do pino na região cervical (região de maior esforço mecânico) lhe confere

maior resistência à fratura.

Diante do desenvolvimento de novos materiais com a proposta de

viabilização da utilização de raízes fragilizadas, torna-se importante avaliar, a

resistência à tração de diferentes pinos de fibra de vidro utilizados em dois

protocolos para reabilitação de raízes fragilizadas, com e sem reforço de resina

composta.

Revista da literatura

Revista da literatur

Revista da Literatura

SHILLINGBURG JR. et al. (1970) indicaram a confecção de núcleos metálicos

fundidos para dentes sem remanescente coronário, tanto em unirradiculares como

multirradiculares e, nestes últimos, dando prioridade à raiz mais volumosa. Os

autores consideraram a profundidade ótima para os pinos em 2/3 a 3/4 do

comprimento da raiz e, quando essa profundidade não pudesse ser obtida, o pino

deveria ter, no mínimo, o comprimento da coroa clínica do dente a ser restaurado.

Salientaram também que devem ser deixados pelo menos 3 mm de material

obturador no ápice radicular, para prevenir o deslocamento e subseqüente

infiltração. Os autores afirmaram, ainda, que nem todos os dentes tratados

endodonticamente são receptivos a núcleos metálicos fundidos, em função de

canais atrésicos, curvos ou acentuadamente divergentes, que impedem a

confecção de tais núcleos. Assim, para esses dentes em que tal procedimento é

contra indicado, os autores apresentaram como alternativa a confecção de núcleos

de preenchimento com amálgama retido por pinos, como forma de conseguir

suporte adequado para restauração metálica fundida.

De acordo com STEELE (1973), a dentina de um dente tratado

endodonticamente torna-se friável, perdendo sua elasticidade e ficando mais

susceptível à fratura, que geralmente ocorre próxima da região cervical. Foram

ressaltadas, também, algumas vantagens do reforço de um núcleo confeccionado

com resina composta, como: custo mínimo, comparado ao núcleo fundido em ouro;

menor possibilidade de perfuração da raiz e prevenção da pressão hidrostática do

Revista da Literatura

núcleo sobre as paredes do conduto no momento da cimentação. O autor concluiu

que os efeitos do estresse oclusal em dentes com tratamento endodôntico podem

ser minimizados com o uso de reforço intra-radicular confeccionado com resina

composta, permitindo maior ancoragem da dentina friável.

GUZY; NICHOLLS (1979) ressaltaram que o dente com pino apresenta

resistência à fratura semelhante ao dente tratado endodonticamente desprovido de

pino. Dentes sem pinos fraturam no terço cervical ou médio da raiz, enquanto

dentes com pinos fraturam na direção do corpo do pino. A função do pino é

promover retenção à reconstrução coronária, não implicando em aumento da

resistência da raiz.

SAPONE; LORENCKI (1981) abordaram as divergências de opiniões entre

endodontistas e protesistas: os primeiros afirmam que o reforço de dentes tratados

endodonticamente não é necessário em todos os casos, enquanto que na opinião

da maioria dos protesistas, todos os dentes tratados endodonticamente deveriam

ser reforçados.

GOERIG; MUENINGHOFF (1983) destacaram que nem todo dente anterior

que recebeu terapia endodôntica necessita de pino ou coroa. Em pré-molares, a

necessidade de um retentor intra-radicular dependerá da quantidade de estrutura

dentinária, estando indicada a proteção de suas cúspides funcionais para evitar

fratura durante a oclusão. Para molares, a quantidade de estrutura dentinária

também determinará o tipo de restauração a ser indicada e quando o molar for

Revista da Literatura

pilar de uma prótese, é comum o uso de retentor endodôntico. Com relação aos

pinos pré-fabricados, são relativamente fáceis de serem colocados e possibilitam a

restauração imediata do dente após a endodontia. Pinos fundidos se adaptam

melhor, principalmente em canais ovais ou elípticos, quando comparados aos pré-

fabricados, que quase sempre são cilíndricos e dependem do cimento para

retenção. O comprimento do pino é essencial para o seu sucesso, ajudando na

retenção e distribuição das forças funcionais e para-funcionais através da raiz,

protegendo-a contra fratura vertical. O tamanho inadequado do pino fundido pode

provocar fratura radicular e o ideal seria que 2/3 do comprimento da raiz fosse

preparado, mantendo-se de 4 a 5 mm de obturação.

Segundo SORENSEN; MARTINOFF (1984), quando um método de reforço

intra-radicular é selecionado, muitos fatores devem ser observados: 1- Estresse

induzido e risco de fratura durante a colocação do pino; 2- Possibilidade de

perfuração da raiz durante a preparação do espaço para receber o núcleo; 3- Efeito

de cunha dos núcleos afunilados; 4- Incidência de fratura com pinos auto-

rosqueáveis em dentes desvitalizados. Comentaram que a quantidade de estrutura

de dente remanescente pós-tratamento endodôntico e a preparação do espaço

para a contenção intra-radicular são fundamentais; além disso, tratamentos

endodôntico e restaurador deveriam ser conduzidos na tentativa de preservar a

estrutura dental para prover resistência à fratura do dente despolpado. Pinos com

diâmetros grandes diminuem o prognóstico para o sucesso clínico.

Revista da Literatura

COONEY et al. (1986) avaliaram a retenção e a distribuição do estresse

utilizando dois pinos de diâmetros e comprimentos diferentes em raízes de dentes

unirradiculares, sobre as quais foram cimentados os pinos para serem testados na

Máquina universal de ensaios Instron. Segundo os autores, os pinos paralelos

foram mais retentivos que os paralelos de ponta cônica; comprimentos maiores

foram mais retentivos e, para diâmetros maiores, a retenção não aumentou.

PLASMANS et al. (1988) determinaram,

in vitro

, o nível de resistência à

aplicação de uma força oblíqua (45

) sobre molares tratados endodonticamente,

que receberam sistemas de contenção intra-radicular combinados com resinas

compostas. Foram organizados 4 grupos experimentais e 1 grupo controle, como

segue: Grupo A - núcleo pré-fabricado cimentado com resina e reconstrução da

porção coronária com a mesma resina; Grupo B - preenchimento dos condutos

com resina composta e reconstrução coronária, com a mesma resina; Grupo C -

núcleo pré-fabricado cimentado com um tipo de resina composta em conjunção de

reconstrução coronária com outro tipo de resina; Grupo D - preenchimento dos

condutos com um tipo de resina composta combinada com reconstrução coronária

com outro tipo de resina. Concluíram que, sob o ponto de vista de resistência à

força oblíqua, os sistemas de resina composta para molares pareceram ser

suficientemente resistentes. A utilização de núcleos pré-fabricados ou a

combinação de resinas compostas não teve influência significativa sobre os níveis

de resistência. Sistemas de preenchimento mostraram menor insucesso que o

Revista da Literatura

esperado e foram considerados adequados. Assim, segundo os autores, a

colocação de núcleos pré-fabricados em molares seria tão somente para retenção

do material de reconstrução coronária.

LEARY et al. (1989) citaram que os cimentos dentários podem melhorar a

adaptação interna da porção radicular dos pinos, redistribuindo as forças oriundas

da mastigação uniformemente por meio da circunferência interna das mesmas,

sem concentrar

stress

em um local específico. Em estudo realizado para

determinar a transferência da força do pino para a estrutura radicular, de acordo

com quatro tipos de agentes cimentantes, observaram que ocorreu transferência

de força às raízes através de todos os cimentos e que não houve diferença

significante com relação ao

stress

gerado entre eles.

EL-MOWAFY; MILENKOVIC (1994) compararam a retenção de pinos pré-

fabricados cimentados com 5 tipos diferentes de sistemas adesivos resinosos e 1

cimento de fosfato de zinco (Fleck’s Cement). Pinos cimentados com prisma

universal bond 3/Biomer ou Scotchbond multi-purpose/resiment exigiram

significantemente maior força para remoção quando comparados aos outros 4

sistemas de cimentação (Flek’s Cement, Kit Universal para Cimentação de Pinos,

All Bond2/ All- Bond C&B Cement, Scotchbond 2/Resiment). Nenhum efeito de

termociclagem teve efeito sobre o deslocamento do pino. O fracasso adesivo

(entre moléculas de substâncias diferentes - interface cimento/dente ou

cimento/pino) ocorreu em todos os casos de sistemas adesivos, enquanto o

Revista da Literatura

fracasso coesivo (entre moléculas da mesma substância-cimento) ocorreu apenas

nos pinos cimentados com cimento de fosfato de zinco, em 85,7% dos casos.

NEDER et al. (1996) estudaram,

in vitro,

a resistência de união, sob a força

de tração, do cimento de ionômero de vidro Ketac-Cem e do cimento resinoso

Comspan às ligas metálicas de níquel-cromo (Ni-Cr). Além disso, avaliaram a

influência da ciclagem térmica na resistência adesiva à interface de rompimento da

adesão (dentina-cimento, cimento-metal ou mista). Os resultados desse estudo

mostraram que os corpos-de-prova fixados com o cimento resinoso apresentaram

maior resistência de união e a ciclagem térmica afetou a capacidade adesiva

principalmente do Comspan. O mesmo cimento, após a tração, ficou

predominantemente aderido na liga, enquanto o cimento ionomérico Ketac-Cem,

na dentina.

SAUPE et al. (1996) estudaram a resistência à fratura de raízes portadoras

de retentores intra-radiculares e ressaltaram que a utilização de pinos reforçados

com resina em raízes fragilizadas aumentou consideravelmente (50%) a resistência

à fratura radicular, quando comparada aos retentores cimentados de modo

convencional com cimentos não adesivos.

MENDOZA et al. (1997) avaliaram a capacidade de adesão dos pinos com a

resina para reforço de dentes estruturalmente fracos na porção cervical. Foram

utilizados 40 caninos inferiores cujas coroas foram removidas na junção amelo-

cementária e as raízes tratadas endodonticamente. Para simular um

Revista da Literatura

enfraquecimento da porção radicular, o canal foi alargado circunferencialmente na

região cervical, de forma a deixar aproximadamente 1 mm de dentina entre o

canal e a superfície externa da raiz. As raízes foram, então, distribuídas

aleatoriamente em quatro grupos (n=10): Grupo I – Pino cimentado com cimento

de fosfato de zinco; Grupo II – Pino cimentado com Panavia; Grupo III – Pino

cimentado com C&B Meta-bond e Grupo IV – canal reforçado com resina Z-100 e

pino cimentado com cimento de presa dual. Todos os grupos foram levados à

máquina universal de ensaios para o teste de fratura, cujo ângulo de ação foi de

60º e a velocidade de 0,5 mm/min. Os valores foram submetidos à análise de

variância (ANOVA) e ao teste de Student-Newman-Keuls. Os pinos cimentados com

Panavia foram estatisticamente mais resistentes (92,00 kgf) à fratura do que

aqueles nos quais foi utilizado cimento de fosfato de zinco (59,22 kgf) (p<0,05).

Os grupos III (79,33 kgf) e IV (72,20 kgf) também apresentaram maior resistência

à fratura do que o grupo I (59,22 kgf). Dessa forma, foi possível concluir que

ambos os sistemas testados podem ser utilizados clinicamente, porém o cimento

fosfato de zinco apresenta maior risco de perda da retenção.

ALBUQUERQUE et al. (1998) enfatizaram que os pinos metálicos promovem

stress

na estrutura dental, o qual pode levar à fratura vertical na raiz e

conseqüente perda do dente. Pinos metálicos possuem módulo de elasticidade

cerca de dez vezes maior que a dentina, podendo gerar forças que levam à sua

desadaptação e até à fratura do dente. É recomendável que o pino tenha o mesmo

Revista da Literatura

módulo de elasticidade que a dentina, de forma que haja uma distribuição de

forças longitudinais ao comprimento do pino e, sendo assim, os pinos estéticos

ganham indicações mais abrangentes.

COHEN et al. (1999) compararam o sistema de pino pré-fabricado Flexi-Post

(pino metálico rosqueável e haste com fenda) e o C-Post (pino reforçado de fibra

de carbono) quanto à resistência, retenção e propriedades fotoelásticas, quando

submetidos a duas condições de cargas: vertical (133,2 N) e oblíqua com ângulo

de 26° (133,2 N). Os resultados mostraram que o sistema Flexi-Post, em relação

ao C-Post, apresentou aumento significante na força necessária para que ocorresse

a falha de retenção durante o tracionamento dos pinos. No teste fotoelástico,

momento em que os pinos não estão sendo submetidos a cargas, tanto o Flexi-

Post quanto o C-Post apresentaram um

stress

mínimo; entretanto, o Flexi-Post

apresentou concentração simétrica de

stress

na região coronária, quando

submetido a cargas verticais e oblíquas e o C-Post

apresentou concentração

assimétrica de força na região apical. Os autores concluíram que o sistema Flexi-

Post é mais favorável, pois mostrou nivelamento simétrico do

stress

e maior

retenção comparada ao C-Post.

STOCKTON (1999) realizou uma revisão de literatura com o objetivo de

encontrar diretrizes que pudessem ajudar o Cirurgião-Dentista na seleção entre os

sistemas de pinos, daquele que melhor apresentasse a propriedade de retenção,

ao mesmo tempo em que minimizasse o índice de fraturas radiculares. Os

Revista da Literatura

resultados indicaram que os pinos cilíndricos e passivos deveriam ser os de escolha

para restaurar dentes tratados endodonticamente.

FREEDMAN (2001) relatou que a opção de se utilizar determinado tipo de

sistema de pino para restaurar um dente tratado endodonticamente está ligada à

quantidade de estrutura remanescente. Para a indicação de um retentor intra-

radicular, deve-se considerar fatores como: técnica de preparo conservadora,

compatibilidade estética e propriedades mecânicas próximas à dentina. O autor

descreveu a técnica de utilização de 5 sistemas de pinos estéticos (Luminex,

Luscent Anchor Post, ParaPost Fibre White, Fibrekor Post e o Aestheti-Plus),

fixados com cimento resinoso dual.

MANNOCCI et al. (2001) estudaram,

in vitro

, a estrutura de cinco sistemas

de pinos por meio do método radiográfico e do microscópio óptico; além disso, os

autores também avaliaram a resistência à flexão dos pinos, quando submetidos ao

teste dos três pontos, após estarem armazenados durante um ano em três

diferentes condições: seco à temperatura ambiente, a 37°C na presença de água e

dentro de dente bovino, que foi submetido ao tratamento endodôntico e

restaurado com resina composta. Os resultados mostraram a presença de espaço

na estrutura dos pinos de fibra, e o Composipost (fibra de carbono) apresentou

maior número de espaços que o Carbotech (fibra de carbono), o Snowpost (fibra

de sílica), o Aestheti-Plus (fibra de quartzo) e o Light post (fibra de vidro). Apenas

o Composipost e o Snowpost apresentaram radiopacidade aceitável. Todos os

Revista da Literatura

sistemas de pinos armazenados em água apresentaram valores menores de

resistência à flexão que os armazenados em ambiente seco. Em todas as

condições, o pino Carbotech mostrou maior resistência à flexão que o Composipost

e o Snowpost, e o Aestheti-plus também apresentou maiores valores que o

Snowpost. Os pinos estocados em dentes bovinos apresentaram valores de

resistência à flexão semelhante aos pinos estocados em ambiente seco.

MATOS et al. (2001) compararam a resistência à tração de três sistemas

adesivos associados a resina composta aderidos à superfície dentinária. Quarenta e

cinco superfícies de dentina foram obtidas a partir de molares humanos extraídos,

sobre elas foi preparado "smear layer" e foram divididas em 3 grupos: GI - adesivo

autocondicionante + resina micro-híbrida; GII- adesivo de componente único +

ácido e resina micro-híbrida e GIII- adesivo convencional

(ácido + "primer" + bond) + resina micro-híbrida, aplicados de acordo com as

instruções dos fabricantes. Os corpos-de-prova foram preparados para teste de

tração, imersos em água destilada por 24 horas a 37ºC. Findo este tempo, o teste

de tração foi realizado em máquina de ensaio Instron com velocidade constante de

0,5 mm/min. Os resultados foram expressos em MPa e submetidos a análise de

variância (p < 0,05). Os autores concluíram que: o tipo de sistema adesivo

influenciou na resistência à tração das resinas compostas testadas; o sistema

adesivo de componente único apresentou os melhores resultados de resistência

adesiva.

Revista da Literatura

Segundo STEWARDSON, em 2001, as principais vantagens dos pinos não-

metálicos são: reduzido número de fraturas radiculares; estética melhorada;

facilidade na remoção (exceto para pinos cerâmicos); maior biocompatibilidade

(ausência de corrosão, galvanismo e citotoxicidade); formação de complexo

biomecânico único pela adesão entre estrutura dentária, agente cimentante e pino,

reforçando assim a raiz. O autor classificou os pinos não-metálicos em pinos de

materiais compósitos e pinos cerâmicos. Os compósitos, com módulo de

elasticidade semelhante ao da dentina, minimizam as fraturas radiculares e podem

ser classificados em: 1 - pinos de fibra de carbono (Composipost, Endopost,

Carbonite, Mirafit Carbon), que em versões atuais podem ser encontrados

radiopacos e em diferentes diâmetros; 2 - pinos de fibra de vidro, geralmente

quartzo ou sílica-zircônia em matriz resinosa (Aestheti-Post, Aestheti-Plus,

Snowpost, Para-Post White, Glassix, Miraft White, Fibrekor, Style-Post), com

propriedades físicas similares às dos pinos de fibra de carbono e estética

melhorada; 3 – pinos fototransmissores (Lightpost, Luscent Anchors), compostos

de fibras de vidro translúcidas, que permitem a reconstituição de raízes com

condutos excessivamente alargados e a polimerização de cimentos duais ou

fotopolimerizáveis; 4 - pinos de fibra de polietileno entrelaçadas (Ribbond). Quanto

aos pinos cerâmicos (Compost, Cerapost), são os mais indicados com coroas de

porcelana pura pela excelente estética, além de possuírem alta resistência, boa

Revista da Literatura

dureza e biocompatibilidade. Com a adesão dos pinos cerâmicos ao remanescente

dental, espera-se a recuperação da resistência original da raiz.

Segundo YANG et al. (2001), complicações como perda da contenção intra-

radicular ou fratura da raiz podem ser influenciadas por muitos fatores, incluindo a

quantidade de dentina remanescente, direção da carga oclusal e forma do núcleo.

Os autores analisaram bidimensionalmente, pelo método do elemento finito, a

influência do

stress

oclusal provocado em um incisivo central superior restaurado

com vários desenhos de núcleos. A análise foi realizada na secção transversal

vestíbulo-lingual e, como controle, uma coroa metalocerâmica foi confeccionada

em um dente tratado endodonticamente e sem núcleo. Uma força de 10 kg foi

aplicada em diferentes situações: 1- Carga vertical sobre o ângulo incisal; 2- Carga

horizontal sobre a superfície vestibular; 3- Carga em ângulo de 20°, em relação ao

longo eixo do dente, sobre a superfície lingual. Os autores constataram que o uso

de núcleo reduziu o pico de

stress

em 75% em relação ao grupo controle. Quando

a força vertical foi aplicada, as magnitudes de

stress

dos vários desenhos de

núcleos foram similares; no entanto, quando aplicada horizontalmente, o núcleo

curto produziu maior concentração de

stress

na dentina e o núcleo afunilado maior

concentração de

stress

na camada de cimento. Maiores deflexão e

stress

foram

originados com a carga horizontal. Os autores concluíram que o núcleo provê

pequeno reforço à estrutura remanescente do dente. Além disso, a direção da

carga funcional teve maior efeito que o desenho do núcleo sobre o máximo

stress

Revista da Literatura

e deslocamento. Núcleos com paredes paralelas e 12 mm de comprimento

distribuíram a força simultaneamente na coroa e dentina, resultando em menor

stress

PEGORETTI et al. (2002) avaliaram a resposta mecânica de cargas externas

aplicadas em um novo pino de fibra de vidro reforçado por meio de modelo de

elemento finito (FE) análise de um modelo bidimensional. O novo pino tem uma

forma cilíndrica com extremidade cônica que se encaixa adequadamente na

cavidade radicular preparada para evitar arestas que poderiam atuar como

concentradores indesejáveis de

stress

. Dados mecânicos obtidos por teste de

flexão de três pontos em alguns protótipos fabricados no laboratório são

apresentados e utilizados no modelo do elemento finito. Sob diversas condições de

carga, o

stress

resultante nos campos são, conseqüentemente, comparados com

os obtidos de duas marcas comerciais de pinos endodônticos (um pino metálico e

um pino fibra de carbono) juntamente com a resposta de um dente natural. O

ouro presente no pino metálico produz um maior valor de concentração de

stress

na interface pino/dentina. Por outro lado, os pinos reforçados com fibras

apresentaram valores bastante elevados na região cervical devido à sua

flexibilidade e também à presença de um material menos rígido. O pino de fibra de

vidro mostrou o valor mais baixo no interior da raiz, pois a sua rigidez é muito

semelhante à dentina. Exceto para a força de concentração na margem cervical, o

pino de fibra de vidro induz a um

stress

bastante semelhante ao do dente natural.

Revista da Literatura

BATERN et al. (2003), por meio de levantamento bibliográfico referente aos

sistemas de pinos reforçados com fibra, apresentaram um resumo dos fatores que

podem influenciar na escolha desses pinos para restaurar dentes tratados

endodonticamente. Apesar da controvérsia na literatura em relação às

propriedades dos sistemas de pinos, os autores relataram a tendência ao uso dos

pinos de fibra de quartzo, que já são mais utilizados que os pinos de fibra de

carbono, principalmente pelo fator estético; entretanto, os autores também

ressaltam que esses pinos devem ser mais estudados antes de serem

recomendados na rotina clínica.

BOUILLAGUET et al. (2003) avaliaram a força adesiva de diferentes agentes

cimentantes de pinos na dentina radicular. Foi analisada a configuração do canal

radicular, processo de polimerização, tipo de agente cimentante e regiões

radiculares. Caninos e pré-molares foram preparados para a cimentação de pinos

usando Single Bond/Rely X ARC; ED fremir/ Panavia F; C e B Metabond e Fuji Plus.

Os espécimes foram divididos em 2 grupos: GI – raízes que tiveram apenas os

preparos protéticos realizados e os pinos foram cimentados de acordo com

procedimentos clínicos padrão; GII - raízes fragilizadas, onde os pinos cimentados

diretamente no canal já serviam como reforço radicular. Todas as raízes foram

seccionadas em

slices

de 0.6 mm e submetidas ao teste de micro-tração à

velocidade de 1 mm/min. Os resultados mostraram que todos os cimentos

mostraram baixa força adesiva. Os valores para os canais intactos não foram

Revista da Literatura

diferentes estatisticamente para Bond/Rely X ARC, ED fremir/ Panavia F, porém,

ambos foram significativamente menor (p<0,05) que a adesão produzida pelos

cimentos C e B Metabond, e Fuji Plus. Para Single Bond/Rely X ARC e Fuji Plus

uma diminuição significante na força adesiva foi observada em dentina próxima ao

ápice. Os autores concluíram que o

stress

da contração de polimerização e

problemas com adequada avaliação da configuração do canal radicular complica na

formação de alta força adesiva quando pinos endodônticos são fixados com

cimentos resinosos.

Segundo LEWGOY et al. (2003), a utilização de pinos intra-radiculares pré-

fabricados tem se mostrado uma excelente alternativa para dentes tratados

endodonticamente. Os autores observaram, utilizando o método de elemento

finito, como pinos intra-radiculares pré-fabricados metálicos podiam alterar o

padrão das tensões de Von Mises geradas e de máxima tração e compressão na

raiz dental. A comparação foi realizada entre os pinos pré-fabricados Flexi

Post/Flexi Flange de aço inoxidável e titânio com preenchimento coronário em

resina composta. Os pinos intra-radiculares foram fixados com cimento resinoso e

recobertos por uma coroa total cerâmica. A partir de fotografias da peça anatômica

e dos pinos estudados, foram criados modelos matemáticos bidimensionais no

programa MSC/Nastran 4,5 e, após aplicação de uma força de 100N a 45° na

superfície palatina dos modelos, foi avaliada a distribuição das tensões geradas.

Com base nos resultados, os autores concluíram que os pinos intra-radiculares

Revista da Literatura

Flexi Post de aço inoxidável e titânio e Flexi Flange de aço inoxidável e titânio

geram forças de tensões maiores que a da estrutura dental, porém distribuídas de

forma homogênea e os pinos de aço inoxidável dos dois sistemas geram forças de

tensões maiores quando comparados aos de titânio.

MARCHI et al. (2003) avaliaram a resistência à fratura de raízes bovinas

enfraquecidas reconstruídas com diferentes materiais em combinação com pinos

pré-fabricados comparados com raízes restauradas relativamente intactas. Foram

selecionados 75 incisivos inferiores bovinos com volumes semelhantes, destes, 60

tiveram os condutos radiculares preparados com dimensões padronizadas,

simulando a fragilização. Todas as raízes foram preenchidas com diferentes

materiais restauradores. Os espécimes foram submetidos ao teste de fratura na

maquina universal de ensaios. Os resultados indicaram diferença estatisticamente

significante em relação à condição das raízes. As raízes fragilizadas foram menos

resistentes à fratura do que às do grupo controle. As raízes restauradas com

cimento resinoso obtiveram os menores valores de resistência à fratura, contudo,

diferenças estatisticamente significante foram observadas somente quando

comparados com aqueles restaurados com cimento de ionômero de vidro

modificado por resina. Cimento de ionômero de vidro modificado por resina, resina

composta modificada por poliácidos e resina composta comportaram-se

similarmente sem diferença estatisticamente significante entre eles. Os autores

Revista da Literatura

concluíram que nenhum dos materiais avaliados foi capaz de atingir a resistência à

fratura obtida pelo grupo controle.

PURTON et al. (2003) investigaram os efeitos da termociclagem na retenção

de pinos de fibra de vidro e resinosos. Foram selecionados 40 pré-molares e

caninos, colocados em blocos metálicos acrescido de resina acrílica. Os espécimes

foram divididos, aleatoriamente, em 2 grupos (n=20), sendo que o Grupo I

recebeu o pino Lightpost e o Grupo II o pino Luscent Anchor. Os pinos foram

cimentados na profundidade de 9 mm com cimento resinoso Panavia F. Cada

grupo foi dividido, aleatoriamente em 2 sub-grupos (n=10): um para

termociclagem e o outro para servir de controle. Os espécimes passaram por

termociclagem de 3.000 ciclos. A força de tensão requerida para o deslocamento

foi obtida na máquina universal de ensaios e analisada pelo teste t de Student. Os

resultados obtidos mostraram não haver diferença significante entre as forças

necessárias para deslocamento entre o grupo que passou pela termociclagem e o

controle. O pino Lightpost foi significativamente mais retentivo que o pino Luscent

Anchor nos grupos controle, porém essa diferença não foi aparente nos grupos

termociclados. Os autores concluíram que os pinos de fibra de vidro cimentados

com cimento resinoso apresentam aceitáveis níveis de retenção e não são

susceptíveis à diminuição da sua retenção após a termociclagem. A termociclagem

mostrou ser menos valiosa nos testes de retenção de pinos intra-radiculares

cimentados com cimento resinoso.

Revista da Literatura

QUALTROUGH et al. (2003) compararam a retenção de seis diferentes

sistemas de pinos estéticos com dimensões similares. Sessenta raízes foram

incluídas em blocos de resina acrílica e distribuídas aleatoriamente em 6 grupos,

de acordo com o sistema de pino: grupo I - Parapost (pino de titânio com 1,5 mm

de diâmetro); grupo II - Lightpost cônico (pino com 1,8 mm de diâmetro); grupo

III - Lightpost de lados paralelos (pino com 1,8 mm de diâmetro); grupo IV -

Parapost Fibrewhite (pino de 1,6 mm de diâmetro); grupo V - Snowposts (pino de

1,6 mm de diâmetro), e grupo VI - Dentatus Luscent (pino de 1,6 mm de

diâmetro). Os condutos foram preparados de acordo com as recomendações de

cada sistema de pino e os mesmos foram fixados com o cimento Panavia F. Nos 4

mm finais da porção coronária dos pinos, foi cimentado um envoltório metálico

para ser apreendido por um dispositivo acoplado à máquina universal de ensaios

Instron 4444. Os corpos-de-prova foram submetidos ao teste de tração à

velocidade de 5 mm/min. Os resultados evidenciaram que os pinos paralelos

Lightpost foram estatisticamente mais retentivos que os outros sistemas de pinos

(p<0,05). Os pinos Parapost Fibrewhite foram mais retentivos que o Lightpost

cônico e que o Snowpost. Não foi evidenciada diferença estatística significante

entre a retenção dos pinos de titânio Parapost e os demais sistemas de pinos. Os

autores concluíram que os pinos de titânio serrilhados não são mais retentivos que

os pinos estéticos de formatos cilíndrico e cônico utilizados. A forma do pino pode

Revista da Literatura

influenciar na sua retenção, sendo que os pinos de lados paralelos se mostraram

mais retentivos que os pinos cônicos.

SCOTTI; FERRARI (2003) relataram que a introdução dos pinos de fibra e o

desenvolvimento dos adesivos dentais de última geração foram as novidades mais

significativas dos últimos cinco anos na evolução dos materiais restauradores e nas

suas conseqüentes aplicações clínicas. Após revisão dos conceitos sobre a

reconstrução do dente tratado endodonticamente e a exposição das propriedades

dos pinos de fibra, ao longo do texto podem ser encontradas informações

referentes aos aspectos da Endodontia, da adesão às estruturas radiculares, da

reconstrução do núcleo protético, até uma posterior evolução dos pinos de fibra -

os pinos anatômicos - que poderão representar o futuro próximo dos mesmos.

CARVALHO et al. (2004) analisaram, por meio de revisão de literatura, os

fundamentos que orientam a correta aplicação clínica dos sistemas adesivos. O

tópico mais relevante para o estudo em questão é a cimentação de núcleos ou

pinos intra-radiculares, onde os autores enumeram os fatores a serem

considerados para cimentação de pinos: 1- limpeza do canal não deve ser feita

com soluções oxidantes (hipoclorito de sódio ou peróxido de hidrogênio); 2- o

controle da umidade pode ser eficiente na região cervical, mas deficiente na região

apical; 3- durante a aplicação do adesivo, o controle da sua espessura, evaporação

do solvente e brilho da superfície pode ser eficiente na região cervical, mas haverá

tendência de acúmulo de adesivo na região apical. De acordo com os autores, o

Revista da Literatura

excesso de adesivo na região apical dificulta a evaporação do solvente e

compromete sua polimerização; devido ao limitado acesso, a fotoativação do

adesivo fica comprometida, principalmente na região apical; o acesso da luz fica

ainda mais limitado durante a fotoativação do cimento, determinando

polimerização eficiente somente na região cervical. Mesmo com a utilização de

cimentos de polimerização dual, a porção do cimento localizada na região apical se

polimeriza somente pela reação química, deixando essa porção do cimento

susceptível a adversidades do contato com eventual acidez do adesivo.

IGLESIA-PUIG; ARELLANO-CABORNERO (2004) apresentaram uma técnica

de obtenção de pino reforçado com fibra com formato anatômico e núcleo

adaptável a uma coroa previamente existente, a partir de um pino pré-fabricado

de fibra de quartzo. A técnica consistiu no preparo do conduto radicular com as

brocas específicas do

kit

do pino de fibra de quartzo (DT Light-post) e o

preenchimento do conduto, previamente lubrificado, com resina composta

fotoativada e o pino correspondente. Após a fotoativação, a porção coronária foi

confeccionada tendo como molde a coroa pré-existente. O retentor intra-radicular

anatômico, reforçado com fibra, pode ser indicado na readaptação de uma coroa

deslocada, desde que a margem do preparo esteja intacta.

NARVA et al. (2004) avaliaram a resistência à fadiga e a rigidez de pinos de

resina reforçados com fibra de vidro. Foram confeccionados doze cilindros em

resina fotoativada reforçadas com fibra de vidro (2 mm de diâmetro e 60 mm de

Revista da Literatura

comprimento). Os cilindros foram distribuídos em dois grupos, de acordo com as

condições de armazenamento por trinta dias: ambiente seco e com água destilada.

Os espécimes de cada grupo foram submetidos ao teste de resistência à fadiga

(150.000 ciclos de carga) e também foi avaliado o módulo de elasticidade após a

primeira e a última carga do ciclo. Os resultados mostraram que, durante o ciclo

de carga, não ocorreu fratura dos espécimes utilizados. Após a primeira carga

aplicada, o módulo de elasticidade não apresentou diferença significante entre os

cilindros armazenados em ambiente seco e o úmido; entretanto, após a última

carga, o módulo de elasticidade apresentou uma redução significante nos valores

da força média. Os autores concluíram que a resistência da resina, quando

reforçada com fibra de vidro, foi aumentada e que o módulo de elasticidade foi

reduzido após o ciclo de cargas.

CARVALHO et al. (2005) avaliaram,

in vitro

, a eficácia de reforços

radiculares de resina composta fotoativados por luz e pinos de fibra de zircônio em

raízes. Foram utilizados quarenta e seis incisivos bovinos cujas coroas foram

removidas, de forma a padronizar o comprimento radicular em 30 mm. Os

espécimes foram divididos em quatro grupos (n = 14): Grupo I - os espécimes

foram instrumentados e alargados, simulando raízes, e reforçados com resina

composta usando para fotoativação pino translúcido (Luminex); Grupo II - os

espécimes foram instrumentados, alargados e receberam reforço com pino de fibra

de zircônio; Grupo III - (controle positivo) as raízes receberam tratamento

Revista da Literatura

semelhante ao Grupo I e II, mas não receberam reforço radicular e Grupo IV -

(controle negativo) as raízes não foram enfraquecidas e não receberam reforço. Os

espécimes foram submetidos ao teste de fratura na máquina universal de ensaios,

com um ângulo de 45 graus e velocidade de 1 mm/min. Os resultados mostraram

um nítido aumento na resistência à fratura nos grupos I e II (122,38 e 122,08 kgf,

respectivamente). Entre os resultados dos grupos I e II não houve nenhuma

diferença estatisticamente significante (p>0,05), contudo eles foram

significativamente diferentes dos grupos controle (p<0,05). Os autores concluíram

que a utilização de reforço radicular com pino de fibra de zircônio ou resina

composta podem aumentar significativamente a resistência ao enfraquecimento

estrutural dos dentes, diminuindo o risco de fratura.

GORACCI et al. (2005a) avaliaram o uso de adesivos dentinários na fixação

de pinos de fibra com cimentos resinosos em dentes tratados endodonticamente.

Trinta e seis dentes unirradiculares tiveram os espaços protéticos preparados e

pinos de fibra de vidro silanizados foram fixados por meio de cimentos resinosos

auto-condicionantes: ED Bond/Panavia 21 e Excite DSC/Variolink II, com e sem a

aplicação de adesivos. A força de retenção e a interface foram avaliadas por meio

do teste

push-out

e da MEV. Os autores concluíram que mesmo na presença da

camada de

smear

e com a presença de

gaps

interfaciais houve, em algumas

regiões, um favorecimento na resistência ao deslocamento dos pinos.

Revista da Literatura

GORACCI et al. (2005b) avaliaram a força interfacial e a ultra-estrutura de

cimentos resinosos auto-condicionantes, condicionantes e auto-adesivos usados

para fixação de pinos de fibra de vidro (FRC postec) pelo teste

push-out

microscópio eletrônico de transmissão (MET). Os cimentos testados foram Variolink

II, Panavia 21 e RelyX Unicem. Os resultados mostraram que a força interfacial

apresentada pelo Variolink II foi estatisticamente maior que a obtida pelo Panavia

21 e RelyX Unicem, que foram semelhantes entre si. As micrografias mostraram

que a interface Variolink/dentina radicular apresentou ausência total de camada de

smear

e formação de camada híbrida. Os monômeros ácidos responsáveis pelo

condicionamento do substrato nos cimentos Panavia 21 e RelyX Unicem

mostraram-se incapazes de remover a camada de

smear

criada no espaço

protético durante o seu preparo.

MANNOCCI et al. (2005) compararam a capacidade de penetração de dois

diferentes adesivos resinosos aplicados para diferentes tempos de contato, em

pinos de reforço de fibra de vidro. Foram utilizados 36 pinos, compreendendo 18

pinos EverStick Post, que apresentam rede polimérica de inter-penetração e 18

pinos C Post Millennium que apresentam matriz polimérica inter-relacionada. Estes

pinos foram divididos em 12 grupos de 3 pinos, receberam adesivos Scotchbond

Multi Função Plus e Stick Resina e foram envolvidos com Rodamina B para

determinação do grau de penetração da resina no pino. Após o tempo de contato

de 1, 30 e 300s, as resinas foram fotopolimerizadas durante 60s e os pinos foram

Revista da Literatura

seccionados em três posições, perpendicularmente ao longo do eixo do pino a uma

distância de 3, 5 e 7 mm da ponta do pino, mensurados por microscopia de

escaneamento por luz. A influência dos pinos e dos adesivos sobre a difusão da

resina dentro do pino de matriz polimérica foi avaliada por métodos

nanoparamétricos. Os resultados mostraram que, para o pino C Post Millennium, a

penetração foi observada após 300 s de contato (média de 22,8 micrometros) e

após 30 s (média de 3,5 micrometros), com pequena diferença entre os dois

adesivos. Já o grau de penetração no interior do pino EverStick foi estatisticamente

maior após 300 s de contato comparado àqueles após 30 s (p<0,01). Os autores

concluíram que a adesão dos adesivos resinosos no interior dos pinos EverStick

podem estabelecer uma boa relação entre os pinos de compostos de fibra-

reforçada, agentes cimentantes e os núcleos de diferentes compósitos.

MUNIZ; MATHIAS (2005) verificaram a influência do uso do hipoclorito de

sódio 5,25% como solução irrigante e de cimentos obturadores de canal na

retenção de pinos em diferentes regiões dentinárias. Setenta e dois dentes foram

divididos em 6 grupos, de acordo o tipo de cimento obturador utilizado: sem

cimento, AH Plus, Endofill, sendo irrigados com água destilada e deionizada (GI a

GIII) ou hipoclorito de sódio 5,25% (GIV a GVI). Após a cimentação dos pinos de

fibra com Excite, os espécimes foram seccionados em três regiões (cervical, média

e apical) e submetidos ao teste de

push-out

. Os resultados monstraram que o

cimento à base de eugenol influenciou significantemente a retenção dos pinos e

Revista da Literatura

mostrou os menores valores de retenção, enquanto que a região apical apresentou

os maiores valores de retenção.

OLIVEIRA; CAMARGO (2005) avaliaram

in vitro

a eficácia do reforço

radicular por resina composta polimerizada por luz e pino de fibra de zircônia em

dentes imaturos não vitais. Foram utilizados 56 incisivos bovinos que tiveram sua

coroa removida no terço médio com obtenção de um comprimento de 30 mm. Os

canais foram instrumentados e os 20 mm de profundidade relacionados aos terços

cervical e médio foram alargados com brocas Gates-Glidden números 3, 4, 5 e 6.

Em seguida, os canais radiculares foram ampliados com broca cônica numa

profundidade de 20 mm. Os espécimes foram divididos em quatro grupos (n=14):

Grupo I - canais reforçados com resina composta TPH e pino translúcido (sistema

Luminex) nos terços cervical e médio (20 mm); Grupo II - os 20 mm foram

reforçados com pino de fibra de zircônia Cosmopost fixado com cimento Enforce;

Grupo III - os canais foram instrumentados e fragilizados, contudo foram somente

obturados com cimento Sealer 26 e cones de guta-percha, não recebendo reforço

(controle positivo); Grupo IV - os canais não foram fragilizados e nem receberam

reforço (controle negativo). Os corpos-de-prova foram submetidos ao teste de

fratura na máquina universal de ensaios com angulação de 45º e velocidade de 1

mm/min. Os resultados mostraram que o grupo IV (controle negativo) foi

significativamente mais resistente (p<0,05) do que grupos I, II e III. O grupo III

(controlo positivo) e o grupo IV (controle negativo) foram estatisticamente

Revista da Literatura

diferentes entre si (p<0,05). Os autores concluíram que a utilização de reforço

radicular com pinos de fibra de zircônia ou resina composta pode aumentar

significativamente a resistência estrutural de raízes enfraquecidas, diminuindo o

risco à fratura.

VALANDRO et al. (2005) avaliaram o efeito da ciclagem mecânica de pinos

de fibra cimentados à raiz. Sessenta dentes humanos tiveram suas raízes tratadas

endodonticamente, com o espaço protético preparado em 12 mm. Trinta

espécimes receberam pino de fibra de quartzo (Q-FRC) (DT Light-Post) e os 30

espécimes restantes receberam um pino de fibra de vidro (G-FRC) (FRC Postec

Plus). Todos os pinos foram cimentados com cimento resinoso (All Bond +

Duolink) e cada espécime foi incorporado em um cilindro com resina epóxi. Os

espécimes foram divididos em seis grupos: Grupo I – apenas pino de fibra de

quartzo; Grupo II - pino de fibra de quartzo + 20.000 ciclos (carga: 50N; ângulo

de 45 °; freqüência: 8Hz); Grupo III - pino de fibra de quartzo + 2.000.000 ciclos;

Grupo IV – apenas pino de fibra de vidro; Grupo V - pino de fibra de vidro +

20.000 ciclos; Grupo VI - pino de fibra de vidro + 2.000.000 ciclos. Os espécimes

foram cortados perpendicularmente ao seu eixo longo, formando porções de 2

mm, que foram submetidos ao teste de

push-out

. O teste ANOVA revelou que: (a)

pino de fibra de quartzo (7,1 ± 2,2 MPa) e pino de fibra de vidro (6,9 ± 2,1 MPa)

foram estatisticamente semelhante (p=0,665); (b) o grupo "sem ciclo" (7,0 ±

2,4MPa), grupo de "20.000 ciclos" (7,0 ± 2,1MPa) e grupo de "2.000.000 ciclos"

Revista da Literatura

(7,0 ± 2,0MPa) foram estatisticamente similares (p=0,996). Concluiu-se que o

ciclo mecânico não afetou a o efeito de adesão entre os dois pinos de fibra

cimentados na dentina.

AKGUNGOR; AKKAYAN (2006) avaliaram o efeito de diferentes agentes

adesivos dentinários e modo de polimerização na força adesiva entre pinos de fibra

translúcidos e dentina radicular, em diferentes regiões do espaço protético. Raízes

de 40 caninos superiores foram tratadas endodonticamente e preparadas para

receber o pino de fibra D.T. Light Post. As raízes foram distribuídas em 4 grupos,

de acordo com o agente adesivo dentinário: GI - Excite (fotopolimerizável); GII -

Excite DSC (presa dual); GIII - Clearfil Liner Bond 2V com agente fotopolimerizante

(auto condicionante) e GIV - Clearfil Liner Bond 2V com agente de presa dual

(auto condicionante). Os pinos foram cimentados nos espaços protéticos e,

posteriormente, as raízes foram seccionadas em cortes de 3 mm para a realização

do teste de

push-out

. A adesão dentinária em diferentes regiões foram avaliadas

em MEV. Os resultados mostraram que o maior valor de força adesiva foi obtido

para o auto-condicionante fremir Clearfil Liner Bond 2V com agente

fotopolimerizante. A força adesiva apresentou valores significativamente reduzidos

para os agentes adesivos Excite e Clearfil Liner Bond 2V na região do terço apical.

Os auto-condicionantes apresentaram densos

tags

de resina localizados entre o material cimentante e dentina. Os

Revista da Literatura

autores concluíram que os pinos opacos e de matriz de IPN apresentaram forças

adesivas similares, enquanto que o pino de fibra translúcido apresentou os

menores valores. A maior força adesiva foi observada no terço cervical para os

pinos translúcido e Everstick.

NG et al. (2006) avaliaram a influência do remanescente coronário na

resistência à fratura de dentes anteriores tratados endodonticamente. Foram

utilizados 50 dentes anteriores superiores com dimensões semelhantes, que

tiveram parte de suas coroas seccionadas com disco de aço (padronizando 18 mm

de comprimento). Os canais foram tratados endodonticamente, as raízes incluídas

em resina acrílica e a porção coronária preparada com broca tronco-cônica

diamantada. Os espécimes foram divididos em 5 grupos (n=10), de acordo com a

quantidade e disposição do remanescente coronário: Grupo I – 2 mm em todas as

faces; Grupo II – 2 mm na face palatina; Grupo III – 2 mm na face vestibular;

Grupo IV – 2 mm na face proximal e Grupo V – sem remanescente coronário.

Foram utilizados pinos de fibra de quartzo (Light-Post), cimentados com cimento

resinoso (Duo-Link) e a porção coronária foi restaurada com núcleo de resina

fotopolimerizável e coroas metálicas. Os espécimes foram submetidos à força de

compressão oblíqua, em ângulo de 135° em relação ao longo eixo das raízes, na

Máquina MTS 858, à velocidade de 0,5mm/min, até a fratura das raízes. As médias

das fraturas foram: 607N (Grupo I), 782N (Grupo II), 358N (Grupo III), 375N

(Grupo IV) e 172N (Grupo V). A análise estatística mostrou diferença significante

Revista da Literatura

entre os grupos (p<0,01) e aqueles com remanescente coronário apresentaram

resistência à fratura maior que o grupo sem remanescente; os Grupos II e IV não

apresentaram diferença significante comparados ao Grupo I. Os autores

concluíram que a presença e o local do remanescente coronário podem influenciar

significantemente a resistência à fratura de dentes tratados endodonticamente.

TEIXEIRA et al. (2006) avaliaram o comportamento quanto à resistência à

fratura, retenção e transmissão de luz, de diferentes tipos de pinos pré-fabricados.

Foram selecionados quatro tipos de pinos pré-fabricados (quanto à composição e

configuração geométrica): pino de fibra de quartzo (Double Tapared, D. T. Light-

Post); pino de fibra de vidro (FibreKleer Tapered Post); pino de fibra de vidro

(FibreKleer Parallel Post) e pino de fibra de vidro (Paralled, FibreKor). Os pinos

foram incluídos em blocos de alumínio com canais artificiais de aproximadamente

de 1,9 mm de diâmetro e 10 mm de comprimento utilizando cimento RelyX Luting

Plus. Os espécimes foram levados à máquina universal de ensaios em ângulo de

45º, à velocidade de 5 mm/min, até que ocorresse a fratura. A análise estatística

mostrou haver diferença significante (p<0,05) entre os espécimes. O pino de fibra

de vidro FibreKleer Parallel Post apresentou os maiores valores comparado com os

demais pinos. Os pinos de fibra de vidro (Paralled, FibreKor e FibreKleer Tapered

Post) apresentaram os menores valores quando comparados aos demais pinos e o

pino de fibra de quartzo (Double Tapared, D. T. Light-Post) apresentou valores

Revista da Literatura

intermediários. Os autores concluíram que a configuração geométrica do pino pode

influenciar significativamente a resistência à fratura.

BELL-RONNLOF et al. (2007) compararam a capacidade de união de

diferentes compósitos resinosos para o compósito de fibra-reforçada (FRC) com

um polímero semi-impenetrável a uma cadeia de matriz de polímero. Seis

diferentes agentes resinosos de cimentação foram aplicados na superfície do

compósito de fibra e polimerizados por luz durante 40 segundos. Para o teste de

adesividade os espécimes foram levados à máquina de ensaios universal à

velocidade de 1,0 mm/min nos blocos de fibra com o cimento para obtenção dos

valores da força de adesão. A análise estatística demonstrou que não houve

diferença significante (p<0,05) entre os diferentes tipos de cimentos. A força mais

alta foi obtida com o Panavia F (24,3 MPa) e a mais baixa com o Bisfill 2B (18,5

MPa). Os autores concluíram que todos os cimentos resinosos testados podem ser

considerados satisfatórios para cimentação, pois os mesmos aderiram bem ao

compósito de fibra testado.

D’ARCANGELO et al. (2007a) avaliaram o efeito de quatro diferentes

diâmetros de preparo radicular para cimentação de pinos por meio do teste de

resistência entre o cimento com o pino e o cimento com a dentina radicular. Foram

utilizados oitenta incisivos centrais superiores com comprimentos radiculares

semelhantes. As raízes foram seccionadas na junção amelo-cementária, tratadas

endodonticamente e divididas em 4 grupos (n=20), de acordo com o diâmetro

Revista da Literatura

dos preparos radiculares: GI - broca Torpan ISO 90 (D 0,90 mm) para o grupo

controle; GII - broca Torpan ISO 100 (D 1,00 mm); GIII - broca Torpan ISO 120

(D 1,20 mm) e GIV - broca Enapost Drill ISO 140 (D 1,40 mm). Todos os

espécimes utilizaram pinos de fibra-de-vidro (Endo Lightpost) de 0,9 mm de

diâmetro apical e cimentados com Panavia 21. Os espécimes foram submetidos ao

teste de tração por meio da máquina universal de ensaios à velocidade constante

de 1,0 mm/min. Os dados obtidos foram analisados pelos testes ANOVA e de

Tukey. Todos os grupos, quando comparadas com o grupo controle, mostraram

resultados significativamente diferentes (p<0,001); contudo entre D100 e D120, a

diferença não foi significante. Para os pinos, o maior valor de resistência não foi

obtido quando a camada de cimento foi testada com diâmetro semelhante ao do

pino (D 0,90 mm), e sim quando obteve um espaço excedido pelo preparo (D 1,00

mm e D 1,20 mm). No entanto, quando a espessura do cimento resinoso era

grande (D 1,40 mm), a resistência ao deslocamento do pino diminuiu

significativamente.

D’ARCANGELO et al. (2007b) avaliaram a capacidade de retenção de três

sistemas adesivo/cimento resinoso/pino de fibra para o espaço do preparo no terço

apical variando o método de aplicação do agente de união. Foram utilizados

noventa incisivos superiores humanos que tiveram suas coroas removidas para

obtenção de um remanescente de 14 mm. As raízes foram tratadas

endodonticamente e distribuídas, aleatoriamente, em três grupos (n=30): Grupo I

Revista da Literatura

- ENA post (Micerium, Avegno, Genova, Italy); Grupo II - FRC Postec Plus (Ivoclar

Vivadent, Schaan, Liechtenstein) e Grupo III - Anatomical Post (Dentalica, Milano,

Italy). Cada grupo foi dividido em três subgrupos (n = 10), de acordo com a

técnica usada para colocar o agente de união no interior do preparo radicular: A -

com uma espiral do tipo lentulo e B - com uma seringa específica. O processo de

cimentação foi realizado seguindo as instruções fornecidas pelos respectivos

fabricantes. Em seguida, os espécimes foram submetidos a 10.000 ciclos térmicos

entre 5° C e 55° C e também a 300.000 ciclos de carregamento mecânico. Os

espécimes foram fixados em anéis com resina acrílica e, em seguida, foram feitos

cortes de 2,0 ± 0.1 mm em todo o comprimento radicular. As secções foram

submetidas ao teste de

push-out

na máquina universal de ensaios para obtenção

dos valores de adesividade. Todos os espécimes foram observados em microscópio

estereoscópico para determinar as falhas. Os resultados demonstraram que os

valores da força de adesividade não foram significativamente afetados pela técnica

de aplicação do agente de união (p>0,05). Contudo, o tipo de sistema adesivo-

cimento resinoso-pino utilizado afetou significativamente a força de retenção entre

o pino e a dentina (p<0,05). O sistema ENA post apresentou a maior força (MPa)

de retenção: Lentulo 14,06 ± 5,86, Pino 9,26 ± 6,46 e Seringa 14,52 ± 5,64. Os

outros dois grupos apresentaram valores similares de adesão entre si. A análise

microscópica revelou não haver falhas de coesão na dentina e sim, uma

prevalência de cimento/pino indicando uma falha do tipo mista. Dessa forma, os

Revista da Literatura

autores concluíram que as técnicas de aplicação do agente de união não

influenciaram nos valores de resistência do sistema adesivo/cimento resinoso/pino

de fibra testado para o terço apical do preparo radicular.

DAVIS; O’CONNELL (2007) analisaram o efeito do eugenol em cimentos

endodônticos sobre a retenção de pinos de fibra de vidro (ParaPost Fibre White)

cimentados com cimento resinoso (ParaPost). Também foi examinado o modo de

falha que ocorreu por meio de microscopia eletrônica de varredura. Setenta e dois

pré-molares, recentemente extraídos, foram tratados endodonticamente e

divididos aleatoriamente em dois grupos: Grupo I – espécimes obturados com guta

percha e cimento à base de hidróxido de cálcio (Sealapex, Kerr); Grupo II –

espécimes obturados com guta percha e cimento à base de eugenol (Tubli-Seal

Kerr). Os dentes foram armazenados durante 1 semana em destilada água a 37° C

e, depois, preparados com broca em 9 milímetros. A cimentação do pino de fibra

de vidro foi realizada com cimento resinoso de acordo com a seqüência

preconizada pelo fabricante. As amostras foram armazenadas por uma semana e

termocicladas. Os corpos-de-prova foram submetidos ao teste de tração na

máquina universal de ensaios. A média da força de deslocamento para o grupo I

foi 190 ± 54 N e para o grupo II foi 183 ± 56N. O teste t indicou que não houve

diferença significativa entre os grupos. Os autores concluíram que falhas

ocorreram principalmente entre a camada de cimento resinoso e a dentina, além

disso, o estudo mostrou que, em condições experimentais não houve diferenças

Revista da Literatura

estatisticamente significantes entre os cimentos Sealapex e Tubli-Seal sobre

retenção de pinos de fibra-devidro cimentado por cimento resinoso.

GORACCI et al. (2007) realizaram uma revisão da literatura com o objetivo

de sintetizar evidências sobre a capacidade de adesão e retenção de pinos desde a

sua introdução na odontologia. A capacidade adesiva dos pinos foi avaliada em

numerosos estudos laboratoriais durante a última década. Testes de micro-tensão,

pull-out

push-out

foram realizados a fim de estimar a capacidade de retenção e a

força de união nas interfaces pino/cimento e cimento/dentina. Os resultados

mostraram que cada tipo de técnica pode fornecer contribuições distintas frente à

obtenção de informações sobre a adesão e retenção dos pinos intra-radiculares e

que, embora a aderência intraradicular da dentina seja mais difícil de alcançar que

a dentina da coroa radicular, a retenção dos pinos por meio dos sistemas adesivos

atuais e técnicas tem se mostrado suficiente para garantir o sucesso clínico da

retenção e adesão dos pinos nas reabilitações. Para reforçar o vínculo nas

interfaces pino-pino e pino-cimento, vários pré-tratamentos químicos da superfície

dos pinos foram testados obtendo-se resultados positivos. Recentemente foi

proposta uma simplificação do procedimento de cimentação do pino na parte

envolvendo o sistema adesivo autopolimerizável dos cimentos resinosos, contudo

deve ainda ser investigada no que se refere à durabilidade.

MALLMANN et al. (2007) avaliaram a resistência adesiva pela técnica da

micro-tensão de 2 sistemas adesivos de dentina radicular e 2 diferentes pinos de

Revista da Literatura

fibra. Quarenta dentes uniradiculares foram instrumentados e os canais radiculares

preparados. As raízes foram divididas em quatro grupos (n=10), de acordo com o

tipo de pino a ser utilizado: translúcidos (Light Post) ou opacos (Aestheti Post) e

de acordo com o sistema adesivo empregado: Scotchbond Multi-Purpose Plus

(autopolimerizável) como Grupo controle e Single Bond (fotoativado). Após a

cimentação dos pinos, as raízes foram seccionadas perpendicularmente em fatias

de 1 mm de espessura em 3 regiões: cervical (C), médio (M) e apical (A). Os

espécimes foram levados para máquina universal de ensaios numa velocidade

constante de 1,0 mm/min para o teste de micro-tração. Os dados obtidos foram

submetidos à análise estatística pelo teste de Tukey (p=0,05) e os espécimes

observados num estereomicroscópio para determinar o modo de fratura. Os

resultados mostraram diferença estatisticamente significante apenas entre as

regiões da raiz (p<0,01). A porção cervical mostrou maior média de resistência

(9,16 ± 1,18 MPa), especialmente com o sistema Scotchbond Multi-Purpose Plus.

As porções média e apical apresentaram valores inferiores (7,08 ± 0,92 MPa e 7,31

± 0,60 MPa, respectivamente). Entre os grupos de pinos e adesivos não houve

diferença estatisticamente significante. Os autores concluíram que ambos os

sistemas adesivos testados demonstraram ser confiáveis na adesão quando

utilizados com pinos de reforço radicular translúcidos e opacos de fibra.

PERDIGÃO et al. (2007) avaliaram o efeito do grau de degrau e falha entre

o preparo radicular e diâmetro do pino sobre a resistência de um pino de fibra

Revista da Literatura

para reforço radicular. Foram selecionados 32 incisivos centrais superiores e

caninos que foram tratados endodonticamente e distribuídos em quatro grupos

(n=8): Grupo I – canal radicular preparado com broca #1 D.T. Light Post (grupo

controle); Grupo II – canal radicular preparado com broca #2; Grupo III – Canal

radic(9,16 ± 1,18 MPa) ular preparado com broca #3 D.T. Light Post e Grupo IV –

Canal radicular preparado com broca #6 Gates Glidden. Pinos A.D.T. Light Post

foram cimentado nos preparos radiculares com adesivo e cimento Hi-X. Os

espécimes foram fixados em anéis com resina acrílica e receberam cortes de 2,0 ±

0,1 mm em todo o comprimento radicular, obtendo-se 96 secções. Três secções de

cada terço foram submetidas ao teste de

push-out

na máquina universal de

ensaios para obtenção dos valores de adesividade em cada terço. Os dados foram

analisados com ANOVA e teste de Bonferroni (p<0,05). Dois dentes extras de cada

grupo foram restaurados da mesma forma e processados para MEV. Os valores

obtidos (em MPa) foram: Grupo 1: 15,7 ± 6.9; Grupo 2: 14,7 ± 6,5; Grupo 3: 14,0

± 5,0; Grupo 4: 14,0 ± 5,1. Dessa forma, a variável preparo radicular (diâmetro)

não teve diferença estatisticamente significante nos valores obtidos (p>0,05). Para

a variável “terço radicular”, a porção coronária (17,5 ± 6,0) teve resultado

estatisticamente maior de adesividade em relação ao terço apical (12,3 ± 6,0)

(p<0.08). O terço médio (14,0 ± 5,3), em seus resultados, não apresentou

diferença estatisticamente significativa em relação ao terço coronário (p>0.119) e

apical (p>0.999). Na Microscopia Eletrônica de Varredura (MEV), algumas áreas

Revista da Literatura

do canal ainda indicavam guta-percha residual, o que resultou em falta de adesão

na interface entre o cimento resinoso e a dentina. Áreas com dentina hibridizadas

de forma incompleta também foram observados em áreas localizadas de todos os

grupos. Dessa forma, os autores concluíram que o diâmetro do preparo radicular

não afetou a adesividade; e que a mesma para com a dentina na porção coronária

é mais forte do que a da porção apical. Além disso, a presença de guta-percha

residual juntamente com a dentina hibridizada incompletamente resultou num

obstáculo para um melhor selamento na interface cimento resinoso e dentina

radicular.

SADEK et al. (2007) avaliaram, por meio do teste de micro-tração, a força

adesiva de diferentes compósitos resinosos usados como material para núcleos em

volta de pinos de fibra. Quarenta pinos DT Light posts foram distribuídos em 8

grupos, de acordo com a resina composta usada: Core-Flo-(Bisco, Inc.), UniFil

Core (GC Corp), Tetric Ceram (Ivocler-Vivadent), Gradia Direct (GC Corp), Bisfil 2B

(Bisco, Inc.), Elite fill; Filtek Flow (3M ESPE), UniFil Flow (GC Corp). Cada pino

adesivo proporcionou de 5 a 8 cortes para o teste de micro-tração. As resinas

compostas apresentaram influência significante na força adesiva de micro-tração

(p<0,05). A resina Core-Flow mostrou maior valor de força adesiva, embora não

tenha sido estatisticamente diferente dos outros grupos. A análise em MEV

mostrou que todos os compósitos adaptaram-se bem aos pinos de fibra, com um

variável grau de lacunas observadas ao longo da fratura nas interfaces dos

Revista da Literatura

compósitos. Os autores concluíram que, embora tenha sido atingida uma boa

adaptação à superfície do pino, a força adesiva permaneceu relativamente fraca.

SILVA et al. (2007) estudaram o grau de polimerização de um cimento

resinoso de presa dual quando da cimentação de pinos de fibra de diferentes graus

de translucidez. Foram utilizados dois tipos de pinos radiculares: Aestheti-Post e

Light-Post, que foram divididos em dois grupos (n=5). Os pinos foram seccionados

criando uma face plana para facilitar a análise pelo espectro de aquisição. Nessa

face plana foi colada uma placa de plástico para que se pudesse criar espaço para

o cimento resinoso. Em seguida, com base nos pinos inseridos em polivinilsiloxano,

foram preparados moldes (12 mm profundidade) que serviram para simular canais

radiculares e assim medir o grau de polimerização do cimento resinoso com o pino

radicular. Os pinos foram cimentados nos moldes com cimento resinoso RelyX ARC

(3M ESPE, St. Paul, MN, USA) e fotopolimerizados. Após o tempo de presa do

cimento, os espécimes foram mantidos dentro de moldes por 24 horas e

removidos para realizar a análise em espectroscopia Raman. Espectros foram

adquiridos em três profundidades: superficial (2 mm), médio (6 mm) e profundo

(10 mm). Para o pino Light-Post, o cimento resinoso em maior profundidade

mostrou o menor grau de polimerização (36,40 ± 10,04) e não houve diferença

estatisticamente significante no grau de polimerização quando comparado às

outras profundidades. Para o pino Aestheti-Post, a profundidade superficial

apresentou valores mais elevados (55,20 ± 4,21) de grau de polimerização

Revista da Literatura

comparados aos valores de conversão na porção média (36,00 ± 6,12) e profunda

(29,00 ± 5,09), que não apresentaram diferença significante entre elas. O pino

Light-Post exibiu maior grau de polimerização que o pino Aestheti-Post, apenas no

terço médio de profundidade. O pino Light-Post mostrou que sua eficácia quanto

ao grau de conversão é dependente da profundidade.

BONFANTE et al. (2008) avaliaram a interface de união cimento

resinoso/dentina de pinos de fibra submetidos à imersão em solvente, logo após a

cimentação e após um período de três meses. Foram utilizados quarenta incisivos

superiores com remoção de suas coroas na junção amelo-cementária e canais

instrumentados. Os espaços protéticos foram preparados com 10 mm de

profundidade e 1,5 mm de diâmetro. As raízes foram divididos em 4 grupos

(n=10) de acordo com o tipo de cimento resinoso utilizado: Multilink, Variolink II,

Enforce Dual e Enforce PV. Após 48 horas, as raízes foram seccionadas

longitudinalmente e ligeiramente afastadas do diâmetro do pino e impressões das

superfícies foram tomadas. Posteriormente, as raízes foram mantidas em água

durante 3 meses a 37ºC. A análise de variância revelou diferença estatisticamente

significante para cimentos (p<0,01). Foi encontrada uma baixa percentagem de

espaços livres (

gap-free

) ao longo da interface cimento/dentina. Nesse

experimento, porcentagens significativamente inferiores (p<0,05) de espaços livres

foram encontradas para Multilink (8,25%) e Variolink (10,08%). Na condição

experimental 2, com a imediata imersão em MEK não foram provocadas quaisquer

Revista da Literatura

alterações significativas na percentagem da interface contínua para todos os

cimentos (p>0,05). Já na condição experimental 3, cuja imersão ocorreu

novamente após 3 meses de armazenamento de água + MEK, todos os cimentos

apresentaram reduções significativas na porcentagem de espaço contínuo

(p<0,05). A análise da MEV revelou um padrão bastante regular de distribuição

dos espaços entre os cimentos. Na condição experimental 1, lacunas foram

localizadas nos terços médio e apical. Na condição experimental 2, em todos os

grupos ocorreu uma diminuição na porcentagem de espaços livres. Em

contrapartida, na condição experimental 3, o terço apical apresentou lacunas em

praticamente todas as amostras. Os autores concluíram que a integridade da

adesão da interface cimento/dentina foi baixa após cimentação dos pinos de fibra

para todos os grupos e isso não foi significativamente alterado após imersão em

solvente, mas foi mais comprometido após 3 meses de armazenamento.

KREMEIER et al. (2008) determinaram a influência do tipo de pino e agente

de união na adesividade com a dentina. Cento e cinco incisivos centrais superiores

foram tratados endodonticamente, os canais preparados com brocas específicas de

cada sistema de pino utilizado e divididos em 7 grupos (n=15). Três grupos

utilizaram pinos de fibra de vidro (Luscent Anchor, Dentatus) e foram cimentados

com 3 tipos distintos de adesivos e cimentos resinosos (Excite DSC/Variolink II,

EnaBond/EnaCem e Prime & Bond NT/Calibra). Outros 2 grupos de marcas

diferentes de pinos, um de fibra de vidro (EasyPost, Dentsply Maillefer) e outro de

Revista da Literatura

fibra de quartzo (DT Light Post, VDW), foram cimentados utilizando Prime & Bond

NT/Calibra. Os 2 últimos grupos de pinos de Ouro (Perma-dor, VDW) foram

cimentados com Calibra ou, convencionalmente, com cimento de ionômero de

vidro (Ketac Cem, 3M ESPE). Três segmentos de 2 milímetros de altura, um para

cada porção do espaço protético, foram cortados perpendicularmente ao longo da

raiz reforçada para realização do teste de

push out

na máquina universal de

ensaios. Os valores foram submetidos à análise estatística e os resultados

mostraram que em relação às porções, houve, para todos os grupos, um aumento

da força de resistência da porção coronária até a porção apical (Teste de

Friedman: p<0,01). O maior valor foi encontrado no pino DT Light Post cimentado

com Calibra na porção média, enquanto que o menor foi para o pino de ouro

Perma-dor cimentado com Calibra. Já entre os pinos de fibra de vidro foram

observadas diferenças significativas entre os valores de resistência. O grupo que

apresentou o maior valor foi o pino DT Light Post (20,9 MPa) seguido do pino de

Ouro Perma-dor (20,0 MPa) e o menor, Luscent Anchor (11,5 MPa); (p<0,05). O

pino Easy Post obteve valor intermediário (15,2 MPa) em relação aos dois grupos,

portanto, não significante estatisticamente em relação a qualquer um deles. Assim,

os autores concluíram que a seleção do pino pode ser mais importante para a

resistência do que a escolha do sistema de cimentação. A força adesiva dos pinos

de fibra em alguns lugares foi equivalente, mas não superior à adesão do pino de

ouro cimentado convencionalmente.

Revista da Literatura

MOOSAVI et al. (2008) compararam a resistência à fratura de dentes

anteriores tratados endodonticamente com suas raízes reforçadas e utilizando três

diferentes métodos restauradores. Foram utilizados quarenta incisivos centrais

superiores humanos que tiveram suas coroas removidas a 2 milímetros da junção

amelo-cementária e os dentes tratados endodonticamente. As raízes foram

distribuídas, aleatoriamente em quatro grupos (n=10), de acordo com o material

de reforço envolvido: Grupo I - Resina composta; Grupo II - Reforpin; Grupo III –

Cimento resinoso e Grupo IV - Dentina. O comprimento dos pinos permaneceu

padrão para todos os grupos. Os corpos-de-prova foram padronizados utilizando

uma matriz formadora de núcleo. As raízes foram levadas à máquina universal de

ensaios à velocidade de 0,5 mm/min para o teste de fratura. Os dados obtidos

foram submetidos aos testes de Kruskal-Wallis, Mann - Whitney, e qui-quadrado

que revelou haver diferença significativa (p<0,05) entre todos os grupos. O Grupo

III foi o que apresentou o menor valor 230 N médio de carga. O grupo IV foi o que

apresentou o maior valor 830 N médio de resistência à fratura. Os Grupos I, II, e

III apresentaram diferença estatisticamente significante em relação ao Grupo IV

(p<0,01). O Grupo II apresentou um valor de resistência maior 500 N do que o

Grupo I 390 N, porém não houve diferença estatisticamente significante (p>0,05).

Assim, os autores concluíram que houve diferença estatisticamente significante na

resistência à fratura e modo de falha, entre as diferentes técnicas e materiais

Revista da Literatura

restauradores utilizados, além do pino Reforpin também poder ser utilizado como

uma alternativa ao reforço de resina composta.

WANG et al. (2008) investigaram a força de resistência por meio do teste de

push-out

em determinadas porções do canal radicular, com dois tipos de pinos de

reforço radicular, cimentados com dois tipos de sistemas adesivos. Foram

utilizados 24 incisivos centrais superiores que tiveram suas coroas seccionadas

transversalmente a 2 mm da junção amelocementária e as raízes tratadas

endodonticamente. Em seguida, foram confeccionados preparos dos condutos (10

mm) radiculares de forma padronizada e as raízes foram divididas, aleatoriamente,

em 2 grupos, de acordo com o tipo de pino a ser utilizado: Grupo I – pino C-POST

(Bisco, Inc.) e Grupo II - pino AESTHETI-PLUS (Bisco, Inc.). Cada grupo foi

subdividido em 2 subgrupos, de acordo com o tipo de cimento utilizado: A - C&B

CEMENT (Bisco, Inc.) e B - RelyX Unicem (3M ESPE, St. Paul, MN, USA). Em

seguida, os espécimes foram cortados com auxílio de discos diamantados em fatias

de 2 mm de altura e submetidos ao teste de

push-out

à velocidade de 0,5

mm/min, sendo que para cada raiz foram selecionadas 4 fatias de porções

distintas e os valores submetidos à análise estatística pelo teste de ANOVA. Os

resultados mostraram que o pino AESTHETI-PLUS (porção 1 – A1:12,41MPa; B1:

6,34MPa / porção 2 – A1:11,96MPa; B1: 5,35 MPa / porção 3 – A1:10,40MPa; B1:

4,47MPa / porção 4 - A1:9,80MPa; B1: 4,02MPa) apresentou maior resistência

comparado ao C-POST (porção 1 – A1:13,05MPa; B1: 7,72MPa / porção 2 –

Revista da Literatura

A1:12,60MPa; B1: 7,43 MPa / porção 3 – A1:11,16MPa; B1: 6,24MPa / porção 4 -

A1:10,48MPa; B1: 5,51MPa) (P<0,1). O cimento resinoso C&B CEMENT se mostrou

mais resistente que o RelyX Unicem, contudo, as forças de resistência também

diminuíram da porção coronária para a apical. Dessa forma, os autores concluíram

que o pino de reforço AESTHETI-PLUS cimentado com o sistema C&B CEMENT

apresentou o melhor resultado quando comparado aos demais grupos.

Proposição

Proposiçã

Proposição

O objetivo do presente estudo foi avaliar,

in vitro

, por meio do teste de

tração, a retenção de pinos de fibra de vidro Reforpost RX e White Post DC

utilizados em dois protocolos para reabilitação de raízes fragilizadas, com e sem

reforço de resina composta Z100.

Material e métodos

Material e método

Material e métodos

O projeto deste estudo foi submetido à apreciação do Comitê de Ética em

Pesquisa da Universidade de Ribeirão Preto, que o aprovou sem restrições

(Anexos).

Caninos superiores humanos foram examinados macroscopicamente,

submetidos à remoção de cálculo e remanescentes teciduais e radiografados no

sentido proximal e excluídos aqueles que apresentaram mais de um canal

radicular. Foram selecionados 30 dentes com raízes completamente formadas, sem

curvaturas acentuadas, retilíneas, sem achatamentos pronunciados (mesio-distal

ou vestíbulo-lingual) e sem preparo do conduto radicular. Com um paquímetro

eletrônico digital Digimess

(Shiko Precision Gaging LTD, China), os dentes foram

medidos e as raízes padronizadas no comprimento de 15 mm.

Os dentes foram seccionados transversalmente na sua porção cervical,

próximo à união cemento-esmalte, com disco de carborundum (SS White

Company, Philadelphia, USA), montado em peça de mão em baixa rotação (Dabi

Atlante, Ribeirão Preto, SP, Brasil), sob refrigeração ar/água, de modo que o

comprimento das raízes fosse padronizado em 15 mm (Figura 1).

Material e métodos

Figura 1. A) Canino superior humano com raiz retilínea e B) Secção

transversal do dente, padronizando o comprimento radicular em 15

mm.

Tratamento endodôntico

A exploração do canal radicular foi realizada com lima tipo K #25 (Dentsply-

Maillefer, Ballaigues, Suíça), para selecionar os espécimes que apresentassem no

comprimento de trabalho de 14 mm.

Em seguida, todas as raízes foram submetidas ao tratamento endodôntico,

com o comprimento de trabalho padronizado em 14 mm para todos os espécimes,

ou seja, 1 mm aquém do ápice. O preparo biomecânico do canal radicular foi

realizado por meio da técnica manual Crown-Down, confeccionando-se o batente

apical com 4 instrumentos em ordem crescente de diâmetro, além daquele que

chegou ao diâmetro anatômico no comprimento de trabalho. Durante o preparo,

foi realizada a irrigação com 2 mL de hipoclorito de sódio a 1%, alternado com 1

mL de EDTA 17%. A irrigação final foi feita com 10 mL de água destilada, que foi

seguida da secagem do canal radicular por meio da aspiração com cânulas

Material e métodos

metálicas e cones de papel absorvente compatíveis com o diâmetro cirúrgico no

comprimento de trabalho.

Os canais foram obturados pela técnica termoplastificada, com cones de

guta-percha principais e acessórios (Dentsply-Herpo, Petrópolis, RJ, Brasil) e

cimento obturador AH Plus (Dentsply-Herpo, Petrópolis, RJ, Brasil), que foi

espatulado de acordo com as especificações do fabricante. Para a plastificação dos

cones de guta-percha foi utilizado o compactador de McSppaden (Dentsply-

Maillefer, Ballaigues, Suíça).

Após a obturação, foi realizado o corte do excesso extra-radicular dos cones

de guta-percha com condensador de Paiva (Duflex, SSWhite, Rio de Janeiro, RJ,

Brasil), seguido da remoção de 4 mm da obturação abaixo do nível cervical, para

que fosse realizada a condensação vertical, obtendo-se um espaço para o

selamento provisório com guta-percha e cimento restaurador provisório Coltosol

(Vigodent, Rio de Janeiro, RJ, Brasil).

Em seguida, as raízes foram levadas à estufa, à temperatura de 37°C

(±1°C) por período de 36 horas, correspondente a três vezes o tempo de

endurecimento do cimento endodôntico, determinado pelo fabricante como sendo

de 12 horas.

Material e métodos

Preparo dos corpos-de-prova

Sulcos perpendiculares foram confeccionados ao longo eixo das raízes com

disco de carborundum, nas faces vestibular e lingual, com o objetivo de

proporcionar retenção quando da inclusão em resina acrílica.

As raízes foram centradas verticalmente, com auxílio de bastões de cera,

em matriz de alumínio com formato de paralelogramo, com seção quadrada de 16

mm de lado. Resina acrílica autopolimerizável Orto Class (Clássico, São Paulo, SP,

Brasil) foi vertida na matriz, em etapas, até que as raízes fossem incluídas, com

exceção de 2 mm cervicais (Figura 2).

Figura 2. A) Sulcos realizados na raiz para retenção em bloco de resina acrílica; B)

Raízes centradas em matriz metálica desmontável, com auxílio de cera utilidade – vista

superior e C) Vista superior do espécime.

Os conjuntos raízes/blocos de resina foram mantidos em água destilada a

37°C (±1°C), em recipiente hermeticamente fechado, até a fase seguinte, quando

o cimento provisório da entrada dos canais foi removido com broca esférica em

baixa rotação e os espécimes foram distribuídos aleatoriamente em 3 grupos

(n=10) (Figura 3).

Material e métodos

Figura 3. Esquema da distribuição dos grupos.

No Grupo I, as raízes não foram fragilizadas e o espaço protético foi

preparado em baixa rotação com peça reta acoplada a um paralelômetro e broca

de Largo nº 5 (1,5 mm de diâmetro) (Ângelus, Londrina, PR, Brasil) (Figura 4).

Esse procedimento permitiu manter o direcionamento do preparo no longo eixo

das raízes, bem como a padronização da forma, comprimento e diâmetro dos

espaços preparados.

Um limitador de silicone (

stop

) foi utilizado na broca para o controle da

profundidade, de modo a respeitar o comprimento estabelecido de 9 mm. A

medida foi conferida com paquímetro digital para garantir que a broca penetrasse

apenas o comprimento determinado.

ESPÉCIMES

(n=30)

GRUPO I

Raiz sem fragilização e

restaurada com pino

de fibra de vidro ReforPost nº 2

(n=10)

GRUPO II

Raiz fragilizada, reforçada com

resina composta e restaurada

com pino de fibra de vidro

ReforPost nº 2

(n=10)

GRUPO III

Raiz fragilizada, reforçada e

restaurada com pino de fibra de

vidro DC White Post nº 4

(n=10)

Material e métodos

O espaço protético foi irrigado com água destilada e secos por aspiração e

cones de papel absorvente para cimentação dos pinos.

Figura 4. A) Broca de Largo nº 5 e B) Peça de

mão acoplada ao paralelômetro para realização

do preparo do conduto radicular.

Figura 5. A)

Kit

Reforpost RX e B)

Pino de fibra de vidro Reforpost RX

nº 2 com 1,5 mm de diâmetro

(Ângelus).

No Grupo II, as raízes foram fragilizadas com a broca do

kit

White Post DC

nº 4 (2,4 mm) (Figura 7B), (FGM, Joinville, SC, Brasil), limitada em 9 mm de

Material e métodos

comprimento por um cursor plástico, em baixa rotação, com peça reta (Dabi

Atlante, Ribeirão Preto, SP, Brasil) acoplada ao paralelômetro. Os espécimes foram

lavados com água destilada e secos com jatos de ar.

O reforço intra-radicular foi realizado com sistema adesivo Prime e Bond 2.1

(Dentsply-Brasil, Petrópolis, RJ, Brasil), resina composta fotopolimerizável Z100

(3M, Sumaré, SP, Brasil), e pino plástico fototransmissor do sistema Luminex

(Dentatus, New York, USA) (Figura 6A).

A dentina radicular foi condicionada com ácido fosfórico a 37% por 30

segundos, lavada abundantemente com

spray

de ar/água, seca com jatos de ar e

foram aplicadas três camadas do sistema adesivo Prime e Bond 2.1 em toda

extensão da raiz preparada, com intervalo de 20 segundos, seguidos de posterior

secagem com leves jatos de ar. O pino fototransmissor posicionado no interior da

raiz para a fotoativação do sistema adesivo por 60 segundos, por meio do aparelho

Ultralux Eletronic (Dabi Atlante, Ribeirão Preto, SP, Brasil). O pino foi removido e a

raiz foi preenchida com resina composta fotopolimerizável Z100 (3M, Sumaré, SP,

Brasil), em pequenos incrementos do ápice para a porção cervical, para evitar a

formação de bolhas de ar.

Na seqüência, o pino plástico fototransmissor munido de um cursor plástico,

com o objetivo de manter o comprimento em 9 mm, foi isolado com uma finíssima

camada de vaselina pastosa, centralizado e inserido na massa resinosa no interior

da raiz, até tocar o fundo da cavidade. Com o pino corretamente posicionado, foi

realizada a fotoativação (Figura 6B) da resina composta por 60 segundos e o pino

Material e métodos

foi removido do interior da raiz, definindo o espaço (Figura 6C) para cimentação

dos pinos de fibra de vidro Reforpost RX nº 2 (Ângelus, Londrina, PR, Brasil).

Na seqüência, esse espaço passou por um processo de lavagem por meio

de água destilada com objetivo de remoção da vaselina utilizada anteriormente no

pino fototransmissor.

Figura 6. A) Pino fototransmissor - sistema Luminex; B) Fotoativação e

C) Espaço protético pós-polimerização.

No Grupo III, as raízes foram fragilizadas com a broca do

kit

White Post DC

nº 4 (2,4 mm de diâmetro) (FGM, Joinville, SC, Brasil) (Figura 7B), limitada em 9

mm de comprimento por um cursor plástico, em baixa rotação, com peça reta

acoplada ao paralelômetro da mesma forma que no Grupo II (Figura 7C). Os

espécimes foram lavados com água destilada e secos com jatos de ar.

O reforço das raízes foi promovido pelos pinos de fibra de vidro White Post

DC nº 4 (2,2 mm de diâmetro na porção inicial e 1,4 mm de diâmetro na porção

mais apical) (FGM, Joinville, SC, Brasil) (Figura 7A).

Material e métodos

Figura 7. A)

Kit

dos pinos de fibra de vidro White Post DC; B) Broca para

confecção do preparo do canal radicular e C) Peça de mão acoplada ao

paralelômetro para realização do preparo do canal radicular.

Cimentação dos pinos

A cimentação dos pinos dos 3 grupos foi realizada com cimento Panavia F

(Kuraray Co. Ltda., Osaka, Japão), que é um cimento dual, composto de duas

pastas resinosas radiopacas de baixa viscosidade, uma catalisadora e outra

universal, acondicionadas em seringas individuais para correto proporcionamento.

O principal componente adesivo dessas pastas resinosas é o MDP (10-

metacriloiloxidecil dihidrogênio fosfato). O

kit

desse cimento apresenta, além das

pastas, outros componentes: ED Primer, Alloy Primer, Oxiguard II, placa plástica

com casulos, blocos de papel para espatulação das pastas, espátulas e pincéis

(Figura 8).

Material e métodos

Figura 8. Cimento resinoso Panavia F.

O espaço protético foi irrigado com 5 mL de água destilada e seco com

cones de papel absorvente e jatos de ar. Foram misturadas uma gota do ED

primer do frasco A e outra do frasco B por 5 segundos e, em seguida, essa mistura

foi aplicada nas paredes dos espaços protéticos e nos pinos de fibra de vidro com

o auxílio de um

microbrush

. Depois de 60 segundos, um leve jato de ar foi

aplicado cuidadosamente nas duas superfícies.

A pasta base e a pasta catalisadora, na proporção indicada pelo fabricante,

foram misturadas por 30 segundos, obtendo-se uma pasta lisa e uniforme. Foi

tomado o cuidado de manter a pasta espalhada sobre a superfície do bloco de

espatulação, devido às suas características anaeróbicas.

O cimento foi inserido no interior do espaço protético com o auxílio da broca

Lentulo nº 40 (Figura 9B) e, em seguida, o pino também foi impregnado com o

cimento e inserido no conduto radicular.

Material e métodos

Após inserção do pino, este foi mantido sob pressão digital constante por 60

segundos e o excesso de cimento removido das margens com um pincel

descartável. A fotoativação do cimento foi realizada com aparelho Ultralux

eletronic, com 350 a 500 mW/cm

de densidade de potência (Dabi Atlante,

Ribeirão Preto, SP, Brasil) por 30 segundos em cada face do corpo-de-prova

(vestibular, lingual, mesial e distal) em direção à linha de cimentação, perfazendo

um total de 2 minutos de ativação por luz. Uma vez realizada a fotoativação, o gel

Oxiguard II foi aplicado na linha de cimentação por 10 minutos e removido com

um penso de algodão, sendo o conjunto lavado com

spray

ar/água.

Figura 9. A) Grupos I, II e III preparados para cimentação dos pinos e B)

Colocação de cimento resinoso no interior do conduto radicular por meio de

Lentulo.

Após a cimentação dos pinos intra-radiculares, os corpos-de-prova foram

armazenados em estufa a 37ºC (± 1ºC) por 72 horas.

Material e métodos

Confecção da porção coronária

As extremidades equivalentes às porções coronárias dos pinos Reforpost

foram preparadas com resina composta Z100, com a finalidade de criar uma área

que permitisse apreensão por um mandril ⅜ (Bosch, Hencho, China) acoplado à

máquina universal de ensaios - Instron 4444 (Instron Corporation, Canton-

Massachusetts, EUA).

Para padronização da extremidade do pino, foi realizada uma demarcação

de 5 mm. Em seguida, foi aplicada uma camada do agente de união Primer & Bond

2.1 (Dentsply, Rio de Janeiro, Brasil), por meio de um pincel (Figura 10A), na

extremidade demarcada do pino e realizada a fotoativação por 10 segundos.

Em seguida, um dispositivo circular de teflon (Figura 10B), com 6 orifícios,

de 5 mm de diâmetro e 6 mm de altura, foi posicionado na mesa do paralelômetro

e um desses orifícios foi preenchido com resina fotoativada Z100. Após esse

procedimento, o corpo-de-prova foi fixado à haste do paralelômetro com o auxílio

de uma peça que se fixa de um lado na haste do delineador e, do outro, fixa o

corpo-de-prova. Com a extremidade demarcada voltada para baixo, o conjunto

haste/corpo-de-prova foi abaixado, de modo que a extremidade demarcada do

pino penetrasse no centro do orifício do dispositivo de teflon contendo resina

(Figura 10C).

Material e métodos

Figura 10. A) Aplicação do agente de união na extremidade do pino, B) Dispositivo de

teflon e C) Pino centralizado no dispositivo de teflon preenchido com resina composta.

Após a fotoativação da resina por 40 segundos, foi obtido o núcleo de

resina composta, de modo a permitir a apreensão e tração do retentor intra-

radicular por essa extremidade.

Os pinos White Post DC utilizados no Grupo III têm superfície lisa, dessa

forma, com auxílio de uma broca diamantada, foram confeccionados 4 sulcos

numa área compreendida de 5 mm com o propósito de aumentar a retenção da

resina composta a ser colocado constituindo a porção coronária (Figura 11C).

Material e métodos

Figura 11. A) Corpo-de-prova com pino White Post DC; B) Confecção de

ranhuras com broca diamantada e C) Ranhuras confeccionadas no corpo-de-

prova.

Teste de Tração

Os corpos-de-prova foram submetidos ao teste de tração na máquina

universal de ensaios – Instron 4444 (Instron Corporation, Canton-Massachusetts,

EUA) (Figura 12), onde foram posicionados verticalmente, com a finalidade de

minimizar as forças laterais e manter a tração no longo eixo do dente.

Figura 12. A) Máquina universal de ensaios (Instron 4444) e B)

Corpo-de-prova posicionado na base da máquina universal de

ensaios.

Material e métodos

Para apreensão da extremidade extra-radicular de cada pino foi

utilizado um mandril ⅜ (Bosch, Hencho, China).

Posicionado o corpo-de-prova, uma força de tração crescente foi aplicada ao

pino, com velocidade de subida de 1,0 mm/min, até que o mesmo se deslocasse

da raiz. Os resultados das forças máximas necessárias para o deslocamento dos

pinos intra-radiculares, em quilonewton (kN), foram registrados e submetidos à

análise estatística.

Análise das falhas

Os corpos-de-prova foram seccionados longitudinalmente com disco de lixa

diamantado dupla face (KG, Sorensen, Barueri, SP, Brasil), sem que se atingisse os

canais e clivados com o auxílio de instrumento metálico para expor as superfícies

internas dos corpos-de-prova de onde o cimento foi deslocado.

Com o auxílio de uma lupa estereoscópica (Leica Microsystems, Wetzlar,

Alemanha), com aumento de 25X, foi realizada a análise do tipo de falha ocorrida

em cada espécime, após o teste de tração. As falhas foram consideradas adesivas

quando ocorreram nas interfaces dentina-cimento, coesivas quando a ruptura

aconteceu no cimento, e mistas quando foram verificados ambos os tipos de falhas

no mesmo corpo-de-prova.

Material e métodos

Análise em microscopia eletrônica de varredura

Os corpos-de-prova reservados após o tratamento da superfície dentinária

(dois de cada grupo), foram preparados para análise em microscopia eletrônica de

varredura (MEV).

Inicialmente os corpos-de-prova foram clivados, conforme descrito para

análise em lupa, fixados com fita adesiva dupla face (3M, São Paulo, SP, Brasil) em

stub

metálico circular e metalizados com liga ouro-paládio (Bal-Tec AG, Balzers,

Alemanha). A análise foi realizada em microscópio eletrônico de varredura modelo

JSM 5410 (JEOL Ltda, Tókio, Japão) com 15 kV, inicialmente em visão panorâmica

(35X) para localização das áreas representativas e, posteriormente, com aumento

de 750X.

Análise estatística

Os valores, obtidos em kN, da força máxima necessária para o

deslocamento dos pinos intra-radiculares foram submetidos a testes estatísticos

preliminares, com o auxílio do

Software

Instat (GraphPad Software Inc, San Diego,

EUA), com o objetivo de verificar a normalidade dos dados amostrais. Como a

amostra testada apresentou distribuição não normal, foi aplicado o teste não

paramétrico de Kruskal-Wallis, para verificar a existência de diferença estatística

significante entre as amostras e o teste complementar de Dunn para verificar a

diferença entre os grupos. O nível de significância utilizado foi de 5% (α=0,05).

Resultados

Resultado

Resultados

Os valores obtidos neste estudo correspondem à força máxima necessária

para o deslocamento dos pinos intra-radiculares do interior dos canais. Os dados

obtidos, com suas respectivas médias, podem ser observados na Tabela I.

Tabela I. Valores originais, em quilonewton (kN), da força máxima necessária para o

deslocamento dos retentores intra-radiculares, utilizados em diferentes tipos de reforço

intra-radicular.

Raiz sem fragilização +

pino de fibra de vidro

ReforPost

Raiz fragilizada + reforço

com resina composta + pino

de fibra de vidro ReforPost

Raiz fragilizada + reforço e

restauração com pino de

fibra de vidro White Post DC

0,0416 0,0901 0,0666

0,0436 0,0899 0,0482

0,0446 0,0900 0,0441

0,0491 0,1315 0,0442

0,0464 0,0781 0,0494

0,0805 0,1582 0,0549

0,0388 0,0643 0,0454

0,0414 0,1770 0,0731

0,0430 0,1069 0,0642

0,0407 0,1584 0,0460

X ± DP 0,0470 ± 0,0121 0,1144 ± 0,0390 0,0536 ± 0,0106

Testes estatísticos preliminares indicaram que a distribuição amostral não

era normal, o que conduziu para a realização da análise estatística não

paramétrica.

O teste não paramétrico que melhor se adaptou ao modelo matemático

proposto foi o teste de Kruskal-Wallis, que evidenciou diferença estatisticamente

significante entre as amostras (p<0,0001).

Resultados

Para esclarecer quais grupos apresentavam diferença estatisticamente

significante entre si, aplicou-se o teste de Dunn, que pode ser observado na Tabela

II.

Tabela II. Teste de Dunn

Comparações Diferença entre as médias Valor de p

Grupo I x Grupo II - 17.300 p<0,001

Grupo I x Grupo III - 5.800 p>0,05

Grupo II x Grupo III 11.500 p<0,05

A análise estatística demonstrou que o Grupo II foi estatisticamente

diferente do Grupo I (Controle) ao nível de 0,1% (p<0,001) e do Grupo III ao nível

de 5% (p<0,05).

Não houve diferença estatística significante entre os Grupos I e III quando

comparados entre si (p>0,05).

A análise das falhas ocorridas após o teste de tração, com aumento de 25X

mostrou que nos grupos sem fragilização e reforçados com resina composta

predominaram falhas mistas, enquanto que no grupo com raízes reforçadas com

pino White Post DC ocorreu predominância de falha do tipo adesiva entre o

cimento-dentina. Os resultados com valores percentuais do tipo de falha ocorrida

em cada grupo estão descritos na Tabela III.

Resultados

Tabela III. Percentual dos tipos de falhas ocorrido em cada grupo experimental.

TIPOS DE FALHAS

Adesiva

GRUPOS

Cim/Dent Res/Dent Res/Cim Cim/Pino

Coesiva Mista

I 40 - - - - 60

II - 10 30 - - 60

III 60 - - 30 - 10

A análise qualitativa das fotomicrografias permitiu a descrição das

características estruturais das paredes dentinárias que receberam cimento resinoso

Panavia F, confrontando os diferentes protocolos de reforço radicular e os tipos de

pinos de fibra-de-vidro utilizados (Reforpost RX e White Post DC). Estas alterações

foram comparadas com os espécimes que não foram submetidos à fragilização

radicular.

No grupo onde não houve fragilização radicular e foi utilizado apenas o pino

Reforpost RX, é possível observar a presença de áreas de dentina e também áreas

recobertas com cimento resinoso (Figura 15A); enquanto que, no grupo onde

houve fragilização e o reforço foi realizado com resina composta e pino de fibra-de-

vidro Reforpost RX, existe predomínio de áreas de dentina com túbulos dentinários

aparentes, além de algumas áreas contendo fragmentos de resina composta

(Figura 15B). Em alguns espécimes foi possível observar que os túbulos dentinários

apresentavam-se obliterados.

Resultados

O grupo que foi fragilizado e reforçado com pino White Post DC apresentou

características semelhantes aos espécimes que não sofreram fragilização e que

foram reabilitados com o pino Reforpost RX. Contudo, as áreas cobertas por

cimento resinoso podem ser observadas em maior intensidade e de modo

regularizado (Figura 15C), resultando em um aspecto mais organizado, semelhante

a grandes placas.

Figura 15. A) Fotomicrografia do grupo sem fragilização. Áreas de dentina com

túbulos dentinários visíveis e áreas recobertas por cimento resinoso; B)

Fotomicrografia do grupo com raiz reforçada com resina composta. Áreas de

dentina com túbulos dentinários visíveis e áreas recobertas por resina composta

e C) Fotomicrografia do grupo com raiz reforçada com pino White Post DC. Áreas

de dentina com poucos túbulos dentinários visíveis e áreas de dentina recobertas

por cimento resinoso (750 X).

Discussão

Discussã

Discussão

A máxima preservação da estrutura dental é o fator mais importante a ser

levado em consideração para restauração de um dente tratado endodonticamente;

porém, em algumas situações, há a perda de quantidade exagerada da estrutura

dentinária radicular, necessitando reforçar este remanescente, para a reconstrução

do elemento dental (CARVALHO et al., 2005).

Nesses casos, é importante realizar uma criteriosa seleção do sistema de

pinos e materiais de preenchimento apropriados e buscar a proximidade das

propriedades mecânicas e biológicas dos materiais restauradores às dos elementos

dentais hígidos ou tratados endodonticamente (GONÇALVES et al., 2006).

Este estudo buscou avaliar, por meio do teste de tração, a retenção de

pinos de fibra de vidro Reforpost RX e White Post DC utilizados em dois protocolos

para reabilitação de raízes fragilizadas, com e sem reforço de resina composta.

Em relação ao delineamento metodológico, alguns aspectos merecem ser

ressaltados.

O teste de tração, realizado neste estudo, por meio da utilização da

máquina universal de ensaios, é a metodologia que tem sido indicada para avaliar

a retenção de pinos intra-radiculares, pois permite a padronização e obtenção de

resultados confiáveis (COHEN et al., 1999; MALMANN et al., 2007; DAVIS;

O'CONNELL, 2007).

O comprimento dos preparos protéticos e, conseqüentemente, dos pinos

intra-radiculares foram padronizados em 9 mm, de acordo com o conceito

Discussão

preconizado por SHILLINGBURG JR. et al. (1970) de que o pino intra-radicular

deve ter 2/3 do comprimento da raiz. Além disso, CARVALHO et al. (2004) e SILVA

et al. (2007) afirmaram que o adesivo localizado além dos 10 mm iniciais do canal

sofre prejuízos de polimerização, e isto determina a presença de porções

gradativamente maiores de monômeros ácidos na camada do adesivo, podendo ter

implicações significantes na posterior união com os cimentos utilizados.

A fragilização do remanescente radicular foi realizada tomando-se o cuidado

para que a espessura mínima de dentina fosse cerca de 1 mm em todo o seu

perímetro, de acordo com trabalhos existentes na literatura (SAUPE et al., 1996;

MENDOZA et al., 1997; GONÇALVES et al., 2006).

Para reforço da porção radicular fragilizada do Grupo II foi utilizada a

técnica descrita por FREEDMAN (2001); GONÇALVES et al. (2006); PERDIGÃO et

al. (2007) e MOOSAVI et al. (2008), que consistiu na utilização de sistemas

adesivos dentinários, resina composta fotopolimerizável como material de

preenchimento, pinos plásticos fototransmissores e pinos intra-radiculares de fibra

de vidro.

Esta técnica apresenta-se como alternativa viável para reforço de raízes

fragilizadas, pois os pinos fototransmissores permitem, por meio da

transiluminação, que a resina composta utilizada como reforço seja efetivamente

polimerizada em toda a extensão do preparo radicular, criando também espaço

Discussão

adequado para acomodar passivamente o pino pré-fabricado (GONÇALVES et al.,

2006; PERDIGÃO et al., 2007).

No Grupo III, um segundo protocolo de reforço intra-radicular foi proposto

por meio apenas dos pinos de fibra de vidro White Post DC; embora seja de

consenso entre alguns autores (LEWGOY et al., 2003; QUALTROUGH et al., 2003 e

GORACCI et al., 2007) que os pinos intra-radiculares não reforçam o remanescente

radicular, estes pinos foram lançados no mercado recentemente com a proposta

de reforçar raízes fragilizadas. Segundo o fabricante, eles são constituídos de

resina epóxi reforçada por vidro e esta composição lhes confere boa

radiopacidade, permitindo fácil controle de sua posição durante o processo de

ajuste e também pós-cimentação; são altamente estéticos, praticamente incolores

e translúcidos. A translucidez lhes confere alta condutividade de luz e permite a

polimerização do cimento dual até o ápice do canal, já na etapa inicial da

cimentação. Seu módulo de elasticidade é muito próximo ao da dentina, isto é, o

seu comportamento é muito similar ao da estrutura dental, diminuindo a tensão

sobre as paredes radiculares.

Com essas características, esses pinos são indicados no reforço direto de

raízes fragilizadas, eliminando algumas etapas existentes nas técnicas

convencionais de reforço radicular.

Esta técnica baseia-se na utilização do próprio pino White Post DC, de

diâmetro compatível com o da fragilização da raiz, para desenvolver a função de

Discussão

material de preenchimento e reforço, sem que haja necessidade de acréscimo de

resina ou outro material que não seja o agente cimentante para a fixação do pino.

Deste modo, tem-se um tempo de trabalho reduzido e também um menor número

de interfaces de materiais dentro do espaço intra-radicular.

Os resultados do presente estudo evidenciaram que o grupo que teve sua

raiz fragilizada e reconstruída com resina composta e pino de fibra de vidro (Grupo

II), apresentou o maior valor de resistência à tração, e diferença estatisticamente

significante (p<0,05) em relação ao grupo controle (Grupo I) e ao grupo que foi

reconstruído apenas com o pino White Post DC (Grupo III).

Os valores obtidos no Grupo II demonstram que as diferentes interfaces dos

materiais não tiveram influência na resistência à tração, mas sim, o que pode ter

ocorrido foi a formação de um “monobloco”, uma vez que os materiais utilizados

nesse protocolo apresentam compostos resinosos em sua constituição química,

promovendo maior retenção do conjunto.

Esta adesão entre a resina composta e a dentina pode ser provavelmente

explicada pela união micromecânica entre monômeros hidrofóbicos, hidrofílicos e

as fibras colágenas da dentina, formando a denominada "camada híbrida". Essa

interação aumenta os valores de adesividade, pois a penetração do adesivo e da

resina nos túbulos dentinários e na dentina intertubular contribui para que haja

melhor qualidade de adesão e, conseqüentemente, melhor selamento (MATOS et

al., 2001).

Discussão

Este fato pode ser comprovado quando se observa a predominância de

falhas do tipo mista (60%) encontrada no Grupo II, onde o agente cimentante

permaneceu, ora aderido à resina do reforço, ora ao pino de fibra de vidro.

Outro fator a ser considerado, segundo D’ARCANGELO et al. (2007a), é que

a espessura da camada do agente cimentante pode ter influência na resistência à

tração, pois se o pino intra-radicular não estiver bem adaptado, esta camada será

mais espessa, podendo originar “bolhas” ou “falhas” no seu interior, resultando em

áreas de enfraquecimento no material. Como no Grupo II houve, inicialmente, o

preenchimento com resina composta e esta foi fotoativada por meio de um pino

fototransmissor, que já proporciona o espaço adequado para o pino que será

cimentado, provavelmente, a camada de cimento originada foi bastante fina e

homogênea, o que, de acordo com VALANDRO et al. (2005), colabora para o

aumento da força de retenção.

O grupo que teve sua raiz fragilizada e reforçada apenas pelo pino White

Post DC (Grupo III), apresentou diferença estatisticamente significante (p<0,05)

em relação ao grupo que foi reforçado com resina composta e pino de fibra de

vidro (Grupo II), mas não teve diferença estatisticamente significante (p>0,05) do

grupo controle (Grupo I).

Estes resultados evidenciaram que a interface cimento/pino apresentou

maior força de adesão que a interface parede dentinária/cimento, exemplificando

os resultados obtidos neste trabalho, onde houve maior número de falhas adesivas

Discussão

à dentina (60%). Desse modo, a união do cimento com a superfície do pino de

fibra de vidro não foi o fator determinante da falha, já que durante o teste de

tração, a grande maioria dos pinos não se apresentou desprovida do agente

cimentante, comprovando que a falha adesiva não ocorreu somente na interface

pino-cimento, e sim, na interface cimento-dentina. Predominância de falhas desse

tipo também foi observada nas pesquisas desenvolvidas por EL-MOWAFY;

MILENKOVIC (1994); NEDER et al. (1996), PURTON et al. (2003) e D’ARCANGELO

et al. (2007b).

Considerando-se as afirmações de D’ARCANGELO et al. (2007a) sobre a

relação adaptação do pino/espessura da camada de cimento e sua atuação nos

resultados de resistência à tração, é possível que neste grupo isto também tenha

ocorrido, uma vez que o pino utilizado é selecionado de forma a completar o

espaço radicular fragilizado, mas nem sempre é possível garantir uma adaptação

perfeita; conseqüentemente, podem ocorrer variações dimensionais na camada do

agente cimentante e estas virem a comprometer a retenção desses pinos.

Além disso, outra provável explicação para esses valores mais baixos de

resistência à tração pode estar relacionada à necessidade de ser realizado um

tratamento mais específico da superfície dentinária radicular, com o intuito de

promover maior imbricamento do agente cimentante a esta parede, já que não

ocorre união química nesta interface (CARVALHO et al., 2004).

Discussão

Deste modo, a proposta dos pinos de fibra de vidro White Post DC de

conduzir o reforço radicular de forma direta, sem a utilização de outros materiais,

poderia ser bastante vantajosa, uma vez que diminui o tempo de trabalho e,

principalmente, impede a formação de várias interfaces de materiais no interior do

canal radicular; entretanto, novos estudos devem ser realizados tratando de forma

mais específica as possíveis variáveis como a resistência à fratura e também a

associação com novos sistemas adesivos, buscando aumentar a retenção desses

pinos no interior dessas raízes fragilizadas.

Conclusões

Conclusõe

Conclusões

Com base na metodologia utilizada e nos resultados obtidos, pode-se

concluir que:

1. O protocolo de reforço que utilizou resina composta fotoativada e

pino de fibra de vidro apresentou os maiores valores de resistência à

tração.

2. O protocolo de reforço que utilizou o pino White Post DC apresentou

valor de resistência à tração semelhante ao grupo que não sofreu

fragilização.

Referências bibliográficas

Referências

ibliográfica

Referências bibliográficas

AKGUNGOR, G.; AKKAYAN, B. Influence of dentin bonding agents and

polymerization modes on the bond strength between translucent fiber posts and

three dentin regions within a post space. J. Prosthet. Dent., v. 95, n. 5, p. 368-

378, 2006.

ALBUQUERQUE, R. C.; DUTRA, R. A.; VASCONCELOS, W. A. Pinos intra-radiculares

de fibras de carbono em restaurações de dentes tratados endodonticamente. Rev.

da APCD, v. 52, n. 6, p. 441-444, 1998.

BATERN, G.; RICKETTS, D. N. J.; SAUNDERS, W. P. Fibre-based post systems: a

review. Braz. Dent. J., v. 195, n. 1, p. 43-48, 2003.

BELL-RONNLOF, A. M. L.; LAHDENPERA, M.; LASSILA, L. V.; VALLITTU, P. K. Bond

strength of composite resin luting cements to fiber-reinforced composite root canal

post. J. Cont. Dent. Pract., v. 8, n. 6, p. 17-24, 2007.

BONFANTE, E. A.; PEGORARO, L. F.; GÓES, M. F.; CARVALHO, R. M. SEM

observation of the bond integrity of fiber-reinforced composite posts cemented into

root canals. Dent. Mater., v. 24, n. 4, p. 483-491, 2008.

BOUILLAGUET, S.; TROESCH, S.; WATAHA, J. C.; KREJCI, I.; MEYER, J. M.;

PASHLEY, D. H. Microtensile bond strength between adhesive cements and root

canal dentin. Dent. Mater., v. 19, n. 3, p. 199-205, 2003.

Referências bibliográficas

CARVALHO, R. M.; CARRILHO, M. R. O.; PEREIRA, L. C. G.; GARCIA, F. C. P.;

MARQUESINI-JUNIOR, L.; SILVA, S. M. A. Sistemas adesivos: Fundamentos para a

compreensão de sua aplicação e desempenho em clínica. Biodonto, v. 2, n. 1, p.

61-64, 2004.

CARVALHO, C. A. T.; VALERA, M. C.; OLIVEIRA, L. D.; CAMARGO, C. H. R.

Structural resistance in immature teeth using root reinforcements in vitro. Dent.

Traumatol., v. 21, n. 1, p. 155–159, 2005.

COHEN, B. I.; PAGNILLO, M.; MUSIKANT, B. L.; DEUTSCH, A. S. Comparison of the

retentive and photoelastic properties of two prefabricated endodontic post systems.

J. Oral Rehabil., v. 26, n. 6, p. 488-494, 1999.

COONEY, J. P.; CAPUTO, A. A.; TRABERT, K. C. Retention and estresse distribution

of tapered-end endodontic post. J. Prosthet. Dent., v. 55, n. 5, p. 540-546, 1986.

D’ARCANGELO, C. D.; D’AMARIO, M.; DE ANGELIS, F.; CINELLI, M. The effect of

resin cement film thickness on the pullout strength of a fiber reinforced post

system. J. Prosthet. Dent., v. 98, n. 3, p. 193-198, 2007a.

D’ARCANGELO, C. D.; D’AMARIO, M.; DE ANGELIS, F.; ZAZZERONI, S.; VADINI, M.;

CAPUTI, S. Effect of application technique of luting agent on the retention of three

types of fiber-reinforced post systems. J. Endod., v. 33, n. 11, p. 1378-1382,

2007b.

Referências bibliográficas

DAVIS, S. T.; O’CONNELL, B. C. The effect os two root canal sealers on the

retentive strength of glass fiber endodontic posts. J. Oral Rehabil., v. 34, n. 6, p.

468-473, 2007.

DILMENER, F. T.; SIPAHI, C.; DALKIZ, M. Resistance of three new esthetic post-

and-core systems to compressive loading. J. Prosthet. Dent., v. 95, n. 2, p. 130-

136, 2006.

EL-MOWAFY, O. M.; MILENKOVIC, M. Retention of paraposts with dentin-bonded

resin cements. Oper. Dent., v. 19, n. 5, p. 176-182, 1994.

FOKKINGA, W. A.; KREULEN, C. M.; LE BELL-RONNLOF, A. M.; LASSILA, L. V.;

VALLITTU, P. K.; CREUGERS, N. H. In vitro fracture behavior of maxillary premolars

with metal crowns and several post-and-core systems. J. Oral Science, v. 114, n.

3, p. 250-256, 2006.

FONSECA, T. S.; ALFREDO, E.; VANSAN, L. P.; SILVA, R. G.; SOUSA, Y. T. C. S.;

SAQUY, P. C.; SOUSA-NETO, M. D. Retention of radicular posts varying the

application technique of adhesive system and luting agent. Braz. Oral Res., v. 20,

n. 4, p. 347-352, 2006.

FREEDMAN, G. A. Esthetic post-and-core treatment. Dent. Clin. North Am., v. 45,

n. 1, p. 103-116, 2001.

Referências bibliográficas

GALHANO, G. A.; VALANDRO, L. F.; MELLO, R. M.; SCOTTI, R.; BOTTINO, M. A.

Evaluation of the flexural strength of carbon fiber, quartz fiber and glass fiber

based posts. J. Endod., v. 31, n. 3, p. 209-211, 2006.

GOERIG, A. C., MUENINGHOFF, A. Management of the endodontically treated

tooth. Part I: Concept for restorative designs. J. Prosthet. Dent., v. 49, n. 3, p.

340-345, 1983.

GONÇALVES, L. A. A.; VANSAN, L. P.; PAULINO, S. M.; SOUSA NETO, M. D.

Fracture resistance of weakened roots restored with a transilluminating post and

adhesive restorative materials. J. Prosthet. Dent., v. 96, n. 5, p. 344-399, 2006.

GORACCI, C.; FABIANELLI, A.; SADEK, F. T.; PAPACCHINI, F.; TAY, F. R.;

FERRARI, M. The contribution of friction to the dislocation resistance of bonded

fiber posts. J. Endod., v. 31, n. 8, p. 608-612, 2005a.

GORACCI, C.; SADEK, F. T.; FABIANELLI, A.; TAY, F. R.; FERRARI, M. Evaluation of

the adhesion of fiber posts to intra-radicular dentin. Oper. Dent., v. 30, n. 5, p.

627-635, 2005b.

GORACCI, C.; GRANDINI, S.; BOSSU, M.; BERTELLI, E.; FERRARI, M. Laboratory

assessment of the retentive potential of adhesive posts: A review. J. Dent., v. 35,

n. 11, p. 827-835, 2007.

Referências bibliográficas

GUZY, G. E.; NICHOLS, J. I. In vitro comparison of intact endodontically treated

teeth with and without endo-post reinforcement. J. Prosthet. Dent., v. 42, n. 1,

p. 39-44, 1979.

IGLESIA-PUIG, M. A.; ARELLANO-CABORNERO, A. Fiber-reinforced post and core

adapted to a previous metal ceramic crown. J. Prosthet. Dent., v. 91, n. 2, p.

191-194, 2004.

KALKAN, M.; USUMEZ, A., OZTURK, A. N.; BELLI, S.; ESKITASCIOGLU, G. Bond

strength between root dentin and three glass-fiber post system. J. Prosthet.

Dent., v. 96, n. 1, p. 41-46, 2006.

KREMEIER, K.; FASEN, L.; KLAIBER, B.; HOFMANN, N. Influence of endodontic post

type (glass fiber, quartz fiber or gold) and luting material on push-out bond

strength to dentin in vitro. Dent. Mater., v. 24, n. 5, p. 660-666, 2008.

LEARY, J. M.; JENSEN, M. E.; SHETH, J. J. Load transfer of post and cores to root

through cement. J. Prosthet. Dent., v. 62, n. 3, p. 298-302, 1989.

LEWGOY, H. R.; YOUSSEF, M. N.; MATSON, M. R. Estudo pelo método dos

elementos finitos dos pinos Flexi Post e Flexi Flange em um incisivo central

superior. Pesq. Odont. Bras., v. 17, n. 2, p. 132-136, 2003.

MALLMANN, A.; JACQUES, L. B.; VALANDRO, L. F.; MUENCH, A. Microtensile bond

strength of photoactivated and autopolymerized adhesive systems to root dentin

Referências bibliográficas

using translucent and opaque fiber-reinforced composite posts. J. Prosthet.

Dent., v. 97 n. 3, p. 165-172, 2007.

MANNOCCI, F.; SHERRIFF, M.; WATSON, T. F. Three-point bending test of fiber

post. J. Endod., v. 27, n. 12, p. 758-761, 2001.

MANNOCCI, F.; SHERRIFF, M.; WATSON, T. F.; VALLITTU, P. K. Penetration of

bonding resins into fibre-reinforced composite posts: a confocal microscopic study.

Int. Endod. J., v. 38, n. 1, p. 46-51, 2005.

MARCHI, G. M.; PAULILLO, L. A.; PIMENTA, L. A.; DE LIMA, F. A. Effect of different

filling materials in combination with intraradicular posts on the resistance to

fracture of weakened roots. J. Oral Rehabil., v. 30, n. 6, p. 623-629, 2003.

MATOS, A. B.; SARACENI, C. H. C.; JACOBS, M. M.; ODA, M. Study of the tensile

bond strength of three different adhesive systems associated to composites on

dentinal surfaces. Pesq. Odont. Bras., v. 15, n. 2, p. 161-165, 2001.

MENDOZA, D. B.; EAKLE, W. S.; KAHL, E. A.; HO, R. Root reinforcement with a

resin-bonded preformed post. J. Prosthet. Dent., v. 78, n. 1, p. 10-15, 1997.

MOOSAVI, H., MALEKNEJAD, F.; KIMYAI, S. Fracture Resistance of Endodontically-

treated Teeth Restored Using Three Root-reinforcement Methods. J. Contemp.

Dent. Pract., v. 1, n. 9, p. 30-37, 2008.

Referências bibliográficas

MUNIZ, L.; MATHIAS, P. The influence of sodium hypochlorite and root canal

sealers on post retention in different dentin regions. Oper. Dent., v. 30, n. 4, p.

533-539, 2005.

NARVA, K. K.; LASSILA, L. V. J.; VALLITTU, P. K. Fatigue resistance and stiffness of

glass fiber-reinforced urethane dimethacrylate composite. J. Prosthet. Dent., v.

91, n. 2, p. 158-163, 2004.

NEDER, V. M. Estudo comparativo da resistência à tração da cimentação adesiva

de peças de Ni-Cr em dentina. Rev. Odont. Univ. São Paulo, v.10, n.3, p.189-

94, 1996.

NG, C. C. H.; DUMBRIGUE, H. B.; AL-BAYAT, M. I.; GRIGGS, J. A.; WAKEFIELD, C.

W. Influence of remaining coronal tooth structure location on the fracture

resistance of restored endodontically anterior teeth. J. Prosthet. Dent., v. 95, n.

4, p. 290-296, 2006.

OLIVEIRA, L. D.; CAMARGO, C. H. R. Structural resistance in immature teeth using

root reinforcements in vitro. Dent. Traumatol., v. 21, n. 3, p. 155-159, 2005.

PEGORETTI, A.; FAMBRI, L.; ZAPPINI, G.; BIANCHETTI, M. Finite element analysis

of a glass fibre reinforced composite endodontic post. Biomaterials, v. 23, n. 13,

p. 2667-2682, 2002.

Referências bibliográficas

PERDIGÃO, J.; GOMES, G.; AUGUSTO, V. The effect of dowel space on the bond

strengths of fiber posts. Int. J. Prosthodont., v. 16, n. 3, p. 154-164, 2007.

PLASMANS, P. J. M.; WELLE, P. R.; VRIJHOEF, F. J. In vitro resistance of composite

resin dowel and cores. J. Endod., v. 14, n. 6, p. 300-304, 1988.

PURTON, D. G.; CHANDLER, N. P.; QUALTROUGH, A. J. Effect of thermocycling on

the retention of glass-fiber root canal posts. Quintessence Int., v. 34, n. 5, p.

366-369, 2003.

QUALTROUGH, A. J.; CHANDLER, N. P.; PURTON, D. G. A. Comparison of the

retention of tooth-colored posts. Quintessence Int., v. 34, n. 3, p. 199-201,

2003.

SADEK, F. T.; MONTICELLI, F.; GORACCI, C.; TAY, F.; CARDOSO, P. E. C.;

FERRARI, M. Bond strength performance of different resin composites used as core

materials around fiber posts. Dent. Mater., v. 23, n. 1, p. 95-99, 2007.

SAPONE, J.; LORENCKI, S. F. An endodontic prosthodontic approach to internal

tooth reinforcement. J. Prosthet. Dent., v. 45, n. 2, p. 164-174, 1981.

SAUPE, W. A.; GLUSKIN, A. H.; RADKE JR, R. A. A comparative study of fracture

resistance between morphologic dowel and cores and resin-reinforced dowel

system in the intra-radicular restoration of structurally compromised roots.

Quintessence Int., v. 27, n. 7, p. 488-491, 1996.

Referências bibliográficas

SCOTTI, R.; FERRARI, M. Pinos de fibra – Considerações teóricas e

aplicações clínicas. São Paulo: Artes Médicas, 2003. 132p.

SHILLINGBURG Jr., H. T.; FISER, D. W.; DEWHIRST, R. B. Restoration of

endodontically treated posterior teeth. J. Prosthet. Dent., v. 24, n. 5, p. 401-409,

1970.

SILVA, A. L. F.; CASSELLI, D. S. M.; AMBROSANO, G. M. B. MARTINS , L. R. M.

Effect of the adhesive application mode and fiber post translucency on the push-out

bond strength to dentin. J. Endod., v. 33, n. 9, p. 1078-1081, 2007.

SORENSEN, J. A.; MARTINOFF, J. T. Clinically significant factors in dowel design. J.

Prosthet. Dent., v. 52, n. 1, p. 28-35, 1984.

STEELE, G. D. Reinforced composite resin foundation for endodontically treated

teeth. J. Prosthet. Dent., v. 30, n. 5, p. 816-819, 1973.

STEWARDSON, D. A. Non-metal post systems. Dent. Update, v. 28, n. 7, p. 326-

336, 2001.

STOCKTON, L. W. Factors affecting retention of post systems: A literature review.

J. Prosthet. Dent., v. 81, n. 4, p. 380-385, 1999.

TEIXEIRA, E. C. N.; TEIXEIRA, F. B.; PIASICK, J. R. An in vitro assessment of

prefabricated fiber post systems. J. Am. Dent. Assoc., v. 137, n. 7, p. 1006-1012,

2006.

Referências bibliográficas

VALANDRO, L. F.; FILHO, O. D.; VALERA, M. C.; DE ARAUJO, M. A. The effect of

adhesive systems on the pullout strength of a fiberglass-reinforced composite post

system in bovine teeth. J. Adhes. Dent. v. 7, n. 1, p. 331-336, 2005.

WANG, J. J. V.; CHEN, Y. M.; YIP, K. H. K.; SMALE, R. J.; MEN, Q. F.; CHEN, L.

Effect of two fiber post types and two luting cement systems on regional post

retention using the push-out test. Dent. Mater., v. 24, n. 3, p. 372-377, 2008.

YANG H. S.; LANG, L. A.; MOLINA, A.; FELTON, D. A. The effects of dowel design

and load direction on dowel-and-core restorations. J. Prosthet. Dent., v. 85, n. 6,

p. 558-567, 2001.

nexo

Livros Grátis
( http://www.livrosgratis.com.br )
 
Milhares de Livros para Download:
 
Baixar livros de Administração
Baixar livros de Agronomia
Baixar livros de Arquitetura
Baixar livros de Artes
Baixar livros de Astronomia
Baixar livros de Biologia Geral
Baixar livros de Ciência da Computação
Baixar livros de Ciência da Informação
Baixar livros de Ciência Política
Baixar livros de Ciências da Saúde
Baixar livros de Comunicação
Baixar livros do Conselho Nacional de Educação - CNE
Baixar livros de Defesa civil
Baixar livros de Direito
Baixar livros de Direitos humanos
Baixar livros de Economia
Baixar livros de Economia Doméstica
Baixar livros de Educação
Baixar livros de Educação - Trânsito
Baixar livros de Educação Física
Baixar livros de Engenharia Aeroespacial
Baixar livros de Farmácia
Baixar livros de Filosofia
Baixar livros de Física
Baixar livros de Geociências
Baixar livros de Geografia
Baixar livros de História
Baixar livros de Línguas

Baixar livros de Literatura
Baixar livros de Literatura de Cordel
Baixar livros de Literatura Infantil
Baixar livros de Matemática
Baixar livros de Medicina
Baixar livros de Medicina Veterinária
Baixar livros de Meio Ambiente
Baixar livros de Meteorologia
Baixar Monografias e TCC
Baixar livros Multidisciplinar
Baixar livros de Música
Baixar livros de Psicologia
Baixar livros de Química
Baixar livros de Saúde Coletiva
Baixar livros de Serviço Social
Baixar livros de Sociologia
Baixar livros de Teologia
Baixar livros de Trabalho
Baixar livros de Turismo
 
 