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INSTITUTO MILITAR DE ENGENHARIA
THIAGO VIEIRA NOGUEIRA COELHO
ESTUDO DE SISTEMAS DE COMUNICAÇÃO UTLIZANDO
ÓPTICA NO ESPAÇO LIVRE
Dissertação de Mestrado apresentada ao curso de
Mestrado em Engenharia Elétrica do Instituto Militar de
Engenharia, como requisito parcial para a obtenção do
título de Mestre em Engenharia Elétrica.
Orientador: Prof
a
. Maria Thereza M. Rocco Giraldi – D.C.
Rio de Janeiro
2008
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Milhares de livros grátis para download.
2
c2008
INSTITUTO MILITAR DE ENGENHARIA
Praça General Tibúrcio, 80 – Praia Vermelha
Rio de Janeiro – RJ CEP: 22290-270
Este exemplar é de propriedade do Instituto Militar de Engenharia, que poderá incluí-lo em
base de dados, armazenar em computador, microfilmar ou adotar qualquer forma de
arquivamento.
É permitida a menção, reprodução parcial ou integral e a transmissão entre bibliotecas
deste trabalho, sem modificação de seu texto, em qualquer meio que esteja ou venha a ser
fixado, para pesquisa acadêmica, comentários e citações, desde que sem finalidade comercial
e que seja feita a referência bibliográfica completa.
Os conceitos expressos neste trabalho, são de responsabilidade do autor e do orientador.
S767 Vieira Nogueira Coelho, Thiago
Estudo de Sistemas de Comunicação Utilizando Óptica no espaço
Livre / Thiago Vieira Nogueira Coelho – Rio de Janeiro: Instituto Militar de
Engenharia, 2008
103p.: il., graf., tab.
Dissertação (mestrado) – Instituto Militar de Engenharia, 2008.
1. Óptica no Espaço livre. 2. Espalhamentos. 3. Cintilação.
I. Título. II. Instituto Militar de Engenharia
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3
INSTITUTO MILITAR DE ENGENHARIA
ESTUDO DE SISTEMAS DE COMUNICAÇÃO UTLIZANDO ÓPTICA NO ESPAÇO
LIVRE
Dissertação de mestrado apresentada ao Curso de Mestrado em Engenharia Elétrica do
Instituto Militar de Engenharia, como requisito parcial para obtenção do título de Mestre em
Engenharia Elétrica.
Orientador: Prof
a
. Maria Thereza M. Rocco Giraldi – D.C.
Aprovada em 20 de março de 2008 pela seguinte Banca Examinadora:
_____________________________________________________________________
Prof
a
. Maria Thereza Miranda Rocco Giraldi – D. C. do IME – Presidente
_____________________________________________________________________
Prof. Paulo Roberto Rosa Lopes Nunes – Ph.D. do IME
_____________________________________________________________________
Prof. Andrés Pablo Lopez Barbero – Dr da UFF
_____________________________________________________________________
Prof
a
. Maria Aparecida Gonçalves Martinez – Ph.D do CEFET-RJ
_____________________________________________________________________
João Crisóstomo Weyl de Albuquerque Costa - Dr da UFPA
Rio de Janeiro
2008
4
AGRADECIMENTOS
Agradeço a todos os meus amigos e pessoas que amo pelo apoio emocional
que me permitiu ter equilíbrio para finalizar mais um passo na minha vida
profissional.
Minha mãe Mariza por apoiar desde pequeno meus estudos e por todo o seu
sacrifício para que me tornasse o homem que sou, e a meu pai Denis pelo exemplo
que foi na minha vida
Meu Irmão Diogo, companheiro de profissão, pelo apoio e por agüentar meus
humores.
Agradeço a Roberto, João e Lourdes funcionários do Instituto Militar de
Engenharia pela ajuda prestada.
Em especial a Professora Orientadora Maria Thereza pela orientação e
dedicação para a realização deste trabalho.
5
SUMÁRIO
LISTA DE ILUSTRAÇÕES ........................................................................................7
LISTA DE TABELAS .............................................................................................. 12
LISTA DE ABREVIATURAS E SÍMBOLOS............................................................ 13
1 INTRODUÇÃO ........................................................................................ 17
2 FUNDAMENTOS DE SISTEMAS COM ÓPTICA NO ESPAÇO LIVRE.. 21
2.1 Atenuação atmosférica............................................................................ 23
2.1.1 Absorção atmosférica.............................................................................. 24
2.1.1.1 Absorção molecular................................................................................. 24
2.1.1.2 Absorção por aerossóis........................................................................... 26
2.1.2 Espalhamento.......................................................................................... 27
2.1.2.1 Espalhamento Rayleigh........................................................................... 28
2.1.2.2 Espalhamento Mie................................................................................... 30
2.2 Atenuação por chuva............................................................................... 37
2.3 Atenuação geométrica............................................................................. 40
2.4 Turbulência óptica ................................................................................... 43
2.4.1 Cintilação................................................................................................. 46
2.4.2 Deslocamento aleatório do feixe ............................................................. 49
2.5 Interferência solar.................................................................................... 50
2.6 Técnicas de mitigação dos efeitos atmosféricos ..................................... 51
2.6.1 Auto-alinhamento do feixe....................................................................... 52
2.6.2 Óptica Adaptativa .................................................................................... 52
3 MODELO DO SISTEMA ÓPTICO QUE SE PROPAGA NO ESPAÇO LIVRE
.................................................................................................................. 56
4 SIMULAÇÕES E RESULTADOS............................................................. 64
4.1 Sistema FSO utilizando software Matlab.................................................. 64
4.1.1 Transmitância atmosférica........................................................................ 65
6
4.1.2 Atenuação atmosférica............................................................................. 67
4.1.3 Atenuação geométrica.............................................................................. 70
4.1.4 Atenuação por chuvas.............................................................................. 74
4.1.5 Atenuação por cintilação .......................................................................... 75
4.1.6 Atenuação total......................................................................................... 77
4.1.7 Enlace FSO .............................................................................................. 78
4.1.8 Disponibilidade do sistema FSO............................................................... 84
4.1.9 Simulação do enlace FSO no software Optisystem.................................. 89
5 CONCLUSÃO .......................................................................................... 96
6 SIMULAÇÕES E RESULTADOS............................................................. 98
7
LISTA DE ILUSTRAÇÕES
FIG. 1.1 FSO aplicado a uma rede metropolitana ............................................... 19
FIG. 2.1 Esquema simplificado de um enlace FSO............................................. 21
FIG. 2.2 Transceptor FSO ................................................................................... 22
FIG. 2.3 Espectro da transmitância atmosférica média a 1820m do nível do mar
............................................................................................................... 25
FIG. 2.4 Espectro de transmissão sob vapor de água na região do infravermelho
próximo.................................................................................................. 25
FIG. 2.5 Espalhamento provocado por uma gota de água .................................. 27
FIG. 2.6 Padrões de radiação de espalhamento...................................................28
FIG. 2.7 Espalhamento Rayleigh para a região do infravermelho ........................29
FIG. 2.8 Eficiência do espalhamento Mie em função do raio de aerossóis, em 780
nm............................................................................................................30
FIG. 2.9 Diagrama de irradiação para espalhamento Rayleigh (a), Mie (b) e não
seletivo (c)............................................................................................. 31
FIG. 2.10 Parâmetro q por Wolff, Löhle e pela EQ. 8 sugerida por Löhle...............33
FIG. 2.11 Distribuição dos raios das partículas em diferentes condições climáticas
............................................................................................................... 34
FIG. 2.12 Parâmetro q em função da visibilidade dividida em três setores ........... 35
FIG. 2.13 Atenuação por Espalhamento Mie em 785 nm e 1550 nm em função da
visibilidade............................................................................................. 36
FIG. 2.14 Atenuação em função da precipitação dada pela relação de Carbonneau
............................................................................................................... 38
FIG. 2.15 Atenuação em função da taxa de precipitação dada pela EQ. 2.9 para
diferentes diâmetros de gotas de chuva................................................ 39
FIG. 2.16 Atenuação medida em diferentes comprimentos de onda..................... 40
FIG. 2.17 Divergência de um feixe gaussiano....................................................... 41
FIG. 2.18 Representação do cone de divergência ................................................ 42
FIG. 2.19 Atenuação geométrica em função da distância do enlace para um cone de
divergência de 1 mrad ........................................................................... 43
8
FIG. 2.20 Sistema FSO sobre a influência de bolsões de ar................................. 44
FIG. 2.21 Esquema de um Cintilômetro ................................................................ 45
FIG. 2.22 C
n
2
medido na Universidade de Porto Rico através de Cintilômetro ..... 45
FIG. 2.23 Efeito da cintilação provocado por pequenos bolsões de ar.................. 46
FIG. 2.24 Variância de Rytov em função do tempo............................................... 48
FIG. 2.25 Atenuação devido a cintilação em 785, 850 e 1550 nm ........................ 49
FIG. 2.26 Deslocamento aleatório do feixe provocado por células turbulentas..... 49
FIG. 2.27 Densidade espectral de potência solar.................................................. 51
FIG. 2.28 Diagrama de um enlace com Óptica Adaptativa.................................... 53
FIG. 2.29 Sinal sem O.A
(a) e com O.A. (b) ......................................................... 54
FIG. 3.1 Enlace FSO e parâmetros de projeto .................................................... 56
FIG. 3.2 BER em função da potência recebida para fotodetectores PIN e APD em
taxas de 10Mbits/s e 100Mbits/s............................................................ 58
FIG. 3.3 BER em função da potência recebida para fotodetectores PIN e APD para
taxa de 1Gbits/s..................................................................................... 58
FIG. 3.4 Distribuição cumulativa de probabilidade de visibilidade do Rio de Janeiro
............................................................................................................... 60
FIG. 3.5 Distribuição cumulativa de probabilidade de visibilidade em Manaus ... 61
FIG. 3.6 Distribuição cumulativa de probabilidade de precipitação no Rio de Janeiro
............................................................................................................... 61
FIG. 3.7 Distribuição cumulativa de probabilidade de precipitação em Manaus.. 62
FIG. 3.8 Distribuição cumulativa visibilidade no Rio de Janeiro .......................... 62
FIG. 3.9 Distribuição cumulativa de precipitação no Rio de Janeiro.................... 63
FIG. 4.1 Tela inicial do programa desenvolvido em Matlab para o cálculo de
enlaces FSO.......................................................................................... 64
FIG. 4.2 Transmitância em função da distância para visibilidades de 1, 20 e 50 km
............................................................................................................... 65
FIG. 4.3 Transmitância em função da distância para diferentes condições de
visibilidade ............................................................................................. 66
FIG. 4.4 Transmitância em função da distância em condições de nevoeiro........ 66
9
FIG. 4.5 Transmitância em função da visibilidade para os comprimentos de onda
de 785, 850 e 1550nm........................................................................... 67
FIG. 4.6 Atenuação em função da visibilidade em diferentes condições
meteorológicas para os comprimentos de onda de 785, 850 e 1550 nm
............................................................................................................... 68
FIG. 4.7 Atenuação atmosférica em condições de céu claro, neblina e neblina fina
............................................................................................................... 68
FIG. 4.8 Atenuação atmosférica em condições de nevoeiro fino......................... 69
FIG. 4.9 Atenuação atmosférica em nevoeiro moderado, nevoeiro e nevoeiro
grosso.................................................................................................... 69
FIG. 4.10 Atenuação atmosférica em função da distância e da visibilidade para o
comprimento de onda de 1550 nm ........................................................ 70
FIG. 4.11 Atenuação geométrica em função da distância para um enlace FSO com
A
t
=10 cm
2
, A
r
= 310 cm
2
e θ
d
=1 mrad.................................................... 71
FIG. 4.12 Atenuação geométrica em função da distância para θ
d
=1, 2 e 3 mrad.. 72
FIG. 4.13 Atenuação geométrica em função da distância para diferentes cones de
divergência considerando a lente transmissora de dez centímetros ..... 72
FIG. 4.14 Atenuação geométrica em função da distância para um transmissor com
lente de dez centímetros de diâmetros, θ
d
=1 mrad e para diferentes
diâmetros de lentes no receptor ............................................................ 73
FIG. 4.15 Visibilidade em função da precipitação.................................................. 74
FIG. 4.16 Atenuação em função da distância para diferentes condições de
precipitação e visibilidade para λ=1550 nm........................................... 75
FIG. 4.17 Parâmetro C
n
2
medido no Aeroporto Internacional do Galeão .............. 76
FIG. 4.18 Atenuação por cintilação em função da distância para λ= 785 , 850 e 1550
nm.......................................................................................................... 76
FIG. 4.19 Atenuação total em função da distância para céu claro para λ= 785, 850 e
1550 nm e θ
d
= 1 e 2 mrad ..................................................................... 77
FIG. 4.20 Atenuação total em função da distância para λ= 785, 850 e 1550 nm .. 79
10
FIG. 4.21 Potência recebida em função da distância do enlace para os
comprimentos de onda de 785, 850 e 1550 nm nas condições de céu
claro, nevoeiro e nevoeiro denso. P
t
= 10dBm, θ
d
= 1mrad, diâmetro de 10
cm das lente transmissora e receptora e C
n
2
=10
-14
m
-2/3
........................ 79
FIG. 4.22 Potência recebida em função da distância do enlace para diferentes
condições climáticas. P
t
= 10dBm, λ = 1550nm, θ
d
= 1mrad, diâmetro de
10 cm das lente transmissora e receptora e C
n
2
=10
-14
m
-2/3
. Taxa de 100
Mbits/s. .................................................................................................. 80
FIG. 4.23 Potência recebida em função da distância do enlace para diferentes
condições climáticas. P
t
= 10dBm, λ = 1550nm, θ
d
= 1mrad, diâmetro de
10 cm das lente transmissora e receptora e C
n
2
=10
-14
m
-2/3
. Taxa de 10
Mbits/s.. ................................................................................................. 81
FIG. 4.24 Potência recebida em função da distância do enlace para diferentes
condições de visibilidade e precipitações. P
t
= 10dBm, λ = 1550nm, θ
d
= 1
mrad, diâmetro de 10 cm das lente transmissora e receptora e
C
n
2
=10
-14
m
-2/3
... ..................................................................................... 82
FIG. 4.25 Potência recebida em função da distância do enlace para condições de
céu claro e neblina. P
t
= 10dBm, λ = 1550nm, θ
d
= 1, 2 e 3mrad, diâmetro
de 10 cm das lente transmissora e receptora e C
n
2
=10
-14
m
-2/3
.... .......... 83
FIG. 4.26 Disponibilidade do enlace para taxas de transmissão de100 Mbits/s em
função da distância do enlace para as cidades do Rio de Janeiro e
Manaus. P
t
= 10dBm, λ = 1550nm, θ
d
= 1 mrad, diâmetro de 10 cm das
lente transmissora e receptora, C
n
2
=10
-14
m
-2/3
, fotodetector APD e BER =
10
-12
....................................................................................................... 84
FIG. 4.27 Disponibilidade do enlace em função da distância do enlace para a cidade
do Rio de Janeiro com taxas de transmissão de 100 Mbits/s. P
t
= 10dBm,
λ = 785, 850 e 1550nm, θ
d
= 1 mrad, diâmetro de 10 cm das lente
transmissora e receptora, C
n
2
=10
-14
m
-2/3
, fotodetector APD e BER = 10
-12
............................................................................................................... 85
11
FIG. 4.28 Disponibilidade do enlace em função da distância do enlace para a cidade
do Rio de Janeiro com taxas de transmissão de 100 Mbits/s. P
t
= 10dBm,
λ = 1550nm, θ
d
= 1, 2 e 3 mrad, diâmetro de 10 cm das lente transmissora
e receptora, C
n
2
=10
-14
m
-2/3
, fotodetector APD e BER = 10
-12
...... .......... 86
FIG. 4.29 Disponibilidade do enlace em função da distância do enlace para a cidade
do Rio de Janeiro. Taxas de transmissão de 10 e100 Mbits/s. P
t
= 10dBm,
λ = 1550nm, θ
d
= 1, 2 e 3 mrad, diâmetro de 10 cm das lente transmissora
e receptora, C
n
2
=10
-14
m
-2/3
, fotodetector APD e PIN, BER = 10
-12
........ 87
FIG. 4.30 Disponibilidade do enlace em função da distância do enlace para a cidade
do Rio de Janeiro. Taxas de transmissão de 10 Mbits/s,100 Mbits/s e 1
Gbits/s. P
t
= 10dBm, λ = 1550nm, θ
d
= 1, 2 e 3 mrad, diâmetro de 10 cm
das lente transmissora e receptora, C
n
2
=10
-14
m
-2/3
, fotodetector APD e
PIN, BER = 10
-9
..................................................................................... 88
FIG. 4.31 Enlace FSO no software Optisystem
......... ........................................... 89
FIG. 4.32 Atenuação por Cintilação e a aproximação linear de Cintilação em função
da distância
........................................................................................... 90
FIG. 4.33 Atenuação geométrica em função da distância previstas pelas EQ. 2.19 e
EQ. 4.1
................................................................................................... 92
FIG. 4.34 Atenuação geométrica para distâncias curtas previstas pelas EQ. 2.19 e
EQ. 4.1
.................................................................................................. 93
FIG. 4.35 Taxa de erros de bit em função da distância do enlace para λ = 1550nm,
taxa de transmissão de 100 Mbits/s e disponibilidade de 99 %. P
t
=
10dBm, λ = 1550nm, θ
d
= 1, 2 e 3 mrad, diâmetro de 10 cm das lente
transmissora e receptora, C
n
2
=10
-14
m
-2/3
, fotodetector APD e PIN, BER =
10
-9
...................................................... .................................................. .94
FIG. 4.36 Taxa de erros de bit em função da distância do enlace para λ = 1550nm,
taxa de transmissão de 1 Gbits/s e disponibilidade de 99 %. P
t
= 10dBm, λ
= 1550nm, θ
d
= 1, 2 e 3 mrad, diâmetro de 10 cm das lente transmissora e
receptora, C
n
2
=10
-14
m
-2/3
, fotodetector APD e PIN, BER = 10
-9
............................................................................................................... .95
12
LISTA DE TABELAS
TAB. 2.1 Atenuação atmosférica calculada com a EQ. 2.8
.................................. 33
TAB. 2.2 Atenuação em diversas condições atmosféricas.................................. . 37
TAB. 3.1 Valores de sensibilidade dos fotodetectores PIN e APD em 1550 nm para
as taxas de 10 Mbits, 100 Mbits/s e 1 Gbits/s........................................ 59
13
LISTA DE ABREVIATURAS E SÍMBOLOS
A
r
-
Área do receptor
A
t
-
Área do transmissor
C -
Velocidade da luz
C
n
2
- Parâmetro estrutural do índice de refração
d
r
- Diâmetro do receptor
d
t
- Diâmetro do transmissor
e -
Carga de um elétron
f - freqüência de oscilação
K - Vetor de onda
M - Massa do elétron
N
a
- Concentração de partículas absorventes
N - Índice de refração
P - Potência do feixe óptico
P
t
- Potência do transmissor
q - Parâmetro de distribuição do tamanho das partículas
R - Distância do enlace
R
p
- Taxa de precipitação
V - Visibilidade do enlace
W
0
- Raio da cintura do feixe
λ - Comprimento de onda do sinal óptico
ε
0
- Constante dielétrica
θ
d
- Cone de divergência
σ
-
Coeficiente de atenuação
σ
I
2
-
Variância normalizada das flutuações da irradiância recebida
σ
M
-
Atenuação por Espalhamento Mie
σ
r
2
-
Variância radial da direção do feixe
α
-
Coeficiente de absorção
14
LISTA DE SIGLAS
AO Adaptative Optics
APD Avalanche Photodiode
BER Bit Error Rate
FSO Free Space Optics
IM/DD Intensity Modulation with Direct Detection
IEC International Electrotechnical Comission
ITU International Telecommunications Union
LAN Local Area Network
MAN Metropolitan Area Network
PIN PIN Photodiode
SCM Subcarrier Multiplexing
SNR Signal-to-Noise Ratio
WDM Wavelength Division Multiplexing
15
RESUMO
A tecnologia óptica no espaço livre consiste na transmissão óptica sem fio utilizando o
espaço livre como meio de transmissão e lasers de alta potência como transmissores.
Por ser uma tecnologia sem fio torna-se uma opção mais econômica que a fibra óptica
possibilitando que o usuário final receba taxas de transmissão elevadas.
Nesta dissertação foram abordados os fenômenos aos quais o feixe óptico está sujeito
quando se propaga na atmosfera e suas conseqüências em termos de desempenho do enlace no
que tange ao alcance, a taxa de erros de bits e a disponibilidade do mesmo.
Foi desenvolvido um modelo em Matlab que representa o canal de propagação óptica no
espaço livre e comparou-se as respostas deste com as do modelo existente no software
comercial Optisystem 5.0. Os resultados obtidos são bastante concordantes.
Foram realizadas investigações para observar as conseqüências em termos de desempenho
do enlace em função de variações em alguns parâmetros do mesmo, principalmente em
termos de comprimento de onda, divergência do feixe óptico e aumento na área do
transceptor, além das conseqüências das diversas condições atmosféricas no comportamento
do feixe óptico.
Para finalizar, o cálculo da disponibilidade do enlace foi realizado com dados das
condições meteorológicas das cidades do Rio de Janeiro e de Manaus e determinou-se que o
alcance do enlace para condições de disponibilidade de 99% nestas duas cidades ficou em
uma faixa entre 500 a 1500 metros, dependendo dos parâmetros de projeto.
16
ABSTRACT
The Free Space Optics technology consists in wireless optic transmission using the free
space as a transmission channel and high power lasers transmitters.
Due to its wireless characteristics, this technology is less expensive when compared to a
fiber optic system and can provide high transmission rates to the end user.
In this work, the atmospheric phenomena that the optical beams are submitted in the free
space propagation have been addressed as well as their consequences in the link performance
such as maximum distance, bit error rate and availability.
A model that represents the free space optical propagation channel had been developed in
Matlab and the results had been compared with the ones obtained using the model of the free
space channel existing in the commercial software Optisystem 5.0. There is a good
concordance among these results.
Investigations had been carried out to analyze the consequences in the link performance
due to the variation in some parameters such as wavelength, divergence of the optical beam
and transmitter area.
Finally, the link availability calculation have been carried out using meteorological data
from the cities of Rio de Janeiro and Manaus and the link maximum distance have been
determined for a 99% of availability, in the both cases the maximum distance was 500 to
1500 meters depended on the project parameters.
17
1- INTRODUÇÃO
Redes ópticas sem fio, principalmente redes metropolitanas, usando o espaço livre como
meio de transmissão e lasers de alta potência como fontes de luz, já se tornaram uma
alternativa viável em relação à fibra óptica até taxas de transmissão de 1 Gbits/s. São usados
lasers não agressivos ao ambiente ou às pessoas, trabalhando com potências dentro das
especificações de segurança dos órgãos reguladores (KIM, 1998).
Sistemas de comunicação óptica no espaço livre (FSO - Free Space Optics) não são uma
idéia nova, na Grécia antiga eram utilizados sinais luminosos originados pela luz do sol
através de discos polidos. No final da década de 1880, Alexander Graham Bell inventou o
fotofone que consistia em um feixe de luz solar modulado pela voz humana através de um
sistema de espelhos, transmitido por distâncias de até 600 pés (COLVERO, 2005). Entretanto,
o fotofone acabou perdendo espaço para outra invenção do próprio Graham Bell, o telefone
convencional.
Com a invenção do laser de Rubi em 1960, cientistas tentaram estabelecer canais de
comunicações confiáveis pela modulação de sinais ópticos, dando início à história moderna
das comunicações ópticas (OSORIO, 2002). As fibras ópticas disponíveis nesta época
apresentavam desempenho fraco, com atenuação da ordem de 1000 dB/km, o que estimulava
ainda mais a pesquisa sobre guiamento em espaço livre sobre uma linha de visada,
principalmente para aplicações em satélites, porém devido a não maturidade da tecnologia de
lasers essas tentativas não foram bem sucedidas.
Na segunda metade da década de 90, o FSO ressurgiu devido ao amadurecimento da
tecnologia óptica, com a conseqüente consolidação do mercado de comunicação por fibra
óptica e pelo aumento da demanda de largura de banda principalmente pela universalização
do acesso a Internet (OSORIO, 2002).
O sistema FSO tem como grande atrativo seu baixo preço em relação a sistemas com
fibra óptica, pois nem sempre é economicamente viável a operadora chegar ao usuário final.
Assim o sistema FSO surge como alternativa de rede de acesso de última milha de baixo
custo, pois os gastos com escavações e licença para passagem de fibras ópticas representam
em torno de 80% dos custos do sistema, incluindo o tempo de instalação de fibras ópticas que
leva meses, ao contrário do sistema FSO que leva alguns dias (KIM, 1998).
18
O FSO congrega duas características importantes de sistemas diferentes encontrados em
larga escala no mercado, a característica de ser um sistema sem fio como os sistemas de
radiofreqüência e a alta largura de banda dos sistemas ópticos.
Comparado aos sistemas de radiofreqüência, os sistemas FSO atingem taxas de
transmissão muito mais elevadas, são imunes a interferências eletromagnéticas e não
necessitam de licença de espectro para operar. Outro aspecto importante é que, devido à
diretividade do feixe, torna-se difícil interceptá-lo o feixe conferindo um alto grau de
segurança a comunicação, característica importante em aplicações militares. Limitações em
relação aos sistemas de radiofreqüência são: a necessidade de visada direta, alinhamento entre
os aparelhos transceptores e interferência por raios solares (COLVERO, 2005).
Em relação aos sistemas a fibra óptica, o FSO além de ser mais econômico, é portátil e de
rápida instalação, característica importante para aplicações móveis ou itinerantes como feiras,
eventos esportivos e missões militares. Além disso, todas as tecnologias de transmissão
usadas nas fibras ópticas podem ser aplicadas ao espaço livre, a única diferença é que o meio
de transmissão é o espaço livre, o que cria uma desvantagem devido à limitação do
desempenho em condições atmosféricas desfavoráveis (KIM, 1998).
As comunicações por fibra óptica já são a tecnologia dominante na rede de longa
distância (Wide Área Network – WAN), na rede metropolitana (Metropolitan Area Network –
MAN) e na rede local (Local Area Network –LAN), uma vez que oferecem capacidade de
várias ordens de grandeza maior que as tecnologias tradicionais de transmissão por rádio ou
por cabo coaxial. O principal gargalo acontece na rede de acesso, que conecta usuários finais
(taxas de Mb/s) a redes de alta velocidade (taxas de Gb/s), pois muitas vezes a infraestrutura
necessária de cabos de fibra óptica para acompanhar as rápidas e constantes mudanças no
mercado, onde a demanda por banda cresce a cada dia, não está disponível devido ao alto
custo de implantação (MOURA, 2003).
Apenas uma pequena porcentagem dos prédios comerciais em uma área metropolitana
está conectada, através de fibra óptica, a um backbone de alta velocidade. A maioria destes
prédios, porém, se encontra a não mais do que uma milha de distância de um outro prédio
com conexão ao backbone. Esta situação estimula o fornecimento de acesso entre prédios
através da tecnologia FSO. Na FIG. 1.1 tem-se um exemplo de conexão FSO entre prédios em
uma área metropolitana.
19
FIG. 1.1 – FSO aplicado em uma rede metropolitana (TJONDRONEGORO, 2005)
Pode-se resumir como vantagens do sistema FSO (KIM, 1998):
• Baixo custo de instalação e manutenção;
• Alta capacidade de transmissão se comparada a outras tecnologias sem fio;
• Compatibilidade tecnológica com sistemas à fibra óptica;
• Rápida instalação;
• Não necessita de licença para uso do espectro;
• Uso de interfaces abertas;
• Segurança;
E como desvantagens (KIM, 1998):
• Imprevisibilidade das condições atmosféricas;
• Necessidade de visada direta;
• Interferência solar;
• Dispersão do feixe;
• Dificuldades de alinhamento;
Devido as suas características pode-se enunciar as seguintes aplicações mais usuais para
sistemas FSO (WILLEBRAND, 2002):
20
• Redes de acesso conectando usuários finais a redes de alta velocidade;
• Provimento de conexões temporárias, como em feiras e eventos itinerantes;
• Redundância para sistemas com fibra óptica;
• Extensão da rede metropolitana, conectando anéis ópticos novos aos já
existentes;
• Aceleração de serviços, provendo infraestrutura temporária até a instalação da
rede de fibras ópticas;
Outro exemplo importante de aplicação do FSO é o fornecimento de conexão em casos
de calamidade pública. Em setembro de 2001, data da queda das torres gêmeas do World
Trade Center, o backbone óptico que servia grande parte de Wall Street caiu, derrubando o
serviço de várias empresas de grande porte internacional. O enlace foi colocado em serviço
em dois dias com a utilização da tecnologia FSO (KILLINGER,2002).
O objetivo deste trabalho é o estudo, análise, modelagem e simulação de um sistema FSO
determinando sua viabilidade para aplicações comerciais e militares de curta distância em
diversas condições climáticas.
Faz-se se uso de simulações em Matlab que representam o canal FSO e em software
comercial OptiSystem, da empresa canadense Optiwave Corporation, obtendo-se a taxa de
erro de bits e os diagramas de olho para enlace FSO.
O projeto “Estudo de Tecnologias para Provimento de Comunicações em Sistemas
Estratégicas de Defesa” do Edital Programa de Apoio ao Ensino e Pesquisa Científica e
Tecnológica em Defesa Nacional (Pró-Defesa) da CAPES/Ministério da Defesa foi o
principal estímulo para este trabalho. Isto se deve ao fato que em seus objetivos, o assunto
óptica no espaço livre está contemplado. Esta tecnologia será avaliada, simulada,
desenvolvida e implementada ao longo do projeto.
No capítulo dois será apresentado os fundamentos sobre óptica no espaço livre,
abordando os fenômenos a que estão sujeitos os feixes de laser no espaço livre. No capítulo
três será apresentado o modelo de canal do sistema FSO através do balanço de potência que é
uma ferramenta bastante importante para o projeto de um enlace no espaço livre. No capítulo
quatro serão apresentados os resultados do modelo do canal do sistema FSO desenvolvido em
Matlab e do modelo de FSO do software OptiSystem. No capítulo cinco, serão apresentadas as
conclusões do trabalho e as sugestões para trabalhos futuros.
21
2- FUNDAMENTOS DOS SISTEMAS COM ÓPTICA NO ESPAÇO LIVRE
O FSO é um sistema de transmissão óptica que em vez de usar a fibra óptica como nos
sistemas usuais, utiliza o espaço livre e operando na mesma faixa de comprimentos de onda
dos sistemas ópticos tradicionais, levando a uma economia de custo em instalação e
manutenção além de possibilitar rápida instalação e portabilidade (OSORIO,2002). Na FIG.
2.1 vê-se um esquema simplificado de um enlace FSO.
FIG. 2.1 – Esquema simplificado de um enlace FSO
Devido a total compatibilidade com os sistemas ópticos já existentes, as tecnologias
utilizadas tradicionalmente nos sistemas com fibra óptica, também podem ser empregadas. Já
foi demonstrado que a tecnologia de Multiplexação por divisão de comprimento de onda
(Wavlength Division Multiplexing - WDM) também pode ser utilizada a fim de se aumentar a
largura de banda disponível dos sistemas ópticos, bem como a tecnologia de Multiplexação
por Subportadora (Subcarrier Multiplexing - SCM) (COELHO, 2008).
Como mostra a FIG. 2.1 o transmissor converte o sinal elétrico em óptico através da
modulação de um Laser ou LED e transmite-o através da atmosfera. No receptor, devido à
divergência do feixe, a frente de onda possui uma área maior que a transmitida inicialmente, e
os fótons que iluminam o receptor são convertidos em sinal elétrico através do fotodetector. A
qualidade do canal de transmissão é avaliada em termos de taxa de erros de bit (BER) e pela
disponibilidade do sistema, isto é, a porcentagem de tempo em que o sinal chega em
condições de ser detectado pelo receptor. Na FIG. 2.2 tem-se um exemplo de transceptor
FSO.
22
FIG. 2.2 – Transceptor FSO
Em sistemas FSO normalmente se utiliza modulação em intensidade com detecção direta
(Intensity Modulation with Direct Detection - IM/DD). Qualquer esquema de modulação em
quadratura é de difícil implementação devido a não previsibilidade do desvio de fase
ocasionado pela turbulência atmosférica.
O FSO, por se tratar de uma tecnologia de transmissão no espaço livre, tem seu
desempenho relacionado com as condições atmosféricas. Dependendo destas condições o
feixe óptico pode sofrer os seguintes efeitos:
• Absorção;
• Espalhamento;
• Cintilação;
Estes três efeitos somados à divergência do feixe geram atenuação na potência
transmitida. O primeiro efeito é provocado pela absorção da energia do feixe e o segundo é
provocado pela redistribuição de energia provocada por moléculas e aerossóis, que são
partículas suspensas na atmosfera. Já o terceiro é provocado pelas mudanças do índice de
refração atmosférico ao longo do caminho óptico, chamado de turbulência atmosférica, que
resulta em distorções na frente de onda óptica (COLVERO, 2005).
23
Então pode-se separar a atenuação do feixe óptico em um sistema FSO em três grupos
principais:
• Atenuação atmosférica: devido a absorção e ao espalhamento do feixe;
• Atenuação geométrica: devido a divergência do feixe;
• Atenuação por Cintilação: devido à turbulência atmosférica;
2.1 – ATENUAÇÃO ATMOSFÉRICA
A atenuação atmosférica diz respeito ao comportamento do canal atmosférico nas
diferentes condições de clima e qualidade de ar que tem reflexo direto no desempenho do
enlace.
Mediante as condições atmosféricas sabe-se que o feixe pode sofrer tanto absorções como
espalhamentos que irão atenuar a quantidade de energia disponível no receptor.
Para descrever a atenuação de um feixe de luz que se propaga na atmosfera é utilizada a
lei de Beer, que trata da atenuação sofrida por uma onda plana. No cálculo leva-se em conta
as absorções e espalhamentos que o feixe irá sofrer devido às moléculas atmosféricas e
aerossóis suspensos no ar. Assim a Lei de Beer descreve a transmitância atmosférica como
sendo (PINTO, 2001):
R
e
P
RP
R
σ
τ
−
==
)0(
)(
)(
2.1
Onde:
R é a distância;
P(R) é a potência na distância R;
P(0) é a potência transmitida;
σ é o coeficiente de atenuação;
O coeficiente de atenuação σ pode ser representado como a soma de quatro fatores
(GHUMAN, 2002):
σ = α
m
+ α
s
+ β
m
+ β
r
2.2
24
Onde, α
m
é a taxa de absorção molecular, α
s
é a taxa de absorção por aerossol, β
m
é o
coeficiente de espalhamento Mie e β
r
é o coeficiente de espalhamento Rayleigh.
2.1.1 – ABSORÇÃO ATMOSFÉRICA
A absorção do feixe óptico no espaço livre é chamada de absorção atmosférica e pode ser
dividida em absorção molecular e absorção por aerossol.
Na absorção molecular a absorção dos fótons se deve aos próprios componentes da
atmosfera, já na absorção por aerossol, a absorção do feixe óptico ocorre devido a partículas
sólidas ou líquidas suspensas na atmosfera.
2.1.1.1 – ABSORÇÃO MOLECULAR
A absorção molecular é um fenômeno que resulta na perda efetiva de energia para os
constituintes atmosféricos, ou seja, a energia irradiante é normalmente transformada em outro
tipo de energia, normalmente calor. A absorção não é muito significativa na região do
espectro visível (PINTO, 2001).
Os átomos e moléculas são caracterizados por seu índice de refração (n), que pode ser
separado em uma parte real (n’) e outra parte imaginária (n’’) conforme (PINTO, 2001)
n = n’ + jn’’ 2.3
A parte imaginária do índice de refração está associada ao coeficiente de absorção α
conforme (PINTO, 2001).
aa
N
n
σ
λ
π
α
=
''4
=
2.4
Onde, σ
a
é a seção transversal de absorção, N
a
é a concentração de partículas absorventes
e λ é o comprimento de onda do feixe incidente.
Na FIG. 2.3 tem-se um espectro de transmitância atmosférica, onde pode-se ver que na
janela do infravermelho próximo, que é a de interesse para sistemas FSO, o vapor de água é a
partícula mais absorvente.
25
FIG. 2.3 – Espectro de transmitância atmosférica medida a 1820m do nível do mar (COLVERO, 2005)
Alguns dos componentes atmosféricos como o vapor de água (H
2
O), o dióxido de
carbono (CO
2
) e o ozônio (O
3
) são responsáveis por bandas de absorção tão intensas que
algumas regiões do espectro tornam-se inutilizáveis para transmissão, porém as janelas
comerciais de transmissão em fibra óptica apresentam boa resposta.
No espectro da FIG 2.3 também estão incluídos os efeitos do espalhamento.
Considerando apenas a região do infravermelho próximo e a atenuação por vapor de água de
uma região completamente desobstruída tem-se na FIG. 2.4 a transmissão sob vapor de água
que é o elemento de absorção principal nesta região do espectro.
FIG. 2.4 – Espectro de transmissão sob vapor de água na região do infravermelho próximo
26
Como observa-se ver na FIG. 2.4, nos comprimentos de onda comerciais de 850 e 1550
nm utilizados comumente em sistemas FSO, a absorção molecular devido ao vapor de água
não é muito significativa.
2.1.1.2 – ABSORÇÃO POR AEROSSÓIS
Aerossóis são partículas sólidas ou líquidas extremamente finas suspensas na atmosfera
com tamanhos que variam entre 0,01 a 100 µm. Neblina, poeira e partículas marítimas são
exemplos de aerossóis.
Os aerossóis influenciam as condições de atenuação atmosférica devido a sua natureza
química, seu tamanho e concentração. Em ambientes marítimos os aerossóis são geralmente
constituídos de gotículas de água, cristais salinos e de várias partículas de origem continental.
Os tipos e as densidades das partículas continentais dependem da distância e das
características das costas vizinhas.
O coeficiente de absorção por aerosol α
s
(λ)
é dado
por (ITU, 2007):
)km(
)(
",
2
10)(
12
0
5 −
∞
=
∫
dr
dr
rdN
rn
r
ds
π
λ
π
σλα
2.5
Onde:
λ é o comprimento de onda (µm);
dN(r)/dr é a distribuição do tamanho da partícula por unidade de volume (cm
−4
);
n″ é a parte imaginária do índice de refração, n, do aerosol considerado;
r é o raio das partículas (cm);
σ
d
(2πr/λ, n″) é a seção eficaz de absorção para um dado tipo de aerosol;
A seção eficaz de absorção
σ
d
depende do tamanho da partícula, do índice de refração e
do comprimento de onda incidente. Representa a seção da onda incidente que equivale a
potência total absorvida (ITU, 2007).
27
O índice de refração dos aerossóis depende da sua composição química e do
comprimento de onda e é dividido em uma parte real e outra imaginária, onde a parte real é
função da capacidade de espalhamento da partícula e a parte imaginária como foi visto no
item 2.1.1 é função da absorção da partícula.
Na região dos espectros do visível e do infravermelho próximo, a parte imaginária é
muito pequena e pode ser desprezada do cálculo de atenuação atmosférica. No caso do
infravermelho distante que vem sendo estudado para aplicações em FSO este valor já passa a
ser considerável e deve ser levado em conta no cálculo da atenuação.
2.1.2 – ESPALHAMENTO
O espalhamento atmosférico consiste no processo em que as partículas em suspensão na
atmosfera interagem com o fluxo de energia óptica radiante, reduzindo sua intensidade e
reirradiando-o dentro de um ângulo sólido centrado na própria partícula; ou seja, provoca uma
redistribuição angular da radiação (PINTO, 2001).
Na FIG. 2.5 ilustra-se o exemplo do espalhamento provocado por uma gota de água. O
feixe de laser se propaga da esquerda para a direita. O diagrama apresenta lóbulos primários,
secundários e reversos (JIE, 2001).
FIG. 2.5 – Espalhamento provocado por uma gota de água
Pode-se classificar o espalhamento em função do tamanho da partícula espalhadora. Caso
o diâmetro da partícula espalhadora seja muito menor que o comprimento de onda do feixe,
ocorre o regime de Espalhamento Rayleigh, onde o feixe óptico sofre um espalhamento com
perfil aproximadamente isotrópico. Quando o diâmetro da partícula é da mesma ordem de
grandeza do comprimento de onda ocorre o regime de Espalhamento Mie, onde a radiação é
mais diretiva na direção de propagação do feixe incidente. E se o diâmetro da partícula for
28
muito maior que o comprimento de onda teremos o regime de Espalhamento Mie para
partículas grandes também chamado de espalhamento não seletivo que pode ser tratado
usando um modelo de óptica geométrica, onde a eficiência do espalhamento independe do
comprimento de onda. Na FIG. 2.6 apresentam-se os diferentes padrões de radiação devido ao
tipo de espalhamento.
FIG. 2.6– Padrões de radiação de espalhamento
A seguir, serão descritos estes tipos de espalhamento.
2.1.2.1 – ESPALHAMENTO RAYLEIGH
A teoria de espalhamento Rayleigh é postulada na consideração de que as partículas
espalhadoras são de pequenas dimensões comparadas com o comprimento de onda da
radiação. Essas pequenas partículas, como moléculas e aerossóis, tornaram-se conhecidas
como partículas de Rayleigh, e uma atmosfera composta destas pequenas partículas é
denominada de atmosfera de Rayleigh (PINTO, 2001).
A lei de Rayleigh estabelece que as moléculas interceptam e espalham a radiação com
uma eficiência proporcional a 1/ λ
4
. Assim, a luz azul será espalhada em torno de 10 vezes
mais do que a luz vermelha. Por isso o céu é azul. Os raios diretos da radiação solar que
penetram na atmosfera são enriquecidos da luz vermelha como resultado do espalhamento da
luz azul (PINTO, 2001).
São as seguintes, as considerações fundamentais da teoria de Rayleigh (MOURA, 2003):
• As dimensões das partículas espalhadoras são pequenas em comparação com o
comprimento de onda.
• As partículas espalhadoras e o meio não são condutores e não contém cargas
elétricas livres.
29
• O elemento espalhador atua simetricamente quando interage com o campo de
irradiação.
• As constantes dielétricas da partícula espalhadora e do meio diferem muito
pouco. O índice de refração da partícula não é muito alto.
• As partículas espalham a luz independentemente umas das outras.
A radiação óptica incidente nas partículas provoca um desequilíbrio em seu nível
atômico, fazendo com que as cargas oscilem na freqüência de radiação incidente. A expressão
clássica de Rayleigh para o espalhamento de uma seção transversal é dada por (GHUMAN,
2002):
4422
0
4
0
4
6
λπε
λ
σ
cm
fe
s
−
=
2.6
Onde f é a força do oscilador, e é a carga de um elétron, λ
0
é o comprimento de onda que
corresponde à freqüência natural ω
0
= 2 πc / λ
0
, ε
0
é a constante dielétrica, c é a velocidade da
luz, m é a massa do elétron oscilante e λ é o comprimento de onda do feixe óptico. O
espalhamento Rayleigh da seção transversal das partículas em função do comprimento de
onda é mostrado na FIG. 2.7.
FIG. 2.7 – Espalhamento Rayleigh para a região do infravermelho
O espalhamento Rayleigh é desprezível no infravermelho sendo apenas considerável nos
comprimentos de onda do ultravioleta até o visível.
30
2.1.2.2 – ESPALHAMENTO MIE
Quando as partículas em suspensão na atmosfera têm dimensão da ordem ou maior que o
comprimento de onda da radiação, o espalhamento Mie passa a ser dominante.
Na escala do comprimento de onda do infravermelho próximo, o nevoeiro, a neblina, e as
partículas de poluição (aerossóis) são os principais contribuintes para o espalhamento Mie. Os
tamanhos das partículas de aerossóis variam consideravelmente, dependendo do mecanismo
de produção. Jungle, em 1955, definiu as seguintes categorias de aerossóis baseadas em seus
tamanhos: partículas muito pequenas, com raios menores que 0,1 µm; partículas grandes, com
raios entre 0,1 µm e 1 µm; e partículas gigantes, com raios maiores que 1 µm (PINTO, 2001).
A FIG. 2.8 ilustra a variação da eficiência do espalhamento Mie com o raio dos aerossóis,
considerando uma radiação de 780 nm. Esta eficiência de espalhamento indica o quanto o
feixe óptico é espalhado ao colidir com um aerosol. Fica bastante aparente que o pico de
eficiência corresponde a aerossóis com raios menores que o comprimento de onda da luz o
que corresponde ao regime de espalhamento Rayleigh. Em raios de aerossóis da mesma
ordem do comprimento de onda o pico da eficiência de espalhamento decai, pois o
espalhamento Mie é menos isotrópico conforme observado na FIG. 2.6.
FIG 2.8 – Eficiência do espalhamento Mie em função do raio de aerosóis, em 780 nm.
A medida que o raio dos aerossóis aumenta, a eficiência do espalhamento torna-se
constante, indicando que nesta região o espalhamento Mie não é muito dependente do
31
comprimento de onda, assim a partir deste limiar diz-se que o espalhamento é não seletivo em
comprimento de onda. Este fato explica a cor branca das nuvens, uma vez que todas as
componentes da luz branca do sol são espalhadas com a mesma eficiência pelas partículas que
compõem a nuvem.
Para fins de definição, quando o raio do aerosol é maior que cerca de cinco vezes o
comprimento de onda da radiação, o regime passa a ser de Espalhamento não seletivo.
Para partículas cujas dimensões são superiores ao comprimento de onda do feixe, o
espalhamento Mie produz um padrão parecido com o diagrama de radiação de uma antena,
com um lóbulo agudo e muito intenso na frente. Nos comprimentos de onda de interesse para
sistemas FSO, o espalhamento Mie é responsável pela maior parte da perda atmosférica do
enlace.
A FIG 2.9 mostra o diagrama de radiação de um laser que opera no comprimento de onda
de 750 nm quando este é espalhado por uma gota de diferentes tamanhos. No primeiro caso
tem-se uma gota de 0,02 µm de raio ocorrendo então o espalhamento Rayleigh. No segundo,
ocorre o espalhamento Mie devido a uma gota de 0,12 µm e no terceiro caso ocorre o
espalhamento Mie de partículas grandes ou espalhamento não seletivo, para uma gota de 0,5
µm (JIE, 2001).
FIG. 2.9 – Diagrama de irradiação para espalhamento Rayleigh (a), Mie (b) e não seletivo (c).
Apesar do espalhamento do feixe ser previsto na teoria, na prática é muito difícil de
medir. O problema é que na maioria do espectro, fora das janelas de transmissão da fibra
óptica, a absorção domina. Além do que, as distribuições dos aerossóis devem ser conhecidas,
sendo que estas dependem da posição, tempo, umidade relativa, velocidade do vento, e assim
por diante.
32
Conforme foi visto nos itens anteriores, as absorções e o espalhamento Rayleigh são
pouco significativos nos comprimentos de onda comercialmente usados como 850 e 1550 nm.
Assim o coeficiente de atenuação atmosférica fica representado como:
σ = α
m
+ α
s
+ β
m
+ β
r
≈ β
m
2.7
Uma forma empírica que é utilizada para o cálculo da atenuação do feixe devido ao
espalhamento Mie é dada por (KIM, 1998):
q
M
V
−
=
550
91.3
λ
σ
2.8
Onde, V é a visibilidade em km, λ é o comprimento de onda do feixe óptico em nm e q é
o parâmetro de distribuição do tamanho das partículas sendo:
• q = 1,6 para V > 50km
• q = 1,3 para 6km < V < 50km
• q = 0,585 (V)
1/3
para V < 6km
O parâmetro q é importante, pois determina a dependência do coeficiente de atenuação
atmosférica com o comprimento de onda do feixe de laser e o tipo de espalhamento. Pela EQ.
2.8 percebe-se uma descontinuidade sempre que a faixa de operação do parâmetro q é
alterada. Porém será visto que o comportamento da atenuação por espalhamento Mie não
concorda totalmente com esta equação. Na TAB. 2.1 temos as perdas atmosféricas calculadas
pela EQ. 2.8.
Analisando os dados da literatura (KIM, 1998) (COLVERO, 2005) percebe-se a
concordância destes com a EQ. 2.8 na dependência da atenuação com o comprimento de onda
em condições de neblina. Entretanto, em condições de nevoeiro os dados empíricos indicam
que não há dependência com o comprimento de onda. Analisando os dados experimentais
percebe-se que os valores de q em baixa visibilidade na EQ. 2.8 não correspondem com a
realidade (KIM, 1998).
33
Visibilidade
(km)
785 nm
(dB/km)
1550 nm
(dB/km)
Clima
0,05 315 272
0,2 75 60
0,5 29 21
1 14 9
Nevoeiro
2 7 4
4 3 2
Neblina
10 1 0,4
23 0,5 0,2
Céu Claro
TAB. 2.1 – Atenuação Atmosférica calculada com a EQ. 2.8 (KIM, 1998)
A FIG. 2.10 mostra a reprodução dos dados do parâmetro q da literatura (KIM, 1998)
comparados ao da EQ. 2.8 mostrado pela curva tracejada.
FIG. 2.10 – Parâmetro q por Wolff (curva sólida), Löhle (cículos) e pela equação 8 (curva tracejada) que
foi sugerida por Löhle.
De fato, os dados empíricos sugerem que, para visibilidades abaixo de um quilômetro, o
parâmetro q não se comporta como indicado pela EQ. 2.8 e que em visibilidades abaixo de
quinhentos metros não há dependência da atenuação com o comprimento de onda.
A FIG. 2.10 mostra a reprodução dos dados do parâmetro q da literatura (KIM, 1998)
comparados ao da EQ. 2.8 mostrado pela curva tracejada.
34
Ao analisar a distribuição do tamanho das partículas na FIG. 2.11 percebe-se que nas
condições de nevoeiro há uma alta concentração de partículas com raios grandes em torno de
2 µm ou mais. Para estes tipos de distribuição o fenômeno de espalhamento Mie para
partículas grandes ou espalhamento não-seletivo dominam, o que explica a diminuição da
dependência da atenuação atmosférica com o comprimento de onda.
FIG. 2.11 – Distribuição dos raios das partículas em diferentes condições climáticas. (HUANACHÍN,
2005)
Foi visto, então com a análise dos dados experimentais da literatura, que em condições de
nevoeiro não há dependência do espalhamento Mie para partículas grandes com o
comprimento de onda do feixe de laser. Na neblina, a atenuação atmosférica aumenta a
35
medida que o comprimento de onda decresce. A partir desta análise o parâmetro q foi dividido
em três setores abaixo de seis quilômetros de visibilidade indicados na FIG. 2.12 (KIM,
1998): Nevoeiro para visibilidades menores que quinhentos metros, neblina para visibilidades
maiores que quinhentos metros e menores que um quilômetro e uma zona de transição para
visibilidades entre um e seis quilômetros.
FIG. 2.12 – Parâmetro q em função da visibilidade dividida em três setores
Então, devido a esta divisão, a atenuação por Espalhamento Mie pode ser reescrita pela
lei de Eldridge dada por (KIM,1998):
q
M
V
−
=
550
91.3
λ
σ
2.9
Onde:
V é a visibilidade em km;
λ é o comprimento de onda do feixe óptico em nm;
q = 1,6 para V > 50km
q = 1,3 para 6km < V < 50km
q = 0,16 V + 0,34 para 1 km < V < 6km
q = V – 0,5 para 0,5 km < V < 1 km
q = 0 para V < 0,5 km
36
Na FIG. 2.13 ilustra-se a atenuação por Espalhamento Mie em 785 e 1550 nm em função
da visibilidade para as EQs 2.8 e 2.9 e os dados encontrados na literatura (KIM, 1998).
(a)
(b)
FIG. 2.13 - Atenuação por Espalhamento Mie em 785 nm e 1550 nm em função da visibilidade.
Percebe-se pela FIG. 2.13 que a EQ. 2.9 elimina a descontinuidade que existe na EQ. 2.8
para visibilidade de seis quilômetros. Além disso na EQ. 2.9 pode-se ver que abaixo de
37
quinhentos metros, a atenuação atmosférica para a lei de Eldridge é não-seletiva em
comprimento de onda.
2.2 – ATENUAÇÃO POR CHUVAS
O desempenho de um enlace FSO é limitado principalmente pelas condições de nevoeiro,
porém a contribuição das chuvas para atenuação do feixe óptico não deve ser desprezada. Na
TAB. 2.2 (KIM, 1998) encontram-se várias condições atmosféricas com a respectiva
atenuação resultante das mesmas.
Condição do tempo
Precipitação
Taxa de Precipitação
(mm/h)
Visibilidade
(m)
Perda
(dB/km)
Nevoeiro denso
0
50
271,65
Nevoeiro grosso 200 59,57
Nevoeiro 500 20,99
Nevoeiro moderado Temporal 100
770
1000
12,65
9,26
Nevoeiro fino Chuva pesada 25
1900
2000
4,22
3,96
Neblina Chuva média 12,5
2800
4000
2,58
1,62
Neblina fina Chuva fina 2,5
5900
10000
0,96
0,44
Limpo Garoa 0,25
18100
20000
0,24
0,22
Muito limpo
23000
50000
0,19
0,06
TAB. 2.2 – Atenuação em diversas condições atmosféricas (KIM, 1998)
38
Da TAB. 2.2 tem-se que um temporal pode ocasionar atenuações que, em ordem de
grandeza, se equivalem às provocadas por nevoeiros de intensidade moderada, porém as
condições de temporal duram apenas alguns minutos enquanto que as condições de nevoeiro
podem durar horas, ocasionando desta forma um pior desempenho para o sistema
(COLVERO, 2005).
O modelo que representa a atenuação por chuvas possui parâmetros que dependem de
onde foram realizadas as medições, e são não seletivos em comprimento de onda. Dois
parâmetros importantes para o modelo são as distribuições dos diâmetros da gota de chuva ao
longo do enlace e a taxa de precipitação.
O modelo usual para a atenuação por chuvas é representado por (ITU, 2007):
β
chuva
= K
α
p
R
2.9
Onde, K e α dependem das características da chuva e R
p
é a taxa de precipitação em
mm/h.
Caso não se tenham os dados característicos da região, pode-se usar a relação de
Carbonneau, que dá a atenuação por chuvas direto em dB/km (CARBONNEAU, 1998):
Att
chuva
= 1,076
67,0
p
R 2.10
Na FIG. 2.14 tem-se a atenuação em função da precipitação dada pela expressão de
Carbonneau.
FIG. 2.14 – Atenuação em função da precipitação dada pela relação de Carbonneau
39
Porém, como foi discutida a atenuação por chuvas depende também do diâmetro das
gotas de chuvas que irão influenciar nos valores dos coeficientes K e α da EQ. 2.9, como
pode ser observado na FIG. 2.15.
FIG. 2.15 – Atenuação em função da taxa de precipitação dada pela EQ. 2.9 para diferentes diâmetros de
gotas de chuva (COLVERO, 2005).
Além disso, comparando o resultado do modelo de Carbonneau com os dados de
medições encontrados na literatura (COLVERO, 2005), percebe-se também a dependência da
atenuação por chuva com o comprimento de onda do feixe. O modelo de Carbonneau assume
não seletividade em comprimento de onda. Entretanto, os dados sempre ficam dentro das
curvas de máxima e mínima atenuação determinadas para diferentes diâmetros de gotas de
chuva, como se observa na FIG. 2.16.
40
FIG. 2.16 – Atenuação medida em diferentes comprimentos de onda (COLVERO, 2005).
2.3 – ATENUAÇÃO GEOMÉTRICA
A atenuação geométrica é inevitável nos sistemas FSO, e em muitos dos casos é o
principal processo de perdas no sistema. Ela ocorre devido a divergência do feixe óptico
transmitido na atmosfera fazendo com que apenas uma pequena parcela da potência chegue ao
receptor e a parcela restante se perca no espaço.
A propagação do feixe na atmosfera é governada pela teoria da difração. Segundo esta
teoria, o feixe sempre divergirá e sofrerá espalhamento espacial à medida que se afaste da
fonte, independente de quão paralelo ele seja inicialmente (COLVERO, 2005).
A maioria dos feixes de laser tem perfil de radiação Gaussiano na direção transversal. O
raio do feixe é definido como a distância transversal entre o centro do feixe e o ponto onde a
intensidade cai para 1/е
2
de seu valor de pico.
Os dois parâmetros de maior interesse na descrição das características de propagação de
uma onda esférica aproximada por uma onda plana e cujo feixe possui perfil Gaussiano são o
spot size, w(R), a uma distância R da largura do feixe e o raio de curvatura da onda, ρ(R),
dados respectivamente por (MOURA, 2003):
41
+=
2
0
1)(
2
0
w
R
WRW
π
λ
2.11
+=
2
2
0
1)(
R
w
RR
λ
π
ρ
2.12
Onde w
0
é o raio da largura do feixe, que representa a parte do feixe com menor diâmetro
e ocorre a uma pequena distância da fonte de luz, e λ é o comprimento de onda.
Na FIG. 2.17 é mostrada a divergência do feixe onde θ é chamado de ângulo de
divergência do feixe.
FIG. 2.17 – Divergência de um feixe Gaussiano com cintura em R = 0.
A divergência do feixe é dada por (MOURA, 2003):
R
Rw )(
=
θ
2.13
0
w
π
λ
θ
≈
para
λ
π
2
0
w
R >>
2.14
A área do feixe a uma distância R da largura é calculada como (MOURA, 2003):
2
0
2
2
)(
)(
w
R
RwA
f
π
λ
π
== 2.15
42
Substituindo (2.14) em (2.15), tem-se:
2
)( RA
f
θπ
= 2.16
Porém, a maioria dos fornecedores dos sistemas FSO consideram como parâmetro de
divergência o ângulo do cone de divergência como ilustra a FIG. 2.18 (KIM, 1998).
FIG. 2.18 – Representação do cone de divergência
Nesta representação o cone de divergência é o dobro do valor da divergência do feixe na
EQ. 2.13, assim a área do feixe (A
f
) a uma distância R é dada por (MOURA, 2003):
2
)(
4
RA
df
θ
π
= 2.17
Onde θ
d
é o cone de divergência em mrad.
A EQ. 2.17 assume que a fonte de luz é pontual. Isto seria uma boa aproximação para
campos distantes, i.e. alguns km. Para enlaces curtos é necessário levar em conta a área do
transmissor (KIM, 1998), assim:
2
)(
4
RAA
dtf
θ
π
+= 2.18
Onde A
t
é área do transmissor em m
2
.
A perda geométrica é representada por (KIM, 1998):
2
)(
4
RA
A
A
A
P
dt
r
f
r
g
θ
π
+
==
2.19
Onde, A
r
e A
t
são respectivamente as áreas das lentes receptora e transmissora em m
2
.
43
Na FIG. 2.19 ilustra-se a atenuação geométrica em função da distância do enlace para um
cone de divergência de um miliradiano com os diâmetros da lente transmissora e receptora
iguais a 10 centímetros.
FIG. 2.19 – Atenuação geométrica em função da distância do enlace para um cone de divergência de 1
mrad.
2.4 – TURBULÊNCIA ÓPTICA
Ao longo do caminho do feixe óptico, até mesmo para uma mesma altitude, as
características da atmosfera podem variar de tal forma que ocasiona fenômenos importantes
na propagação do feixe.
Turbulências ocorrem desde os níveis mais baixos da atmosfera até a troposfera. As
massas de ar misturadas agem como pequenos bolsões de ar com vários tamanhos, variando
aleatoriamente no espaço e no tempo (HO, 2004). Estes bolsões de ar, geralmente possuem
diferenças de temperatura, umidade e pressão, ocasionando assim variações dinâmicas de
pequena escala no índice de refração do ar, levando ocasionalmente a um número elevado de
erros em um curto período de tempo da ordem de 1ms ou menos em sistemas de comunicação
no espaço livre (KIM, 1998). A FIG. 2.20 mostra um exemplo de bolsões de ar ao longo de
um enlace FSO.
44
FIG. 2.20 – Sistema FSO sobre a influência de bolsões de ar
Na faixa do espectro óptico o comportamento do feixe será influenciado de maneira
significativa apenas pelo gradiente de temperatura. Então se define como turbulência óptica as
pequenas variações do índice de refração atmosférico resultante principalmente das pequenas
flutuações de temperatura. A redistribuição aleatória no espaço e no tempo do índice de
refração causa vários efeitos no feixe no que diz respeito a flutuações temporais na irradiação
e fase (HO, 2004).
Um parâmetro importante na caracterização do regime de turbulência é a função
estrutural do índice de refração C
n
2
, que descreve a magnitude dos efeitos da turbulência na
propagação do feixe óptico (COLVERO, 2005).
O significado físico de C
n
2
é a medida da intensidade das flutuações do índice de refração
atmosférico. Pode-se, através de dois sensores de temperatura separados por uma distância da
ordem de alguns centímetros, calcular experimentalmente o parâmetro C
n
2
dado por
(SANCHEZ, 2000):
2
2
16
3
2
2
2
)(
)(
1080
)),(),((
)(
><
>+−<
=
−
zT
zP
x
r
zrxTzxT
zC
n
2.20
Onde:
P(z) é a pressão em milibars;
<T(z)> é a média da temperatura medida na altura z;
T(x,z) é a temperatura do sensor medida na posição x em uma altura z;
T(x+r,z) é a temperatura do sensor medida na posição x+r a uma altura z;
r é a distância em m;
45
A medida de C
n
2
pode ser realizada através do uso de um equipamento chamado
Cintilômetro.
O Cintilômetro consiste em sistema com transmissor e um receptor com dois detectores.
Este instrumento funciona também como anemômetro, medindo a componente transversa dos
ventos ao longo do caminho de propagação. Como saída, o instrumento fornece um vetor
temporal com os valores de C
n
2
, a velocidade dos ventos e os valores de tensão recebidos por
cada canal do receptor (JIMÉNEZ, 2006). A FIG. 2.21 mostra um exemplo de um
cintilômetro.
FIG. 2.21 – Esquema de um Cintilômetro
Na FIG. 2.22 são mostradas medidas do parâmetro C
n
2
obtidas na Universidade de Porto
Rico através do Cintilômetro LOA-004 pertencente ao laboratório de pesquisas da Marinha
Americana (JIMÉNEZ, 2006).
FIG. 2.22 – C
n
2
medido na Universidade de Porto Rico através de um Cintilômetro (JIMÉNEZ, 2006).
46
Como mostra a FIG. 2.22, o parâmetro C
n
2
tem uma elevação próxima a hora do nascer
do sol e volta a valores mais baixos quando o sol se põe (HUANACHÍN, 2005). Este fato
ocorre devido aos raios solares que, quando incidem na superfície terrestre, provocam um
aquecimento que favorece a formação de bolsões de ar quente, aumentando assim a
variabilidade do índice de refração.
A turbulência atmosférica pode causar três efeitos distintos no feixe: deslocamento
aleatório do feixe, mais comumente chamado de “beam wander”, a cintilação e uma abertura
do feixe maior que o previsto na teoria da difração, chamado de “beam spreading”
(GHUMAN, 2002). Dentre os três efeitos causados pela turbulência atmosférica, a Cintilação
é a que mais afeta os sistemas FSO devido a rapidez de formação das pequenas bolsas de
diferentes índices de refração. Os efeitos do fenômeno de “beam wander” podem ser
diminuídos com o uso de sistemas de alinhamento automático do feixe.
2.4.1 – CINTILAÇÃO
Este fenômeno ocorre quando os bolsões de ar presentes no caminho de propagação
óptico são menores que o diâmetro do feixe, provocando distorções na frente de onda, devido
à refração e difração do feixe. Como conseqüência, as diversas componentes da frente de
onda atingem o receptor em tempos ligeiramente diferentes, provocando interferências
construtivas e destrutivas, resultando em flutuação temporal da intensidade do sinal no
receptor, como ilustrado pela FIG. 2.23 (KIM, 1998).
FIG. 2.23 – Efeito da cintilação provocado por pequenos bolsões de ar (KIM, 1998)
Um exemplo interessante da cintilação atmosférica é a chamada miragem, que aparece
como um lago no meio do deserto, do asfalto ou de um pedaço de metal quente. Outro
47
exemplo do cotidiano é a variação do brilho das estrelas provocado pelas distorções ora
construtivas ora destrutivas na frente de onda, dando a impressão das estrelas estarem
piscando.
Em termos de sinal óptico, a turbulência atmosférica resulta em uma flutuação da
irradiância no sinal recebido. Assim, a força da cintilação induzida pela turbulência
atmosférica pode ser medida em termos do índice de cintilação σ
I
2
que é definido como a
variância normalizada das flutuações da irradiância recebida (STALDER, 1983):
2
22
2
>
<
><−><
=
I
II
I
σ
2.21
Onde
>
<
2
I
é a irradiância média quadrática do feixe e
2
>
<
I
é o quadrado da
irradiância média do feixe. Dependendo do valor de σ
I
, o regime turbulento tem três
classificações:
• Turbulência fraca: σ
I
< 1
• Turbulência moderada: σ
I
≈1
• Turbulência forte: σ
I
> 1
Em regimes de turbulência fraca, as pequenas flutuações do feixe seguem uma
distribuição logarítmica caracterizada pela variância de Rytov σ
i
, para uma onda plana dada
por (GHMAN, 2002):
6
11
6
7
22
23,1 RkC
ni
=
σ
2.22
Onde k é o número de onda e R é a distância em metros. Esta expressão sugere que os
comprimentos de onda maiores sofrem uma variação menor, pois todos os fatores restantes
são iguais. Na FIG. 2.24 tem-se a variância de Rytov em um período de um dia medido no
Aeroporto Internacional Antônio Carlos Jobim no Rio de Janeiro.
48
FIG. 2.24 – Variância de Rytov em função do tempo (HUANACHÍN, 2005).
Na FIG. 2.24 constata-se a importância da escolha do comprimento de onda de operação.
Para comprimentos de onda de 780 e 850 nm tem-se altos valores de variância caracterizando
um regime de turbulência forte. Já em 1550 nm os valores de variância são menores
representando um regime de turbulência fraca.
Alguns experimentos têm mostrado que, dependendo das condições atmosféricas ao
longo do caminho do feixe, a magnitude da cintilação atinge um máximo que não continua a
crescer com a distância, ou seja, a magnitude da cintilação satura. Neste caso, atingiu-se a
condição de turbulência forte que não é mais descrita pelo modelo de Rytov (COLVERO,
2005).
Para calcular o valor da atenuação do feixe óptico em dB devido à cintilação utiliza-se
(HUANACHÍN, 2005):
Att
cint
= 10 log (e
- σi
) 2.23
A FIG. 2.25 apresenta a atenuação devido a cintilação para um valor típico de C
n
2
de
10
-14
m
-2/3
, encontrado no Aeroporto Internacional Antônio Carlos Jobim no Rio de Janeiro,
para diferentes comprimentos de onda.
49
0 500 1000 1500 2000 2500
0
1
2
3
4
5
6
7
Distância (m)
Atenuação (dB)
785 nm
850 nm
1550 nm
FIG. 2.25 – Atenuação devido a cintilação em 785, 850 e 1550nm
Da FIG. 2.25 pode-se ver que o comprimento de onda de 1550 nm apresentou
desempenho superior aos demais comprimentos de onda.
2.4.2 – DESLOCAMENTO ALEATÓRIO DO FEIXE
O deslocamento aleatório do feixe ocorrerá caso as bolsas de ar de diferentes índices de
refração forem maiores que o diâmetro do feixe, funcionando assim como lentes fracas que
defletem o feixe de maneira aleatória, mas sem alterar significativamente seu diâmetro. Desta
forma, o feixe de laser sofrerá um deslocamento espacial aleatório como ilustrado pela FIG.
2.26 (COLVERO, 2005).
FIG. 2.26 – Deslocamento aleatório do feixe provocado por células turbulentas.
50
O deslocamento do feixe, BWa, é considerado uma variável Gaussiana tal que
(STALDER, 1983):
),0(
2
r
NBWa
σ
=
2.24
A variância radial da direção do feixe [m
2
] pode ser dada por (GHUMAN, 2002):
6
17
6
1
2
83,1 LC
nr
−
=
λσ
2.25
Onde:
C
n
2
é o parâmetro estrutural de índice de refração [m
-2/3
];
λ é o comprimento de onda do feixe [m];
L é a distância do enlace [m];
Da EQ. 2.25 pode-se concluir que os comprimentos de onda maiores têm uma excursão
menor do seu feixe, assim o comprimento de onda de 1550nm terá um desempenho superior
neste quesito em relação aos outros comprimentos de onda comerciais usados em sistemas de
comunicações ópticas.
Este efeito pode ser contornado de duas maneiras: usar um sistema automático de
alinhamento para compensar estas excursões, uma vez que a taxa de flutuação é baixa (em
torno de 1 a 2 kHz) (WILLEBRAND, 2002) e a outra opção seria a utilização de receptores
com grande área, de modo a abranger toda a região de deslocamento do feixe.
2.5 - INTERFERÊNCIA SOLAR
Um sistema FSO usa um receptor de alta sensibilidade em conjunto com lentes de larga
abertura, por isso a luz natural pode potencialmente interferir com o sinal na recepção.
A densidade espectral de potência solar que incide sobre a superfície da terra se estende
do comprimento de onda ultravioleta até ao infravermelho próximo como mostrado na FIG.
2.27.
51
FIG. 2.27 – Densidade espectral de potência solar
Como pode ser visto na FIG. 2.27, os comprimentos de onda usados em comunicações
ópticas podem sofrer interferência da luz solar. A luz solar aumenta o nível de ruído de fundo
no receptor podendo causar a interrupção do enlace por períodos de vários minutos.
Da resposta solar, pode-se ver que o comprimento de onda de 1550nm sofre menor
interferência que os outros comprimentos de onda utilizados em sistemas FSO, pois o nível de
radiação solar é menor. De qualquer forma, o período em que o receptor é mais susceptível a
efeitos da iluminação solar direta pode ser facilmente previsto. Quando a exposição direta do
equipamento não puder ser evitada, o uso de um filtro de luz de largura de banda estreita e/ou
a diminuição do campo de visada do receptor poderão melhorar o desempenho do sistema. É
importante lembrar que em sistemas FSO deve-se tomar cuidado com objetos perto do
transceptor, pois é possível a interferência devido à luz solar refletida em alguma superfície
refletora próxima ao mesmo (HEATLEY, 1998).
2.6- TÉCNICAS DE MITIGAÇÃO DOS EFEITOS ATMOSFÉRICOS
Para amenizar os efeitos atmosféricos analisados nos itens anteriores existem algumas
técnicas bastante difundidas como o auto-alinhamento do feixe e a óptica adaptativa.
52
2.6.1 AUTO-ALINHAMENTO DO FEIXE
Um dos desafios dos sistemas FSO é manter o alinhamento do par transmissor-receptor.
Um feixe de laser estreito é ótimo em termos de segurança na comunicação e aumento de
densidade de potência no receptor, porém torna o alinhamento um ponto crítico do sistema,
pois os fenômenos de abalos sísmicos, dilatação térmica das estruturas ou até regime de
ventos fortes podem levar a mudança na direção do feixe pelo fato de o transmissor sofrer
algum movimento ou trepidação.
Uma estrutura que suporta um transceptor FSO ao rotacionar seu eixo em apenas 0.5°
causa em 1 km um deslocamento de até 10m o que seria suficiente para levar a degradação
completa do enlace (GRAVES, 2002).
Assim, ao ocorrer um movimento do edifício desalinhando os transceptores, um
mecanismo de alinhamento ativo (Active Beam Tracking) se torna necessário.
O alinhamento é obtido pelo monitoramento do sinal recebido por meio de uma câmera
especial localizada no receptor. O sistema deve ser realinhado sempre que a imagem do feixe
de laser sair do centro da câmera. Para isso, pode-se implementar tanto um sistema de
alinhamento rápido, que emprega lentes e / ou espelhos monitorados de dentro dos
equipamentos, quanto um sistema de alinhamento lento, onde um motor move a articulação da
unidade.
O alinhamento lento provavelmente será suficiente para compensar o movimento dos
edifícios. Apenas nos casos em que os equipamentos forem montados sobre estruturas mais
instáveis, como em torres, por exemplo, é que o sistema de alinhamento rápido se faz
necessário. Os equipamentos comerciais mais recentes reportam desalinhamentos de somente
0.8m em 500m, no topo de edifícios de 300m de altura e na presença de ventos fortes (40m/s)
(AGILENT, 2002).
2.6.2 – ÓPTICA ADAPTATIVA
Devido ao baixo nível de potência óptica do feixe de laser, seria ideal que praticamente
toda a energia emitida pelo transmissor fosse capturada pelo receptor de modo a garantir uma
relação sinal ruído aceitável. Para isso, o feixe deve ser estreito e altamente colimado
(GRAVES, 2002).
53
A transmissão de feixes colimados não tem sido empregada pelos sistemas FSO por
diversas razões. Distorções atmosféricas e oscilações dos edifícios fazem com que o feixe seja
deslocado para fora da abertura do receptor, levando a perda do sinal. A cintilação faz com
que algumas partes do feixe se propaguem em velocidades diferentes das outras, distorcendo
sua frente de onda e causando interferências construtivas e destrutivas no receptor. Ela
também é responsável por parte do espalhamento da energia do laser, reduzindo a energia no
eixo central do feixe e conseqüentemente, a energia que atingirá o receptor. Até então, estes
desafios eram enfrentados pelo uso de feixes altamente divergentes, lasers transmissores mais
potentes, grandes aberturas no receptor, transmissão de múltiplos feixes e redução do alcance
máximo do enlace (MOURA, 2003).
Mesmo combinando-se várias destas soluções, continua difícil capturar energia suficiente
para se produzir uma solução óptica completamente confiável, pois o problema fundamental
ainda não está resolvido: as frentes de onda da luz são distorcidas pela atmosfera. Isso abre
caminho para o uso de uma medida alternativa: a Óptica Adaptativa (Adaptive Optics - AO).
A Óptica Adaptativa é um meio de se aplicar sinais “anti-ruído” aos feixes de laser de
modo a cancelar as aberrações que danificam a luz quando ela passa através da atmosfera
turbulenta e por vidros de janela de escritórios. Este método foi desenvolvido no final dos
anos 50 para corrigir as imagens embaçadas provenientes dos telescópios espaciais
(GRAVES, 2002). Na FIG. 2.28 ilustra-se um exemplo de um sistema FSO com Óptica
Adaptativa.
FIG. 2.28 - Diagrama de um enlace com Óptica Adaptativa
54
Os sistemas AO agregam diversas tecnologias avançadas para remover o ruído como
dispositivos ópticos de precisão, sensores de frente de onda, espelhos deformáveis e lasers,
todos unidos por um sistema de controle de alta velocidade. Da FIG. 2.28 percebe-se que a luz
passa inicialmente por uma lente objetiva para então ser refletida por um elemento óptico
adaptativo especial chamado de espelho deformável, que aplica o anti-ruído ao feixe
cancelando suas aberrações. Em seguida, parte da frente de onda é refletida para um sensor de
frente de onda, que mede a distorção residual, ou seja, o erro da frente de onda. Um sinal de
correção é então calculado pelo sistema de controle e enviado ao espelho deformável. A
parcela da luz não defletida pelo espelho parcialmente refletor segue até o receptor. Assim o
sistema óptico se adapta conforme o sinal do feixe de retroalimentação que chega ao sensor de
frente de onda, daí o nome de Óptica Adaptativa. Na FIG. 2.29 ilustra-se a perda por
cintilação no sinal sem passar por um sistema AO e após passar por um sistema AO
(GRAVES, 2002).
FIG. 2.29 – Sinal sem AO (a) e com AO (b) (GRAVES, 2002).
Empregando-se a técnica de AO, se torna possível a existência de sistemas FSO com
retroalimentação em um sistema de comunicação bidirecional. Com isso, o espelho
deformável não apenas corrige a frente de onda da luz recebida, mas também
simultaneamente pré-deforma a frente de onda da luz transmitida de forma a corrigir
55
previamente as aberrações conhecidas que estão na linha de propagação entre as duas
unidades. A pré-formatação do feixe pelo transmissor para corrigir as condições atmosféricas
conhecidas elimina os efeitos de deflexão do feixe e cintilação, de forma que o nível do sinal
fique mais constante ao longo do tempo.
56
3 – MODELO DO SISTEMA ÓPTICO QUE SE PROPAGA NO ESPAÇO LIVRE
Depois da discussão sobre a tecnologia óptica no espaço livre e dos fenômenos que a
cercam, fica possível se obter um modelo que represente o comportamento de um canal FSO
para auxiliar o projeto do mesmo.
A FIG. 3.1 ilustra um enlace FSO e seus respectivos parâmetros de projeto.
FIG. 3.1 – Enlace FSO e parâmetros de projeto
Os parâmetros que devem ser definidos no projeto, mostrados na FIG. 3.1, são:
• Pt : Potência do transmissor;
• At: Área do transmissor;
• Ar: Área do receptor;
• θ
θθ
θ: cone de divergência do feixe;
• R: distância do enlace;
• λ
λλ
λ: comprimento de onda;
Tendo estes parâmetros de projeto bem definidos pode-se calcular a potência no receptor
através da equação de balanço de potência (BRANDÃO, 2003):
57
P
RX
= P
TX
- ∑AT
- ∑M
3.1
Onde, P
RX
é a potência no receptor, P
TX
é a potência transmitida, ∑AT
é o somatório das
atenuações e ∑M é o somatório das margens do projeto em dB.
As margens aplicadas aos projetos são para garantir que devido ao aquecimento,
envelhecimento dos dispositivos ou de outros fatores que diminuam a potência irradiada o
enlace continuará funcionando.
Dois componentes importantes a serem definidos e que têm relação com a potência e a
taxa de transmissão de bits do enlace são o tipo de fonte transmissora e de fotodetector a
serem adotados.
As fontes transmissoras são, em geral, semelhantes ou até as mesmas utilizadas nos
sistemas de fibra óptica, apenas observando alguns cuidados como potência óptica adequada,
isto é que não ocasione nenhum risco de saúde a nenhum indivíduo que eventualmente
intercepte o feixe óptico, e comprimento de onda localizado nas janelas de transmissão óptica.
As fontes utilizadas podem ser incoerentes e de largura espectral relativamente larga
como nos LEDs ou coerentes, de largura espectral estreita como o caso dos lasers. A escolha
entre uma e outra dependerá das taxas, potências e custos com que se deseja trabalhar.
Em geral, para casos de sistemas externos, como transmissões entre prédios, rios, etc,
costuma-se utilizar fontes lasers devido a maior potência de transmissão, a possibilidade de
trabalhar com maiores taxas e menores ângulos de divergência do feixe para minimizar a
perda geométrica.
Normalmente se empregam fotodetectores do tipo PIN ou do tipo Avalanche (Avalanche
Phtodiode – APD). Para aplicações de curta distância normalmente utilizam-se fotodetectores
do tipo PIN devido a seu menor custo. Quando é desejado se obter o maior alcance possível se
utiliza o fotodetector do tipo APD que necessita de alta tensão de alimentação para produzir o
efeito de ganho de avalanche. Na FIG. 3.2 ilustra-se a Taxa de Erros de Bits (Bit Error Rate -
BER) em função da potência recebida para fotodetectores PIN e APD para uma taxa de 10 e
100 Mbits/s, no comprimento de onda de 1550nm obtidas através do uso do software
Optisystem e na FIG. 3.3 ilustra-se a BER em função da potência para taxas de transmissão de
1Gbits/s. Nestes dois casos a BER foi obtida utilizando-se o sistema back-to-back.
58
-35 -30 -25 -20 -15 -10 -5
-12
-11
-10
-9
-8
-7
-6
-5
-4
-3
Potência(dBm)
log(BER)
PIN
APD
FIG. 3.2 – BER em função da potência recebida para fotodetectores PIN e APD em taxas de 10Mbits/s
e 100 Mbits/s.
FIG. 3.3 – BER em função da potência recebida para fotodetectores PIN e APD para taxa de 1Gbits/s.
-44 -42 -40 -38 -36 -34 -32 -30
-16
-15
-14
-13
-12
-11
-10
-9
-8
-7
-6
Potência(dBm)
log (BER)
APD (100 Mbits/s)
PIN (100 Mbits/s)
APD (10 Mbits/s)
PIN (10 Mbits/s)
59
Analisando os resultados das FIG. 3.2 e FIG. 3.3, chegam-se as sensibilidades dos
receptores APD e PIN em 1550 nm mostradas na TAB. 3.1.
A definição do comprimento de onda é bastante importante e tem um impacto crucial no
desempenho do sistema. Existem inúmeras vantagens em se optar pelo comprimento
comercial de 1550nm. Como foi visto nos itens anteriores, a transmitância atmosférica em
1550nm é maior do que nos outros comprimentos de onda típicos de sistemas de
comunicações ópticas. Em regime de turbulência fraca, os comprimentos de onda de 1550nm
estão sujeitos a uma menor cintilação e a um desvio menor na direção do feixe.
Porém, a principal vantagem está no fato de que os comprimentos de onda de 1550nm
permitem uma maior emissão de densidade de potência para os limites de segurança
internacionais (International Electrotechnical Comission - IEC) do que os demais
comprimentos de onda de sistemas FSO, em torno de 100mW/m
2
, muitos maiores do que para
785nm (1,5mW/m
2
) por exemplo. A razão para que o limite de segurança para os olhos ser
maior em 1550nm se deve ao fato que neste comprimento de onda a luz é altamente absorvida
pela córnea antes de chegar à retina (CLARK, 2001).
Sensibilidade (dBm)
Fotodetector
Taxa de Erros de
Bit (BER)
10
Mbits/s
100
Mbits/s
1
Gbits/s
10
-12
-36,53 -31,17 -
PIN
10
-9
-37,23 -32,07 -23
10
-12
-42,06 -36,15 -
APD
10
-9
-42,77 -36,99 -27.67
TAB. 3.1 – Valores de Sensibilidade dos fotodetectores PIN e APD em 1550 nm para as taxas de 10, 100
Mbits/s e 1Gbits/s.
60
Definidos os parâmetros de projeto, necessita-se conhecer as condições atmosféricas no
local de instalação do enlace para se definir o alcance e a disponibilidade dos sistemas FSO.
As condições atmosféricas devem ser bem estudadas para implantação do enlace.
Medidas de visibilidade e de precipitação devem ser obtidas ou levantadas para a
caracterização das condições atmosféricas do local de instalação para que a atenuação
atmosférica a qual o feixe será submetido possa ser predita da maneira mais próxima da
situação real.
Neste trabalho foram utilizados dados de medições de visibilidade e precipitações do
Aeroporto Internacional do Rio de Janeiro e de Manaus do ano de 2002 para se extrair a
distribuição cumulativa de probabilidade dos mesmos (CERQUEIRA, 2006) (HUANICHIN,
2005). Nas FIG. 3.4 e FIG. 3.5 ilustram-se respectivamente as distribuições cumulativas de
probabilidade de visibilidade do Rio de Janeiro e de Manaus e nas FIG. 3.6 e FIG. 3.7
ilustram-se respectivamente as distribuições cumulativas de probabilidade de precipitação do
Rio de Janeiro e de Manaus.
FIG. 3.4 – Distribuição cumulativa de probabilidade de visibilidade do Rio de Janeiro.
61
FIG 3.5 – Distribuição cumulativa de probabilidade de visibilidade em Manaus.
FIG. 3.6 – Distribuição cumulativa de probabilidade de precipitação no Rio de Janeiro.
62
FIG 3.7 – Distribuição cumulativa de probabilidade de precipitação em Manaus.
Com as distribuições dos dados atmosféricos pode-se calcular a disponibilidade do
enlace. Na FIG. 3.8 e FIG. 3.9 ilustram-se intervalos de interesse na distribuição cumulativa
de visibilidade e na de precipitação no Rio de Janeiro, respectivamente.
FIG. 3.8 – Distribuição cumulativa de visibilidade no Rio de janeiro
63
FIG. 3.9 – Distribuição cumulativa da precipitação no Rio de Janeiro
Analisando a FIG. 3.8 e FIG. 3.9 pode-se observar que em 99% do tempo a visibilidade
no Rio de Janeiro possui um valor superior a 1,75 km e a Taxa de Precipitação é inferior 5,6
mm/h, isto é o alcance atingido nestes valores de visibilidade e precipitação fica disponível
99% do tempo. Para 98% do tempo, temos visibilidades superiores a 2,25 km e Taxas de
Precipitações menores que 2,5 mm/h. Assim, possuindo os dados meteorológicos do local
consegue-se prever a disponibilidade do enlace.
64
4- SIMULAÇÕES E RESULTADOS
Neste capítulo serão apresentadas as simulações realizadas, tanto no software de
simulações Optisystem 5.0, bem como em um código desenvolvido no software Matlab,
mostrando os resultados obtidos.
4.1 – SISTEMA FSO UTILIZANDO O SOFTWARE MATLAB
Neste item se apresenta os resultados da simulação de um sistema de comunicação óptica
no espaço livre, utilizando um código de programação desenvolvido em Matlab. Na FIG. 4.1
mostra-se a tela de entrada do programa.
FIG. 4.1 – Tela inicial do programa desenvolvido em Matlab para o cálculo de enlaces FSO
Como pode ser visto na FIG. 4.1 o programa dá opção de calcular o enlace FSO
completo, as atenuações separadamente, a atenuação total e a transmitância atmosférica.
65
4.1.1 – TRANSMITÂNCIA ATMOSFÉRICA
A transmitância atmosférica foi definida no item 2.1. A FIG. 4.2 mostra a transmitância
atmosférica em função da distância do enlace para as visibilidades de 1, 20 e 50 km, para o
comprimento de onda de 1550 nm comparadas aos dados da literatura (BOUCHET, 2005).
FIG 4.2 – Transmitância em função da distância do enlace para visibilidades de 1, 20 e 50 km
Na figura 4.3 ilustra-se a transmitância em função da distância para diferentes condições
atmosféricas no comprimento de onda de 1550 nm.
66
FIG. 4.3 – Transmitância em função da distância para diferentes condições de visibilidade.
Percebe-se pela FIG. 4.3 a baixa transmitância atmosférica em condições de nevoeiro, no
caso abaixo de 0,05 % para distâncias de 1 km como pode ser visto na FIG. 4.4.
FIG. 4.4 – Transmitância em função da distância em condições de nevoeiro
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
Distância (km)
Transmitância atmosférica
Céu claro (V = 20 km)
Neblina (V = 3 km)
Nevoeiro (V = 500 m)
Nevoeiro grosso (V = 200 m)
Nevoeiro denso (V = 50 m)
0.9 0.92 0.94 0.96 0.98 1 1.02 1.04 1.06 1.08 1.1
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
x 10
-3
Distância (km)
Transmitância atmosférica
Nevoeiro (V = 500 m)
Nevoeiro grosso (V = 200 m)
Nevoeiro denso (V = 50 m)
67
Na FIG. 4.5 ilustra-se a transmitância em função da visibilidade para os comprimentos de
onda de 785, 850 e 1550 nm.
FIG. 4.5–Transmitância em função da visibilidade para os comprimentos de onda 785, 850 e 1550 nm.
Percebe-se pela FIG. 4.5 que o desempenho em termos de Transmitância Atmosférica do
comprimento de onda de 1550 nm é bastante superior em relação aos demais, em condições
de visibilidade acima de quinhentos metros onde a Transmitância Atmosférica passa a ser
seletiva em relação ao comprimento de onda.
4.1.2 – ATENUAÇÃO ATMOSFÉRICA
A atenuação atmosférica foi discutida no item 2.1, onde foi visto que nos comprimentos
de onda utilizados em sistemas FSO ela é dominada pelo fenômeno do espalhamento Mie. As
FIG. 4.6, FIG. 4.7, FIG. 4.8 e FIG. 4.9 ilustram a atenuação atmosférica em função da
visibilidade em diferentes condições meteorológicas para os comprimentos de onda de 785,
850 e 1550 nm.
68
FIG. 4.6 – Atenuação em função da visibilidade em diferentes condições meteorológicas para os
comprimentos de onda de 785, 850 e 1550nm.
FIG. 4.7 – Atenuação Atmosférica em condições de céu claro, neblina e neblina fina.
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
0
5
10
15
20
25
30
35
40
Visibilidade (km)
Atenuação (dB/km)
785 nm
850 nm
1550 nm
69
FIG. 4.8 – Atenuação Atmosférica em condições de nevoeiro fino.
FIG. 4.9 – Atenuação Atmosférica em nevoeiro moderado, nevoeiro e nevoeiro grosso.
Na FIG. 4.9 ilustra-se que a partir das condições de nevoeiro a atenuação atmosférica é
não seletiva em comprimento de onda conforme já visto na seção 2.1.3.
Através da FIG 4.9 e, conforme já comentado, pode se constatar que o fator mais
limitante de sistemas FSO são as condições de nevoeiro podendo levar a atenuações
70
exorbitantes como no caso de um nevoeiro denso de cinqüenta metros de visibilidade que
causa atenuações da ordem de 200 dB/km.
Das FIGs. 4.6, 4.7 e 4.8 também é possível se observar o desempenho bem superior do
comprimento de onda de 1550 nm em relação aos demais, principalmente em condições de
visibilidade superiores as de nevoeiro.
Na FIG 4.10 ilustra-se a Atenuação Atmosférica em função da visibilidade e da distância.
FIG. 4.10 – Atenuação Atmosférica em função da distância e da visibilidade para o comprimento de onda
de 1550 nm.
4.1.3 – ATENUAÇÃO GEOMÉTRICA
Como já discutido no item 2.3, a atenuação geométrica ocorre devido à divergência do
feixe ao se propagar pela atmosfera. Os parâmetros de projeto importantes no desempenho
quanto à atenuação atmosférica são o cone de divergência do feixe no transmissor e as áreas
das lentes transmissoras e receptoras.
71
Para comparar com valores encontrados na literatura (HUANACHIN, 2005) mostra-se na
FIG. 4.11 a atenuação geométrica para um enlace FSO com a área de transmissor (A
t
) e do
receptor (A
r
) com 10 cm
2
(diâmetro de 3,57 cm) e 310 cm
2
(diâmetro de aproximadamente 20
cm), respectivamente, que correspondem através da literatura a uma atenuação de 13,98 dB
em um quilômetro de enlace.
FIG. 4.11 – Atenuação geométrica em função da distância para um enlace FSO com A
t
= 10 cm
2
, A
r
= 310
cm
2
e θ
d
= 1 mrad.
Da FIG. 4.11 pode-se perceber que há concordância da resposta com o valor encontrado
na literatura. Na FIG. 4.12 é mostrada Atenuação Geométrica em função da distância para
A
r
= 25cm
2
em cones de divergência de 1, 2 e 3 mrad. Nesta figura compara-se os resultados
obtidos com os do modelo da literatura (BOUCHET, 2005). Neste modelo a fonte
transmissora é considerada pontual, para simular este resultado foi considerada a área do
transmissor como sendo zero.
72
FIG. 4.12 – Atenuação Geométrica em função da distância para θ
d
= 1, 2 e 3 mrad, considerando uma fonte
transmissora pontual.
Observando os dados da FIG. 4.12 percebe-se que o modelo utilizado neste trabalho
reproduz bem os valores encontrados na literatura.
Na FIG. 4.13 tem-se o resultado da atenuação geométrica para diferentes cones de
divergência do transmissor com diâmetro de lente de dez centímetros.
FIG. 4.13 – Atenuação Geométrica para diferentes cones de divergência considerando diâmetro da lente
transmissora de dez centímetros.
0 500 1000 1500 2000 2500 3000
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
Distância (m)
Atenuação (dB)
0,5 mrad
1 mrad
3 mrad
5 mrad
73
Como é possível observar na FIG. 4.13, o cone de divergência é um fator de projeto de
grande importância. Uma alteração de alguns miliradianos leva a variação da ordem de uma
dezena de dB na atenuação geométrica. Porém é importante ressaltar que ao diminuir o cone
de divergência, na tentativa de diminuir a perda geométrica, o alinhamento fica mais crítico,
sendo que para valores baixos, pequenos abalos na estrutura podem levar a perda do enlace.
Outra alternativa para diminuir a atenuação geométrica é aumentar a lente do receptor,
pois assim o receptor consegue captar um maior número de fótons que antes estariam
perdidos devido a abertura do feixe. Na FIG. 4.14, ilustra-se atenuação geométrica em função
da distância de um transmissor com lente de dez centímetros e cone de divergência de um
miliradiano para diferentes diâmetros de lentes no receptor.
FIG. 4.14 – Atenuação Geométrica em função da distância para um transmissor com lente de dez
centímetros de diâmetro, θ
d
= 1 mrad e para diferentes diâmetros de lentes no receptor.
Porém vale ressaltar que o aumento do diâmetro no receptor leva a uma degradação na
sensibilidade do mesmo. Lentes maiores acabam por captar mais a energia proveniente do
espectro solar aumentando assim o ruído de fundo do receptor degradando a relação sinal
ruído e por conseqüência a sensibilidade do receptor. Assim, deve-se encontrar um
compromisso entre diâmetro de lente e sensibilidade do receptor (BRANDÃO, 2003).
0 500 1000 1500 2000 2500 3000
0
5
10
15
20
25
30
Distância (m)
Atenuação (dB)
10 cm
20 cm
30 cm
74
4.1.4 – ATENUAÇÃO POR CHUVAS
No capítulo 2 foi visto que a atenuação por chuvas era representada pelo modelo de
Carbonneau que assume não seletividade no comprimento de onda, onde o único fator
necessário para o cálculo da atenuação é a taxa de precipitação em mm/h.
A relação da chuva com a visibilidade atmosférica pode ser vista na TAB. 2.2 e está
representada na FIG. 4.15.
FIG. 4.15 – Visibilidade em função da precipitação
Da FIG 4.15 e da TAB. 2.2 percebe-se que regimes de temporais possuem uma
visibilidade em torno de um quilômetro, ainda bastante alta em relação aos regimes de
nevoeiro, o que explica a limitação do sistema nas condições de nevoeiro.
A FIG. 4.16 traz a Atenuação em diferentes condições de precipitação e em diferentes
condições de visibilidade para o comprimento de onda de 1550 nm.
75
FIG. 4.16 - Atenuação em função da distância para diferentes condições de precipitação e visibilidade para
λ= 1550nm.
Observando a FIG. 4.16 percebe-se o porquê das condições de nevoeiro serem um dos
fatores limitantes do sistema FSO. Já em condições de chuva o feixe de laser não sofre uma
atenuação tão alta e as taxas de precipitação de temporal, que apresentam valores um pouco
mais elevados, da ordem 40 dB/km, duram apenas poucos minutos, isto pode levar a uma
indisponibilidade temporária do sistema.
4.1.5 – ATENUAÇÃO POR CINTILAÇÃO
A atenuação por cintilação em regime de turbulência fraca é governada pela teoria de
Rytov já discutida no Capítulo 2, onde um dos principais fatores é o parâmetro estrutural do
índice de refração, C
n
2
.
Na FIG 4.17 ilustra-se o parâmetro C
n
2
medido no Aeroporto Internacional do Rio de
Janeiro obtido pela Infraero (HUANACHÍN, 2005).
76
FIG - 4.17 – Parâmetro C
n
2
medido no Aeroporto Internacional do Galeão.
Da FIG 4.17 obtém-se o valor extremo de C
n
2
medido que no caso é 2.89 x 10
-14
m
-2/3
.
Usando-se este valor, na FIG 4.18 têm-se as atenuações por cintilação nos comprimentos de
onda de 785, 850 e 1550nm e também são mostrados os valores encontrados na literatura
(HUANACHÍN, 2005) para o comprimento de onda de 785 nm.
FIG 4.18 – Atenuação por cintilação em função da distância para λ = 785, 850 e 1550nm.
Na FIG. 4.18 percebe-se o desempenho superior para o comprimento de onda de 1550nm,
porém a teoria de Rytov é válida apenas em regime de turbulência fraca, isto é com σ
I
< 1. A
77
literatura (COLVERO, 2005) mostra que em regime de turbulência forte o comprimento de
onda de 1550nm é mais atenuado que os de 785 e 850nm, porém ainda não se tem um modelo
matemático que represente as condições de turbulência forte (COLVERO, 2005).
4.1.6 – ATENUAÇÃO TOTAL
Depois de obter os resultados para cada atenuação separadamente, esta seção apresentará
o resultado da atenuação total prevista pelo modelo aplicado. Na FIG 4.19 ilustra-se a
atenuação total em função da distância para os comprimentos de onda de 785, 850 nm e 1550
nm, para um sistema FSO com lentes transmissoras e receptoras de dez centímetros de
diâmetro, θ
d
= 1 e 2 mrad e C
n
2
= 10
-14
m
-2/3
.
FIG. 4.19 – Atenuação total em função da distância para Céu claro (visibilidade = 10 km) para λ = 785, 850
e 1550nm e θ
d
= 1 e 2 mrad.
Analisando a FIG. 4.19 pode-se dizer que em termos de atenuação total para condições de
céu claro o comprimento de onda de 1550 nm trouxe vantagem significativa em relação aos
demais. Para uma distância de 1500 m a melhoria foi de em torno de 2 dB, comportamento
este que era previsto, pois em termos de atenuação atmosférica, a dependência com o inverso
do comprimento de onda em altas visibilidades é grande. Mas, vale ressaltar que para
78
condições de céu claro a atenuação atmosférica não é tão significativa tornando o cone de
divergência do feixe o parâmetro mais significante em termos de desempenho do enlace.
Como pode ser visto na FIG. 4.19, a variação do cone de divergência de 2 mrad para 1 mrad
faz com que o desempenho do enlace FSO em termos de atenuação total seja superior em
torno de 5 dB.
A FIG. 4.20 ilustra a atenuação total do enlace em função da visibilidade para os
comprimentos de onda de 785, 850 e 1550 nm para lentes transmissoras e receptoras de dez
centímetros de diâmetro, cone de divergência de 1 mrad e C
n
2
de 1 x 10
-14
m
-2/3
.
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
20
30
40
50
60
70
80
Visibilidade (km)
Atenuação Total (dB/km)
785 nm
850 nm
1550 nm
FIG. 4.20 – Atenuação total em função da visibilidade para λ = 785, 850 e 1550nm.
Da FIG. 4.20 percebe-se, que por volta da visibilidade de oito quilômetros, um aumento
da visibilidade não melhora muito o desempenho do enlace FSO em termos da atenuação
total, pois nestas condições de visibilidade para um quilômetro a atenuação atmosférica (0,44
dB/km) é muito menor em ordem de grandeza que a atenuação geométrica em torno de 10 dB.
4.1.7 – ENLACE FSO
Neste tópico serão apresentados os resultados de simulações de enlaces ópticos no espaço
livre. Foi utilizado um valor de potência de transmissão igual a 10 dBm que está dentro das
normas de segurança da IEC já citadas no Capítulo 3. Os valores de sensibilidade, vistos na
79
TAB. 3.1 e levantados no software Optisystem, foram utilizados para a obtenção dos
resultados.
A FIG. 4.21 mostra o resultado da potência recebida no enlace FSO em função da
distância para os comprimentos de onda de 785, 850 e 1550 nm em diferentes condições de
visibilidade para uma lente transmissora e receptora de 10 cm de diâmetro, θ
d
de 1 mrad e C
n
2
de 10
-14
m
-2/3
.
FIG. 4.21 – Potência recebida em função da distância do enlace para os comprimentos de onda de 785, 850
e 1550 nm nas condições de céu claro, nevoeiro e nevoeiro denso. P
t
= 10dBm, θ
d
= 1mrad, diâmetro de 10 cm
das lente transmissora e receptora e C
n
2
=10
-14
m
-2/3
. Linhas tracejadas mostram as sensibilidades dos receptores
APD e PIN para 100 Mbits/s, BER= 10
-12
.
A FIG 4.21 mostra que à medida que a visibilidade decai, a dependência com o
comprimento de onda também diminui, pois como discutido no Capítulo 2, a atenuação
atmosférica torna-se não seletiva em comprimento de onda a medida que a visibilidade
diminui. Assim, a diferença entre as respostas dos diferentes comprimentos de onda em baixas
visibilidades ocorre devido a cintilação, que em baixas distâncias possui um valor bem
inferior ao da atenuação total do enlace, o que explica a pequena variação do desempenho no
enlace de diferentes comprimentos de onda em baixa visibilidade.
80
A FIG. 4.22 mostra o resultado da potência recebida em função da distância para
diferentes condições climáticas para um enlace no comprimento de onda de 1550 nm, lente
transmissora e receptora de 10 cm de diâmetro, θ
d
de 1 mrad e C
n
2
de 10
-14
m
-2/3
.
FIG. 4.22 – Potência recebida em função da distância do enlace para diferentes condições climáticas. P
t
=
10dBm, λ = 1550nm, θ
d
= 1mrad, diâmetro de 10 cm das lente transmissora e receptora e C
n
2
=10
-14
m
-2/3
. Linhas
tracejadas mostram as sensibilidades dos receptores APD e PIN para 100 Mbits/s, BER= 10
-12
.
A FIG. 4.22 apresenta duas linhas tracejadas que indicam as sensibilidades dos receptores
PIN e APD em 100 Mbits/s. Como se observa na figura o receptor APD permite ao sistema
atingir um alcance maior que o proporcionado pelo receptor PIN. Em condições de céu claro a
diferença de alcance entre os dois receptores é de aproximadamente um quilômetro. Além
disso, é importante ressaltar que em condições de nevoeiro o alcance do enlace fica em torno
de 500 metros mesmo com o uso do fotodetector APD que nestas condições não consegue
alcances tão superiores em relação ao PIN.
Os resultados para a taxa de 10 Mbits/s estão mostrados na FIG. 4.23.
81
FIG. 4.23 – Potência recebida em função da distância do enlace para diferentes condições climáticas. P
t
=
10dBm, λ=1550nm, θ
d
= 1mrad, diâmetro de 10 cm das lente transmissora e receptora e C
n
2
=10
-14
m
-2/3
. Linhas
tracejadas mostram as sensibilidades dos receptores APD e PIN para 10 Mbits/s, BER= 10
-12
.
A FIG. 4.23 mostra que para taxas de transmissão menores, como 10 Mbits/s, consegue-
se alcançar distâncias razoáveis, como em torno de quatro quilômetros no caso do
fotodetector APD e 2750 m no caso do PIN em condições de céu claro.
A FIG. 4.24 apresenta o resultado do enlace em diferentes condições de visibilidade e de
chuva para os mesmos parâmetros de enlace dos exemplos anteriores.
82
FIG. 4.24 – Potência recebida em função da distância do enlace para diferentes condições de visibilidade e
precipitações. P
t
= 10dBm, λ=1550nm, θ
d
= 1mrad, diâmetro de 10 cm das lente transmissora e receptora e
C
n
2
=10
-14
m
-2/3
, BER= 10
-12
.
Na FIG. 4.24 percebe-se que as condições de nevoeiro são mais limitantes ao sistema que
as condições de chuva, pois somente as condições de temporal (R
p
>=100mm/h) se equivalem
em termos de alcance às condições de nevoeiro. Porém, geralmente, as condições de temporal
se limitam a alguns minutos enquanto nevoeiros podem permanecer por horas. Além disso,
nevoeiros mais fortes como os casos de nevoeiros densos ou grossos limitam ainda mais o
enlace.
A FIG. 4.25 apresenta o resultado para cones de divergência de 1, 2 e 3 mrad, valores
estes encontrados em vários transceptores FSO disponíveis no mercado.
83
FIG. 4.25 – Potência recebida em função da distância do enlace para condições de céu claro e neblina e θ
d
=
1, 2 e 3 mrad. P
t
=10dBm, λ=1550nm, diâmetro de 10 cm das lente transmissora e receptora e C
n
2
=10
-14
m
-2/3
,
BER= 10
-12
.
Da FIG. 4.25 percebe-se que para um cone de divergência de 3 mrad o alcance do enlace
no caso do fotodetector PIN é de 750 metros. Variando-se o valor do cone de divergência de 3
mrad para 2 mrad o alcance chega a aproximadamente 1100 metros e quando se altera o
mesmo para 1 mrad o alcance chega aproximadamente a 1800 metros. Diferentemente da
visibilidade, o cone de divergência é um parâmetros de projeto, por isso para um alcance alto
é possível projetar um sistema bastante diretivo, isto é com cone de divergência bem estreito.
Porém, vale ressaltar que quanto mais estreito, mais difícil se torna o alinhamento e a
manutenção do mesmo devido a abalos na estrutura que podem fazer o feixe desviar
completamente da lente receptora.
84
4.1.8 – DISPONIBILIDADE DO ENLACE FSO
No capítulo 3, FIG 3.4 a FIG. 3.9, foram mostradas as distribuições cumulativas de
probabilidade de precipitação e visibilidade. Através destas distribuições chega-se a
disponibilidade do sistema, ou seja a porcentagem do tempo em que a condição meteorológica
vai ser igual ou melhor em termos de atenuação do feixe óptico. Assim, se em uma cidade a
visibilidade é superior a 3 km e a taxa de precipitação é inferior a 5 mm/h em 99% do tempo,
o sistema FSO nestas condições fica disponível, isto é funcionando. A FIG. 4.26 mostra a
disponibilidade de enlaces FSO no comprimento de onda de 1550nm, taxa de 100 Mbits/s,
fotodetector APD, potência de transmissão de 10 dBm, lente de 10 cm de diâmetro, cone de
divergência de 1 mrad e C
n
2
de 10
-14
m
-2/3
, para as cidades do Rio de Janeiro e Manaus.
FIG. 4.26 – Disponibilidade do enlace para 100 Mbits/s em função da distância para as cidades de Rio de
Janeiro e Manaus. P
t
= 10dBm, para λ=1550nm, θ
d
= 1 mrad, diâmetro de 10 cm das lente transmissora e
receptora, C
n
2
=10
-14
m
-2/3
, fotodetector APD e BER=10
-12
.
A FIG. 4.27 apresenta a simulação da disponibilidade do enlace para os comprimentos de
onda de 785, 850 e 1550 nm no Rio de Janeiro.
85
FIG. 4.27 – Disponibilidade do enlace em função da distância para a cidade do Rio de Janeiro para taxa de
transmissão de 100 Mbits/s com fotodector APD e BER = 10
-12
, nos comprimentos de onda de 785, 850 e 1550
nm. P
t
= 10dBm, θ
d
= 1 mrad, diâmetro de 10 cm das lente transmissora e receptora e C
n
2
=10
-14
m
-2/3
.
Na FIG. 4.27 fica evidente a superioridade de desempenho do comprimento de onda de
1550 nm. Para o alcance de um quilômetro os comprimentos de onda de 785nm e 850 nm
obtiveram uma disponibilidade em torno de 99 % enquanto o comprimento de onda de 1550
nm obteve 99,5%. Além disso, para uma disponibilidade de 99 % o comprimento de onda de
1550 nm obteve um alcance de 1,2 km, cerca de 200 metros a mais que os comprimentos de
onda de 785 e 850 nm.
Também da FIG 4.27 percebe-se que para enlaces mais curtos, isto é menor que 500
metros, não há muita diferença em termos de disponibilidade para os três comprimentos de
onda.
No estudo do enlace foi visto que a potência recebida é fortemente influenciada pelo cone
de divergência do transceptor. A FIG. 4.28 demonstra a influência do cone de divergência
para a disponibilidade no Rio de Janeiro para cone de divergência de 1, 2 e 3 mrad no
comprimento de onda de 1550 nm.
86
FIG. 4.28 – Disponibilidade do enlace em função da distância para a cidade do Rio de Janeiro para taxa de
transmissão de 100 Mbits/s, BER = 10
-12
, fotodetector APD e cones de divergência de 1, 2 e 3 mrad. P
t
=
10dBm, λ = 1550 nm, diâmetro de 10 cm das lentes transmissora e receptora, C
n
2
=10
-14
m
-2/3
.
A FIG. 4.28 mostra a importância do cone de divergência para o desempenho de enlaces
FSO. Um aumento no cone de divergência piora bastante o desempenho do sistema. Para o
alcance de 1 km percebe-se que o enlace com cone de divergência de 1 mrad obtém uma
disponibilidade de aproximadamente 99,5%. Um aumento do cone de divergência para 2
mrad faz com que a disponibilidade caia para 98,25%. Já no caso de uma divergência de 3
mrad a disponibilidade cai a 95%, taxa essa considerada inadequada para aplicações
comerciais.
Analisando o resultado da FIG. 4.28 para uma taxa de disponibilidade de 99%, tem-se
que para o cone de divergência de 1 mrad o alcance fica em torno de 1200 metros. Já no caso
da divergência de 2 mrad o alcance cai para em torno de 900 metros e para 3 mrad, 700
metros.
A FIG. 4.29 apresenta a disponibilidade do enlace nas taxas de 10 e 100 Mbits/s para os
fotodetectores PIN e APD na cidade do Rio de Janeiro.
87
FIG. 4.29 – Disponibilidade do enlace em função da distância para a cidade do Rio de Janeiro. Taxas de
transmissão de 10 e 100 Mbits/s com fotodectores APD e PIN e taxa de erros de bit de 10
-12
. P
t
= 10dBm, θ
d
=
1mrad, λ = 1550 nm, diâmetro de 10 cm das lentes transmissora e receptora e C
n
2
=10
-14
m
-2/3
.
Como pode ser visto na FIG. 4.29, o enlace com fotodetector APD apresenta um
desempenho bem superior em relação ao enlace com fotodetector PIN. Para uma taxa de
transmissão de 10 Mbits/s que em 1 km de enlace a disponibilidade no caso do PIN é de 99,5
% e no APD é 99,7%. O alcance para uma disponibilidade de 99% é de 1,2 km no caso de
PIN e de em torno de 1,5 km para o APD. Para taxas de transmissão de 100 Mbits/s em 1 km
o PIN alcançou 98,5 % de disponibilidade enquanto que o APD, 99,5 %. Para uma
disponibilidade de 99% o alcance para o PIN foi em torno de 950 m e do APD de 1200 m. Os
resultados mostram que, no geral, o APD representou um aumento no alcance do enlace em
torno de 300 metros para disponibilidades de 99% com uma BER de 10
-12
.
A FIG. 4.30 apresenta a disponibilidade do enlace quando se reduz a BER para 10
-9
. As
taxas de transmissão usadas são de 10 Mbits/s, 100 Mbits/s e 1Gbits/s.
88
FIG. 4.30 - Disponibilidade do enlace em função da distância para a cidade do Rio de Janeiro. Taxas de
transmissão de 10 Mbits/s, 100 Mbits/s e 1 Gbits/s com fotodectores APD e PIN e taxa de erros de bit de 10
-9
. P
t
= 10dBm, θ
d
= 1mrad, λ = 1550 nm, diâmetro de 10 cm das lente transmissora e receptora e C
n
2
=10
-14
m
-2/3
.
O resultado da FIG. 4.30 mostra que a diminuição da BER para 10
-9
nos casos das taxas
de transmissão de 10 e 100 Mbits/s mostrou um ganho pequeno em termos de alcance, em
torno de 100 metros, para disponibilidades de 99 %. Porém a grande vantagem foi a
possibilidade de se trabalhar com taxas de 1 Gbits/s. Para disponibilidades de 99 % têm-se
alcance de 580 m para o caso do PIN e 780 m para o APD.
89
4.1.9 – SIMULAÇÃO DO ENLACE FSO NO SOFTWARE OPTISYSTEM
Foi ainda utilizado como uma das ferramentas de simulação o software comercial
Optisystem 5.0 da empresa canadense Optiwave Corp (OPTIWAVE, 2006). É um programa
que permite criar e analisar diferentes tipos de enlace óptico. Entre suas componentes o
software possui um modelo do canal FSO (COELHO, 2007).
Na FIG. 4.31 apresenta-se a representação do enlace FSO no software Optisystem.
FIG. 4.31 – Enlace FSO no software Optisystem
Na FIG. 4.31 tem-se um Gerador de bits pseudoaleatório, um gerador de pulsos NRZ, e
um gerador de portadora que ao passarem no multiplicador elétrico geram o sinal elétrico
modulado. É utilizado um laser diretamente modulado que fará a conversão do sinal elétrico
em sinal óptico no comprimento de onda desejado, neste caso, 1550 nm. Após isso o sinal
óptico é transmitido através do canal FSO e detectado na recepção por um fotodetector PIN
ou APD. O fotodetector recolhe os fótons que incidem sobre o mesmo e realiza a conversão
do sinal óptico em elétrico que depois é demodulado e analizado através do analisador de
BER.
O modelo de canal FSO utilizado pelo software Optisystem é representado por
(OPTISYSTEM, 2006):
( )
10/
2
10
R
dr
t
tr
Rd
d
PP
α
θ
−
+
= 4.1
90
Onde:
P
t
é potência transmitida (dBm);
P
r
é a potência recebida no receptor (dBm);
d
t
é o diâmetro da lente transmissora (m);
d
r
é o diâmetro da lente receptora (m);
R é a distância do enlace (km);
θ
d
é o cone de divergência (mrad);
α é o coeficiente de atenuação (dB/km);
Além disso, o canal FSO permite adicionar atenuações devido a perdas no receptor e por
desalinhamento. O canal FSO representado pelo modelo da EQ. 4.1 apresenta um coeficiente
de atenuação α que incorpora a atenuação atmosférica calculada pela EQ. 2.9.
O modelo de canal FSO no Optisystem não leva em conta a atenuação devido à
cintilação. Porém em pequenas distâncias, da ordem de poucos quilômetros, a atenuação por
cintilação é aproximadamente linear com a distância do enlace, como pode ser observado na
FIG. 4.32 que ilustra a atenuação devido a cintilação no comprimento de onda de 1550 nm e
C
n
2
de 10
-14
m
-2/3
. Para este resultado utilizou-se a EQ. 2.23.
FIG. 4.32 – Atenuação por Cintilação e a aproximação linear da Cintilação em função da distância do
enlace.
91
Analisando a FIG. 4.32 se observa que o maior erro da aproximação linear em relação a
perda por Cintilação está na ordem de 0,1 dB. Para incluir os efeitos da atenuação por
cintilação no enlace simulado no software Optisystem foi incluído o valor de 1.93 dB/km ao
valor do coeficiente de atenuação que equivale a atenuação por Cintilação encontrada pela
aproximação linear.
Analisando a EQ. 4.1 observa-se que a atenuação geométrica neste modelo de canal é
dada por:
P
gopt
=
( )
2
Rd
d
dr
t
θ
+
4.2
A EQ. 4.2 para perdas geométricas difere da EQ. 2.19 que foi utilizada no modelo do
canal FSO em Matlab, pois o modelo do software Optisystem considera a aberração do feixe
óptico (OPTIWAVE, 2006). Desenvolvendo a EQ. 2.19:
2
)(
4
RA
A
A
A
P
dt
r
f
r
g
θ
π
+
== 4.3
22
2
)(
4
4
4
Rd
d
P
dt
r
g
θ
ππ
π
+
=
4.4
Caso se acrescente ao denominador da EQ. 4.4 o termo
)2(
4
Rd
dt
θ
π
a EQ. 4.4 ficaria:
22
2
)(
4
)2(
4
4
4
RRdd
d
P
ddtt
r
g
θ
π
θ
ππ
π
++
=
4.5
22
2
)()2( RRdd
d
P
ddtt
r
g
θθ
++
=
4.6
ou ainda,
( )
2
Rd
d
P
dr
t
g
θ
+
= 4.7
92
Feito o acréscimo ao denominador do termo )2(
4
Rd
dt
θ
π
na EQ. 4.4, a perda geométrica
vista na EQ. 4.7 se equivale a prevista pelo canal do modelo do Optisystem, assim a diferença
dos dois modelos é o termo no denominador de
)2(
4
Rd
dt
θ
π
. Na FIG. 4.33 apresenta-se o
resultado das perdas geométricas pela EQ. 2.19 e pela EQ. 4.1.
FIG. 4.33 – Atenuação geométrica em função da distância do enlace prevista pelas EQ. 2.19 e EQ. 4.1.
Observando a FIG. 4.33 observa-se que a diferença entre os dois modelos vai diminuindo
com o aumento da distância do enlace, pois o termo quadrático com a distância do enlace vai
se tornando dominante. A maior diferença entre os dois modelos fica em torno de 3 dB para
distâncias curtas, como por exemplo, para 150 metros, conforme se observa na FIG. 4.34.
93
FIG. 4.34 – Diferença entre as atenuações geométricas do modelo do software Optisystem e do Matlab.
Analisada as diferenças entre os modelos do canal FSO desenvolvido em Matlab e o
canal FSO existente no software Optisystem, serão feitas simulações da taxa de erros de bit
em função da distância do enlace para uma disponibilidade de enlace de 99%.
Na FIG. 4.35 tem-se a taxa de erros de bit para os fotodetectores PIN e APD em função
da distância do enlace para disponibilidade de 99%, taxa de transmissão de 100 Mbits/s,
comprimento de onda de 1550 nm, cone de divergência de 1 mrad, diâmetros da lente
transmissora e receptora de 10 cm e C
n
2
de 10
-14
m
-2/3
.
0 250 500 750 1000 1250 1500 1750 2000 2250 2500 2750 3000
0
0.5
1
1.5
2
2.5
3
Distância (m)
Diferença de atenuação (dB)
94
FIG. 4.35 – Taxa de erros de bit em função da distância do enlace para os comprimentos de onda de 1550,
taxa de transmissão de 100Mbits/s e disponibilidade de 99%. P
t
= 10dBm, θ
d
= 1mrad, diâmetro de 10 cm das
lente transmissora e receptora e C
n
2
=10
-14
m
-2/3
.
Analisando a FIG. 4.35 tem-se que para taxas de erros de bit de 10
-12
, atinge-se um
alcance para 99% de disponibilidade de 900 metros para o fotodetector PIN e em torno de
1150 metros para fotodetector APD. Estes valores estão bem próximos aos encontrados no
modelo em Matlab do canal FSO, que foi em torno de 950 metros para o fotodetector PIN e
1200 metros para o fotodetector APD. O motivo do valor do alcance ser ligeiramente maior
para o canal FSO em Matlab, é que a atenuação geométrica prevista no modelo Matlab é
menor que a do modelo do Optisystem.
Na FIG. 4.36 observa-se o resultado da taxa de erros de bit para o mesmo enlace da
FIG. 4.35, porém com uma taxa de transmissão de 1 Gbits/s.
95
FIG. 4.36 – Taxa de erros de bit em função da distância do enlace para os comprimentos de onda de 1550,
taxa de transmissão de 1Gbits/s e disponibilidade de 99%. P
t
= 10dBm, θ
d
= 1mrad, diâmetro de 10 cm das lente
transmissora e receptora e C
n
2
= 10
-14
m
-2/3
.
Analisando a FIG. 4.36 tem-se que em taxas de erros de bit de 10
-12
o enlace não
consegue operar devido à utilização de modulação direta do laser. Já para a taxa de erros de
bit de 10
-9
atinge-se um alcance para 99% de disponibilidade de em torno de 500 metros para
o fotodetector PIN e em torno de 750 metros para o fotodetector APD, valores estes
concordantes com o modelo do canal em Matlab.
96
5 - CONCLUSÃO
O trabalho abordou vários aspectos da tecnologia FSO para o desenvolvimento de
modelos computacionais que permitiram a análise da propagação de sinais ópticos no espaço
livre, incluindo os efeitos de absorção, espalhamento e cintilação, a análise estatística de
visibilidade nas cidades do Rio de Janeiro e Manaus e em variadas condições atmosféricas e
a utilização do software Optisystem e a comparação com os resultados encontrados no modelo
em Matlab.
Foram discutidos separadamente os fenômenos que afetam a propagação em espaço livre
do feixe óptico que são: a absorção atmosférica e molecular, o espalhamento Mie e a
cintilação. Foi visto que o comprimento de onda de 1550 nm diminui o efeito das perdas
provocadas por estes fenômenos.
Os resultados obtidos mostram que Sistemas FSO bem projetados são capazes de obter
99% de disponibilidade numa extensão de 500 a 1500 metros para as cidades do Rio de
Janeiro e de Manaus para taxas de transmissão de 10 a 100 Mbits/s com BER de 10
-12
. Viu-se
também que para alcançar taxas de transmissão de bits de 1 Gbits/s foi necessário operar com
taxa de erros de bit de 10
-9
, atingindo-se alcances de 500 a 800 metros de distância para feixes
bem diretivos, isto é, com cones de divergência de 1 mrad.
A tecnologia FSO se adequa perfeitamente as condições climáticas da maioria do
território brasileiro, pois os fatores limitantes principais ao enlace são as condições ruins de
visibilidade provocadas, por exemplo, por névoa, condições estas que não ocorrem com muita
regularidade no território brasileiro.
Comparada a outras tecnologias de transmissão, a tecnologia FSO apresenta menor custo
de instalação e manutenção que são vantagens em relação à fibra óptica. Os equipamentos
FSO comparados com os equipamentos de microondas são mais baratos, possuem maior
disponibilidade de banda de transmissão e não necessitam de licença de espectro.
Todos os equipamentos que se encontram no mercado possuem interface aberta o que
permite a interoperabilidade de equipamentos de diversos fabricantes. Estes equipamentos
também atendem as condições de segurança dos padrões internacionais, classe I da IEC para
operação sem risco à saúde, principalmente dos olhos.
Assim, os sistemas FSO são seguros e podem ser usados para fornecer serviços de
comunicação de dados para usuários comerciais em redes metropolitanas, devido ao fato de a
97
maioria dos edifícios comerciais que não possuem fibra óptica estarem a distâncias pequenas
de prédios já providos de fibra óptica.
Como trabalhos futuros propõe-se a realização de estudos das aplicações das tecnologias
WDM e SCM na transmissão óptica no espaço livre e um estudo de um modelo matemático
que descreva mais fielmente as condições de atmosfera com turbulência forte, condições estas
muito encontradas em situações de enlaces que cruzam rios devido ao feixe óptico estar
submetido ao vapor de água. Além disto, seria interessante se analisar a utilização de óptica
adaptativa na otimização do enlace.
98
6 – REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS
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