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MINISTÉRIO DA EDUCAÇÃO
UNIVERSIDADE FEDERAL DO RIO GRANDE DO SUL
Escola de Engenharia
Programa de Pós-Graduação em Engenharia de Minas,
Metalurgia e de Materiais (PPGEM)
DECERAGEM POR MICROONDAS NO PROCESSO DE FUNDIÇÃO
DE PRECISÃO (MICROFUSÃO)
FABIO JOSÉ BENTO BRUM
Dissertação para obtenção do título de Mestre em Engenharia
Porto Alegre (RS) – 2007
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II
MINISTÉRIO DA EDUCAÇÃO
UNIVERSIDADE FEDERAL DO RIO GRANDE DO SUL
Escola de Engenharia
Programa de Pós-Graduação em Engenharia de Minas,
Metalurgia e de Materiais (PPGEM)
DECERAGEM POR MICROONDAS NO PROCESSO DE FUNDIÇÃO
DE PRECISÃO (MICROFUSÃO)
FABIO JOSÉ BENTO BRUM
Químico
Trabalho realizado no Laboratório de Fundição, Centro de Tecnologia da
Escola de Engenharia da Universidade Federal do Rio Grande do Sul, dentro do
Programa de Pós-Graduação em Engenharia de Minas, Metalúrgica e de Materiais
(PPGEM), como parte dos requisitos para obtenção do título de mestre em
engenharia.
Área de Concentração: Processos de Fabricação
Porto Alegre (RS) – 2007
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III
Esta dissertação foi julgada adequada para a obtenção do título de Mestre em
Engenharia, área de concentração Processos de Fabricação e aprovada em sua
forma final, pelo Orientador e pela Banca Examinadora do Curso de Pós-graduação.
Orientador: Prof. Dr. Jaime Álvares Spim Jr. (UFRGS).
Co-Orientador: Prof. Dr. Ivo Vedana (PUCRS).
Banca Examinadora:
Prof. Dr. Carlos Alexandre dos Santos (PUCRS).
Prof. Dr. Ivo André H. Schneider (UFRGS).
Prof. Dr. André Arigony Souto (PUCRS).
Prof. Dr. Carlos P. Bergmann
Coordenador do PPGEM
IV
Dedico todo o esforço deste trabalho à minha
família, pai, mãe e minha irmã, que me apoiaram e sempre me incentivaram.
A minha namorada, pelo apoio, compreensão,
amizade e incentivo.
V
AGRADECIMENTOS
Ao professor e orientador Dr. Jaime Álvares Spim Júnior, pela orientação e
apoio nos momentos de dificuldades.
Ao professor e Co-Orientador Dr. Ivo Vedana, meu agradecimento especial,
pela sua dedicação, profissionalismo e disposição, auxiliando-me
independentemente de seu horário de ensino.
A CAPES pelo apoio financeiro ao longo do curso com a bolsa de Mestrado.
Aos funcionários, professores coordenadores dos laboratórios de Polímeros,
Físico-Química, Rodagem da Escola de Engenharia da UFRGS, pela colaboração
na execução das atividades experimentais.
Aos colegas e bolsistas do Laboratório de Fundição (LAFUN) do Centro de
Tecnologia (CT), pelo apoio nos trabalhos realizados no laboratório de microfusão.
Aos funcionários e direção da Faculdade de Química da PUCRS, que colocou
a minha disposição todo o material de laboratório e equipamentos sofisticados,
permitindo assim que o trabalho pudesse ser desenvolvido na sua maior parte no
próprio Instituto de Química.
VI
SUMÁRIO
LISTA DE FIGURAS........................................................................................... VIII
LISTA DE TABELAS.......................................................................................... XI
LISTA DE SÍMBOLOS E ABREVIAÇÕES ......................................................... XII
RESUMO ............................................................................................................ XIII
ABSTRACT......................................................................................................... XIV
1 NTRODUÇÃO..................................................................................................
1
1.1 Ceras para modelos para o processo de microfusão................................ 1
1.2 Definição da pesquisa............................................................................... 2
1.3 Adequação da metodologia à natureza da cera para
modelo ............................................................................................................
3
2 OBJETIVOS.....................................................................................................
4
3 ESTADO DA ARTE .........................................................................................
5
3.1 O processo de microfusão ........................................................................ 5
3.2 Cera para modelos ................................................................................... 8
3.2.1 Composição das ceras para modelos ................................................. 8
3.2.2 Materiais utilizados na preparação de ceras para modelos................. 8
3.2.3 Enchimentos........................................................................................ 9
3.2.4 Aditivos................................................................................................ 10
3.2.5 Caracterização das ceras para modelos ............................................. 11
3.3 Processos de degradação de materiais orgânicos ................................... 12
3.3.1 Degradação......................................................................................... 12
3.3.2 Degradação termooxidativa................................................................. 13
3.3.3 Degradação termomecânica ............................................................... 16
3.3.4 Degradação fotoquímica ..................................................................... 19
3.3.5 Antioxidantes....................................................................................... 24
3.4 Microondas ............................................................................................... 27
3.4.1 Aspectos fenomenológicos das microondas ....................................... 28
3.4.2 Aquecimento por Microondas.............................................................. 31
3.4.3 Propriedades dielétricas...................................................................... 34
3.4.4 Espessura de penetração da microonda/material ............................... 37
VII
3.4.5 A densidade média de potência .......................................................... 38
4 MATERIAIS E MÉTODOS...............................................................................
40
4.1 Forno microondas ..................................................................................... 40
4.2 Composição e fabricação da cera para modelos ...................................... 41
4.3 Caracterização da cera para modelos ...................................................... 42
4.3.1 Descrição sumária das técnicas e métodos ........................................ 43
4.3.2 Adequação da metodologia à natureza do material cera para
modelos........................................................................................................
46
5 RESULTADOS E DISCUSSÃO.......................................................................
47
5.1 Caracterização da cera para modelos fabricada para a
deceragem em microondas (cera novo lote) .......................................................
47
5.2 Simulação da deceragem em forno microondas....................................... 54
5.3 Resultados e avaliação da degradação da cera para modelos
ao longo dos ciclos de deceragem em autoclave e microondas .........................
56
5.3.1 Testes físico-químicos......................................................................... 56
5.3.2 Curvas térmicas, curvas de viscosidade, curvas de
expansão volumétrica e espectros...............................................................
60
6 CONCLUSÕES E SUGESTÕES .....................................................................
70
6.1 Conclusões ............................................................................................... 70
6.2 Sugestões para futuros trabalhos ............................................................. 71
7 REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS................................................................
72
VIII
LISTA DE FIGURAS
Figura 3.1 Preparação dos modelos: matriz e modelo [24]. ......................................................... 5
Figura 3.2 Cachos de modelos em cera [24]. ............................................................................... 5
Figura 3.3 Fabricação dos moldes, revestindo os cachos com camadas
de material cerâmico [24]...............................................................................................................
6
Figura 3.4 Deceragem em autoclave [24]..................................................................................... 6
Figura 3.5 Forno de calcinação do cacho cerâmico [24]. ............................................................. 7
Figura 3.6 Fusão e vazamento da liga no cacho cerâmico [24]. .................................................. 7
Figura 3.7 Estrutura molecular do EVA [15].................................................................................. 11
Figura 3.8 Esquema geral de degradação de poliolefinas, onde PH
representa uma macromolécula [47]. ............................................................................................
14
Figura 3.9 Energias de ligação da ligação H-C em função do tipo de carbono [49]..................... 14
Figura 3.10 Variação de energia da ligação H-C em função da proximidade
com carbonilas [49]........................................................................................................................
15
Figura 3.11 Cisão homolítica de ligação C-C e C-N formando espécies
radicalares [50]...............................................................................................................................
15
Figura 3.12 Representação da reação do gás O
2
com radicais de carbono para
formar radicais peroxila [50]...........................................................................................................
15
Figura 3.13 Representação da extração de hidrogênio pelo radical
hidroperoxila com formação de outro radical e de um grupo hidroperóxido [50]. .........................
16
Figura 3.14 Representação da cisão da ligação O-O de hidroperóxido por
absorção de radiação [51]..............................................................................................................
16
Figura 3.15 Representação de quebra de ligações C-C com cisalhamento e energia.
Exemplo do PP (polipropileno) [53]. ..............................................................................................
17
Figura 3.16 Representação de reações de desproporcionamento a partir de radicais
alquila. Exemplo do PP (polipropileno) [53]...................................................................................
17
Figura 3.17 Representação de reações de reticulação a partir de radicais alquila.
Exemplo do PP (polipropileno) [53]. ..............................................................................................
17
Figura 3.18 Representação da degradação termooxidativa de radicais formados
na degradação termomecânica [53]. .............................................................................................
18
Figura 3.19 Espectro de radiação solar sobreposto ao espectro de absorção
de alguns polímeros [59]................................................................................................................
19
Figura 3.20 Principais reações químicas do ácido abiético, seus isômeros e
derivados [62].................................................................................................................................
23
IX
Figura 3.21 Curva genérica da absorção de oxigênio nos processos de oxidação
de polímeros puros (a), na presença de hidroperóxido (b) e antioxidante(c).
Adaptado da referência [13]...........................................................................................................
25
Figura 3.22 (a) atuação do antioxidante inativando o radical peróxido e
(b) estabilidade do radical inerte por ressonância [56]. .................................................................
26
Figura 3.23 Localização das microondas no espectro eletromagnético [71]................................ 29
Figura 3.24 Princípio de ação das microondas [73]...................................................................... 30
Figura 3.25 Realinhamento de um dipolo em um campo eletromagnético [78]. .......................... 32
Figura 3.26 Esquema representando a polarização das moléculas de água devido
à ação de um campo elétrico [79]..................................................................................................
32
Figura 3.27 Mudanças nas propriedades dielétricas de um material cerâmico com
a temperatura. Adaptado da referência [81]. .................................................................................
34
Figura 3.28 Comparação qualitativa do gradiente de temperatura com uma
amostra aquecida por (a) aquecimento em um forno convencional (b)
aquecimento em forno microondas. Adaptado de [83]..................................................................
38
Figura 4.1 Esquema de um forno de microondas [70].................................................................. 40
Figura 4.2 Forno microondas do tipo doméstico com potência
máxima de 1.100 W e freqüência de 2.45 GHz.............................................................................
41
Figura 4.3 Forno tipo poço dotado de sistema de agitação e
controle de temperatura.................................................................................................................
42
Figura 5.1 Curvas de expansão-contração da cera de referência [15] e
da cera novo lote utilizada na deceragem por microondas. ..........................................................
48
Figura 5.2 Curva de aquecimento,por DSC, e resfriamento da cera para modelos
(novo lote). Deceragem em microondas........................................................................................
49
Figura 5.3 Curva térmica de fusão,por DSC, da cera para modelos, (novo lote)
para a deceragem em microondas. ...............................................................................................
49
Figura 5.4 Curva TGA da cera para modelos (novo lote) para a deceragem em
microondas e a derivada obtidas em atmosfera inerte (N
2
) sob taxa de
aquecimento de 10
o
C/min.............................................................................................................
50
Figura 5.5 Espectro no infravermelho, FTIR, da cera para modelos
(novo lote) para a deceragem em microondas. .............................................................................
50
Figura 5.6 Espectro no ultravioleta, UV-VIS, da cera para modelos
(novo lote) preparada para a deceragem em microondas.............................................................
51
Figura 5.7 Espectro no ultravioleta, UV-VIS, do breu. .................................................................. 52
Figura 5.8 Variação da viscosidade em função do tempo da cera para modelos
(novo lote) para a deceragem em microondas, a 80
0
C, sob taxa de
cisalhamento de 167 s
-1
. ................................................................................................................
53
Figura 5.9 Forno microondas carregado com a cera antes da deceragem
(início do ciclo). ..............................................................................................................................
55
X
Figura 5.10 Forno microondas carregado com a cera depois da deceragem
(fim do ciclo)...................................................................................................................................
55
Figura 5.11 Matriz e corpo de prova. ............................................................................................ 56
Figura 5.12 Variação do índice de refração da cera para modelos ao longo dos
12 ciclos simulados em microondas. .............................................................................................
57
Figura 5.13 Variação do índice de refração da cera para modelos ao longo dos
12 ciclos simulados em autoclave. ................................................................................................
57
Figura 5.14 Variação da dureza Shore D das ceras para modelo em função
do numero de ciclos simulados em forno microondas...................................................................
58
Figura 5.15 Variação da dureza Shore D das ceras para modelo em função do
numero de ciclos simulados em autoclave. ...................................................................................
58
Figura 5.16 Variação da dilatação % das ceras para modelo em função do numero
de ciclos simulados em forno microondas, para a temperatura de 60
0
C. ....................................
59
Figura 5.17 Variação da dilatação % das ceras para modelo em função do
numero ciclos simulados em autoclave, para a temperatura de 60
0
C [15]. .................................
59
Figura 5.18 Curvas térmicas DSC para a cera virgem, ciclo 6 e ciclo 12 na
deceragem por microondas. ..........................................................................................................
61
Figura 5.19 Curvas térmicas DSC para a cera virgem, ciclo 6 e ciclo 12 na
deceragem por autoclave [15]. ......................................................................................................
61
Figura 5.20 Viscosidade em função do tempo ao longo dos ciclos simulados para a
cera decerada em microondas. .....................................................................................................
62
Figura 5.21 Viscosidade em função do tempo ao longo dos ciclos simulados
para a cera decerada em autoclave [15]. ......................................................................................
63
Figura 5.22 Expansão volumétrica em função da temperatura para a cera
decerada em microondas...............................................................................................................
64
Figura 5.23 Expansão volumétrica em função da temperatura para a cera
decerada em autoclave..................................................................................................................
64
Figura 5.24 Espectros no infravermelho correspondentes a cera virgem, ciclo 6 e
ciclo 12 na deceragem por microondas.........................................................................................
65
Figura 5.25 Espectros no infravermelho correspondentes aos ciclos impares da cera
para modelos decerada em autoclave [15]....................................................................................
66
Figura 5.26 Espectros superpostos na faixa do ultravioleta do breu, cera virgem, cera
ciclo 6 e cera ciclo 12 decerada em forno microondas..................................................................
67
Figura 5.27 Espectros superpostos, no ultravioleta, da cera para modelos virgem, do
breu e das amostras da cera para modelos padrão correspondentes aos ciclos
ímpares de deceragem simulados em autoclave [15]. ..................................................................
68
XI
LISTA DE TABELAS
Tabela 3.1 Características que devem apresentar os enchimentos [15]. ..................................... 10
Tabela 3.2 Propriedades dos principais enchimentos para as ceras de
Modelagem [15]. ............................................................................................................................
10
Tabela 3.3 Energia de fótons na faixa do ultravioleta e visível calculadas de
acordo com a equação de Planck E = hc/λ sendo h a constante de
Planck (6,626.10
-34
J.s), c a velocidade da luz (2,998.10
8
m.s
-1
) e λ o comprimento
de onda em metros [61]. ................................................................................................................
20
Tabela 3.4 Energias de ligação para algumas moléculas
poliatômicas [49]. ...........................................................................................................................
21
Tabela 3.5 Bandas de freqüências das radiofreqüências.
Adaptado da referência [75]..........................................................................................................
29
Tabela 3.6 Constante dielétrica, fator de perda dielétrica e fator de dissipação
(tangente de perda) de algumas substâncias (25
0
C e 3 GHz) [71]..............................................
35
Tabela 3.7 Constante dielétrica e tangente de perda para alguns materiais expostos a
Freqüências variadas de microondas, adaptado de [75]...............................................................
36
Tabela 3.8 Constante dielétrica (ε’) e fator perda dielétrica (ε”) para o polietileno
de baixa densidade reforçado com fibra de vidro 33% em peso, na faixa de freqüência
de 2.2 a 3.3 GHz para diferentes temperaturas, adaptado de [75]. ..............................................
36
Tabela 4.1 Composição da cera para modelos [15]...................................................................... 42
Tabela 5.1 Parâmetros de controle das ceras utilizadas nas deceragens
por autoclave (cera de referência [15]) e por microondas (cera novo lote)...................................
47
Tabela 5.2 Viscosidade média e a Energia de ativação de fluxo da cera
para modelos (novo lote) em diferentes temperaturas e sob diferentes tensões de
cisalhamento. .................................................................................................................................
53
XII
LISTA DE SÍMBOLOS E ABREVIAÇÕES
Símbolo Descrição
Tc
Temperatura crítica
ε
' Constante dielétrica
ε
" Fator perda dielétrica
ε
* Constante dielétrica complexa
Tan
δ
Tangente de perda
ε
0
Permessividade do vácuo
Dp
Espessura de penetração da microondas
c Velocidade da luz
π
Pi
f
Freqüência
P
Densidade média de potência
ε
eff
Fator perda relativo efetivo
E
Intensidade do campo elétrico
μ
0
Permeabilidade do vácuo
μ
eff
Fator perda magnética efetiva
H
Intensidade do campo magnético
Hλ
Radiação
MFI
Índice de fluidez
EVA
Copoli (acetato de vinila)
PH
Macromolécula
PP
Polipropileno
PEB
Polietileno de baixa densidade
PAD
Polietileno de alta densidade
BHT
1-hidróxi-2,6-butil-4-metil benzeno
UV
Radiação ultravioleta
BHA
Butil-hidroxi-anisol
TBHQ
Terc-butil-hidroquinona
PG
Propil galato
EDTA
Ácido etileno diamino tetracético
DSC
Calorimetria diferencial de varredura (differential scanning calorimetry)
TGA
Análise termogravimétrica (thermogravimetric analysis)
FTIR
Infravermelho com transformada de Fourier (Fourier transform infrared)
UV-VIS
Ultravioleta visível
λ
Comprimento de onda
XIII
RESUMO
O objetivo deste trabalho foi testar a estabilidade e a reciclabilidade de uma
cera para modelos utilizada em microfusão, decerada em forno microondas, e
comparar com resultados obtidos em deceragem realizada em autoclave. A cera foi
elaborada a partir de EVA (2,50%), BHT (3,00%), Breu (37,5%), Parafina micro
(24,0%), Parafina macro (18,0%) e Cera de polietileno (15,0%), sendo preparada por
fusão em forno tipo poço termostatizado e caracterizada quanto ao teor de cinzas,
expansão volumétrica, ponto de solidificação, dureza, curvas térmicas (DSC, DTA e
TGA ou DTG), viscosidade, espectros no UV-VIS e FTIR. Foram simuladas
sucessivas deceragens em microondas (ciclos), tomando, a cada deceragem, uma
amostra e medindo as variações destas propriedades e perfis das curvas como
indicador de sua estabilidade e reciclabilidade.
Estes resultados, primeiramente, tem explicação considerando-se que: (a) os
níveis energéticos das microondas que interagem com as moléculas da cera não
apresentam valores de energia suficientemente altos para ativar reações de
degradação significativas; (b) as ações termomecânicas, aos quais a cera é
submetida no processo de deceragem em microondas, são brandas quando
comparadas com as condições de deceragem em autoclave, onde a cera é
submetida à fusão por vapor de água em altas temperaturas e pressões, a
aquecimentos posteriores para remoção da água retida e à agitação mecânica,
processo estes ausentes na deceragem por microondas; segundo mostram
inequivocamente a maior estabilidade estrutural e química quando a deceragem é
realizada em forno microondas e, portanto, a deceragem em forno microondas
apresenta vantagens quando comparada com a deceragem em autoclave.
Os resultados mostraram que as alterações observadas apresentaram menor
intensidade quando a deceragem é realizada em microondas.
XIV
ABSTRACT
The objective of this work was to test the stability and the recyclebility of a wax
for models used in investment casting, dewaxed in microwave oven, and compare it
with results obtained in dewaxing carried out in autoclave. The wax was made from
EVA (2,50 %), BHT (3,00 %), Tar (37,5 %), Paraffin micro (24,0 %), Paraffin macro
(18,0 %), polyethylene wax (15,0 %) being prepared by fusion in a thermostatized
well-type oven and characterized as for the ashes tenor, volumetrically expansion,
solidification point, hardness, thermal curves (DSC, DTA and TGA or DTG), viscosity,
specters in the UV-VIS and FTIR. It was simulated successive dewaxing in
microwaves (cycles) taking at each dewaxing a sample and measured the variation
of these properties and the curves profiles as indicator of its stability and recyclebility.
Firstly, these results have explanation when one considers the following: (a)
the energetic levels of the microwaves that interact with the wax molecules do not
present sufficiently high values of energy to activate significant degradation
reactions; (b) the thermomechanic actions, which is subjected the wax in the
microwaves dewaxing process, are brand when compared with the dewaxing
conditions in autoclave where the wax is subjected to fusion by steam of water in
high temperatures and pressures, subsequent heating for the removal of the retained
water and the mechanical agitation, process which is absent in the dewaxing by
microwaves; secondly, they show unequivocally a major structural and chemical
stability when the dewaxing is carried out in microwaves oven and, therefore, the
dewaxing in microwaves oven presents advantages when compared with the
dewaxing in autoclave.
The results showed that the observed alterations presented less intensity
when the dewaxing is carried out in microwaves.
1
1 INTRODUÇÃO
1.1 Ceras para modelos para o processo de microfusão
A evolução técnica e científica vem exigindo o desenvolvimento de ceras de
modelagem para o processo de microfusão com propriedades mais adequadas para
a função a que se destinam na indústria de transformação [1]. Estas ceras,
inicialmente misturas constituídas de parafinas, ceras microcristalinas, resinas e
ceras naturais, apresentavam o inconveniente de aumentarem a dureza, a
velocidade de resfriamento, o teor de cinzas e de não serem recicláveis. Novas
ceras para modelos foram desenvolvidas introduzindo-se nas suas formulações
componentes sintéticos, enchimentos e aditivos, permitindo a fabricação de peças
de maior complexidade. Seguiu-se o desenvolvimento de ceras solúveis em água,
ceras emulsionadas e ceras especiais. A tentativa de substituí-las por produtos
sintéticos ainda não teve pleno sucesso devido à elevação do ponto de
amolecimento e custos. As formulações atuais são misturas relativamente
complexas de ceras vegetais, minerais e sintéticas, resinas naturais e sintéticas,
enchimentos orgânicos, aditivos e, água [2-6].
O desempenho de uma cera para modelos é avaliado na indústria através de
propriedades de engenharia necessárias para atender às exigências das diferentes
etapas do processo de microfusão, como: ciclo de fabricação do modelo, fidelidade
de cópia dos detalhes contidos na matriz de injeção, propriedades físicas à verde
adequadas para o seu manuseio na montagem dos cachos, boa aderência a
barbotina e alta estabilidade dimensional durante o período de secagem
[4, 6]. A
avaliação deste desempenho é efetuada pelos controles do ponto de fusão,
resistência, tendência à formação de cavitação, expansão volumétrica, teor de
cinzas, quantidade de enchimento, plasticidade, elasticidade, dureza e viscosidade,
resistência à fluência, facilidade de soldagem e resistência da solda, resistência à
oxidação, inércia química, resistência ao impacto, elasticidade e ausência de
decantação de constituintes [4, 6-10].
2
Na microfusão a deceragem é realizada em autoclaves. A substituição de
autoclaves por microondas é possível graças à presença de grupos polares nas
moléculas dos compostos que constituem estas ceras e com as vantagens de
proporcionar um aquecimento rápido e seletivo, economizando tempo e energia [11,
12]. É de se esperar que a utilização desta tecnologia elimine a incorporação de
água na etapa da deceragem e as operações para sua remoção na reciclagem que
expõem as ceras para modelos a processos de degradação desencadeados pelo
vapor de água, aquecimento e agitação mecânica [13, 14].
1.2 Definição da pesquisa
De longa data, o Laboratório de Fundição do Centro de Tecnologia da
UFRGS, vem desenvolvendo pesquisa com ceras para modelos para o processo de
microfusão. Como documenta a bibliografia, diversos trabalhos foram realizados
pelos pesquisadores deste centro sobre o comportamento de cera para modelos na
etapa de deceragem por forno flash fire e principalmente na deceragem por
autoclave. O presente trabalho concretiza a idéia de introduzir, nesta área, a
utilização do forno microondas na etapa da deceragem. Considerando os trabalhos
já realizados neste centro e o acervo de dados relativos ao comportamento das
ceras para modelos na etapa de deceragem por autoclave, julgou-se viável a
utilização destes dados como referência para este trabalho [15]. O presente estudo
da estabilidade estrutural e química da cera para modelos na deceragem por
microondas é desenvolvido utilizando uma cera de mesma composição e seguindo-
se a mesma metodologia utilizada, anteriormente, na sua deceragem em autoclave
[15]. O lote de cera utilizada na deceragem em forno microondas tem a mesma
composição da cera utilizada na deceragem por autoclave, ressalvando o fato de ser
fabricada com matérias-primas disponíveis no mercado atual.
3
1.3 Adequação da metodologia à natureza da cera para modelos
As curvas térmicas (DSC, DTA e TGA), os espectros no ultravioleta (UV-VIS)
e infravermelho (FTIR) têm aplicação limitada quando utilizados para avaliar e
caracterizar materiais multicomponentes, como o caso da cera. Daí o procedimento
de determinar valores de referência e perfis característicos das curvas da cera para
modelo padrão virgem os quais são tomados como referência no monitoramento das
alterações que acompanham as deceragens.
4
2 OBJETIVOS
Este trabalho, teve como objetivo geral, testar a estabilidade e a
reciclabilidade de uma cera para modelos utilizada em microfusão, decerada em
forno microondas e comparar com resultados obtidos na deceragem em autoclave,
conforme Vedana [15, 16]. Neste primeiro estudo avaliou-se somente a interação
cera/microonda, sem a presença de barbotinas, molde cerâmico.
Os objetivos específicos foram:
1) Preparar um lote de cera para modelos padrão e caracterizá-la
determinando as temperaturas de fusão, teor de cinzas, dureza, índice de refração,
expansão volumétrica, os espectros característicos no infravermelho e ultravioleta,
as curvas térmicas: (DSC, DTA e TGA ou DTG) e curva da viscosidade.
2) Proceder à simulação de sucessivas deceragens em forno microondas e
monitorar sua estabilidade estrutural e química por meio das propriedades, curvas e
espectros peculiares das ceras para modelos citados.
3) Comparar os resultados obtidos na deceragem por autoclave e
microondas.
5
3 ESTADO DA ARTE
3.1 O Processo de microfusão
Entre os processos de fundição para a fabricação de peças, destaca-se o de
microfusão ou cera perdida, cuja principal característica esta no emprego de
modelos e moldes consumíveis e a produção de peças com excelente precisão,
máxima liberdade de desenho e detalhes em uma ampla variedade de metais e ligas
que nenhuma outra técnica de fundição possibilita [4, 17-24]. Este processo inicia
com a elaboração do projeto da peça que se quer produzir e a fabricação da matriz,
que consiste em um molde bipartido da peça no qual a cera para modelos é injetada,
como ilustra a Figura 3.1, resultando no modelo:
Figura 3.1 - Preparação dos modelos: matriz e modelo [24].
Figura 3.2 - Cachos de modelos em cera [24].
6
Os modelos armados em cachos, como ilustra a Figura 3.2, são revestidos
com camadas de material cerâmico (barbotinas), como ilustra a Figuras 3.3.
Figura 3.3 - Fabricação dos moldes, revestindo os cachos com camadas
de material cerâmico [24].
Segue-se a deceragem, como ilustra Figura 3.4. Nesta etapa o cacho é
levado à autoclave onde a cera é derretida, escorre para fora do molde e da
autoclave e é recolhida e reciclada.
Figura 3.4 - Deceragem em autoclave [24].
O processo de microfusão é concluído com as etapas da calcinação, em uma
temperatura de 1000°C, da casca cerâmica, como ilustra a Figura 3.5, o vazamento
7
da liga, como ilustra a Figura 3.6, e a quebra, por vibração mecânica, do molde
cerâmico e, por fim, a remoção da peça do cacho e acabamento final.
Figura 3.5 - Forno de calcinação do cacho cerâmico [24].
Figura 3.6 - Fusão e vazamento da liga no cacho cerâmico [24].
8
3.2 Cera para modelos
3.2.1 Composição das ceras para modelos
A evolução técnica e científica vem exigindo o desenvolvimento de ceras de
modelagem para o processo de microfusão com propriedades mais adequadas para
a função a que se destinam na indústria de transformação [25]. Estas, ceras,
inicialmente misturas constituídas de parafinas, ceras microcristalinas, resinas e
ceras naturais, apresentavam o inconveniente de aumentarem a dureza, a
velocidade de resfriamento, o teor de cinzas e de não serem recicláveis. Novas
ceras para modelos foram desenvolvidas introduzindo-se nas suas formulações
componentes sintéticos, enchimentos e aditivos, permitindo a fabricação de peças
de maior complexidade. Seguiu-se o desenvolvimento de ceras solúveis em água,
ceras emulsionadas e ceras especiais. A tentativa de substituí-las por produtos
sintéticos ainda não teve pleno sucesso devido à elevação do ponto de
amolecimento e custos [4, 6, 7, 15, 25-27]. As formulações atuais são misturas
relativamente complexas de ceras vegetais, minerais e sintéticas, resinas naturais e
sintéticas, enchimentos orgânicos, aditivos e, água [2, 9, 10, 28, 29].
3.2.2 Materiais utilizados na preparação de ceras para modelos
As ceras naturais são constituídas de ésteres, de ácidos graxos
(RCH
2
COOR'), de álcoois (R-CH
2
OH), de ácidos (RCOOH) e de hidrocarbonetos (R-
CH). Suas moléculas apresentam cadeias carbônicas com mais de 16 carbonos com
estruturas lineares, ramificadas e cíclicas [30, 31].
As ceras do petróleo são obtidas por destilação fracionada ou extração por
solventes do petróleo. Elas são constituídas basicamente de hidrocarbonetos (C
18
a
C
80
). As suas moléculas apresentam cadeias carbônicas lineares (n-parafinas),
ramificadas (iso-parafinas) e cíclicas (ciclo parafinas) [31, 32].
9
Das ceras sintéticas, as mais utilizadas são as ceras poliméricas de baixa
massa molecular (do polietileno principalmente) e as ceras obtidas pelo processo
Fischer-Tropsch [33, 34]. Em geral, possuem uma composição química mais definida
não apresentando ciclo-alcanos insaturados, sulfurados, nitrogenados e halogenetos
como as ceras originadas do petróleo. Podem se aproximar, em suas propriedades,
de um ou outro grupo das ceras naturais, sem, no entanto, apresentar a flutuação de
composição química destas [35].
Resinas As resinas apresentam composição química variada essencialmente
constituída de derivados fenólicos, álcoois resínicos e seus ésteres, ácidos
terpênicos e óleos essenciais. São solúveis em óleos e solventes orgânicos As
sintéticas (polímeros) apresentam uma vasta gama de ponto de fusão, dureza e
cristalinidade [36].
Breu, por exemplo, é a resina natural mais utilizada na fabricação de ceras
para modelagem. Também chamada colofônio ou pez, é derivado da Colofônia ou
da destilação da goma do Pinus Elliótis. Dos diversos tipos de Breu existentes, o
transparente e com ausência de cristais é o mais adequado para a fabricação de
ceras de modelagem. Constituído principalmente dos ácidos abiético e pimárico e
seus inúmeros isômeros [37].
3.2.3 Enchimentos
São materiais sólidos, de alta temperatura de fusão, insolúveis nas ceras,
geralmente, utilizados numa faixa granulométrica (esferas) muito baixa [6, 38].
A Tabela 3.1 resume as principais características que devem apresentar os
enchimentos. A Tabela 3.2 relaciona os enchimentos mais utilizados e suas
propriedades [15].
10
Tabela 3.1 - Características que devem apresentar os enchimentos [15].
1
Granulometria estável e fina (>100
μ
). Consistência do talco em pó
2 Baixo teor de cinzas (> 0,05 %)
3 Inércias químicas, térmicas e mecânicas frente aos demais
componentes e
condições operacionais do processo.
4 Formar dispersão estável com a cera (densidade próxima a da
cera)
5 Temperatura de fusão superior à temperatura de operação
6 Condutividade térmica inferior ou igual a da cera (evita expansão
rápida na fusão e).
quebra dos moldes
7 Formato esférico das partículas (mantém viscosidade constante)
8 Favorece injeção mais rápida
Tabela 3.2 - Propriedades dos principais enchimentos para as ceras de modelagem [15].
ENCHIMENTO PROPRIEDADES
Água 1 2 4 7
Ácido Isoftálico 1 2 3 5 7
Ácido Tereftálico 1 2 3 5 7
Bisfenol 1 2 3 6
Poli (alfametil estireno) 1 2 4 6 7
Poliestireno (Crosslinked) 1 2 3 4 5 6 7 8
Os enchimentos atuam prevenindo a sedimentação e a estratificação das
ceras de modelagem. Os enchimentos podem atuar como plastificante, aumentando
a flexibilidade das ceras. Sua forma esférica favorece a deceragem das cavidades
mais internas. Tem um efeito de aumentar a viscosidade por causa das interações
interparticulares que se opõem ao fluxo [6, 26, 29].
3.2.4 Aditivos
Aditivos têm funções de antioxidantes, como a própria cera da Carnaúba e da
Candélila, de estabilizadores, como BHT, de melhorar o acabamento superficial,
como o Polietileno e o EVA e outros. Também são utilizados corantes (cores) e
pigmentos (branco, preto e matizes intermediárias).
O Copoli (etileno-acetato de vinila) – EVA – é obtido pelo processo de
polimerização a alta pressão, introduzindo o vinil acetato na cadeia polietilênica. A
11
temperaturas superiores a 203°C
desprende ácido acético e se torna mais suscetível
à oxidação [15].
[–CH
2
–CH
2
–]
x
[–CH
2
– CH
2
– ]
y
|
O – C – CH
3
||
O
Figura 3.7 - Estrutura molecular do EVA [15].
3.2.5 Caracterização das ceras para modelos
Ceras para modelos são materiais que apresentam comportamento complexo
de fluxo e térmico. Após resfriar, o modelo em cera, continua a contrair e mesmo
depois de retirado da matriz a contração continua. A contração do modelo é de
forma não linear e de difícil monitoramento [2, 28, 29].
As ceras apresentam um comportamento não Newtoniano quando se
encontram em temperaturas abaixo do ponto de fusão, quando estão a cima deste,
passam a apresentar um comportamento Newtoniano. Este comportamento é
resultado das interações entre as moléculas que constituem a cera. Outro fator
importante são os enchimentos, pois causam um aumento substancial da
viscosidade no estado líquido, além de comprometerem a qualidade superficial da
cera para modelos [9, 10, 29].
Adrian e Srinath, apresentam uma revisão da literatura e medidas
experimentais das propriedades termofisicas e termomecânicas de uma cera para
modelos comercial. Um conhecimento detalhado dos fatores que contribuem para as
mudanças dimensionais da cera para modelos é de suma importância, pois,
segundo os autores a qualidade dimensional da peça acabada esta relacionada
diretamente com a cera. Além dos dados, os autores apresentam também um
modelo matemático para o estudo da estabilidade dimensional de ceras para
modelos, através de equações que consideram as propriedades materiais das ceras
[2, 8, 28].
12
Piwonka e colaboradores abordam a influencia de fatores reológicos e a
transferência de calor na estabilidade dimensional de ceras para modelos. Neste
trabalho os autores citam a dificuldade de se encontrar dados e métodos
normatizados para a caracterização de ceras para modelos, onde na maioria das
vezes utiliza-se os mesmos métodos utilizados para a caracterização de polímeros
[29].
O desempenho requerido de uma cera para modelos para a indústria é
avaliado por meio de propriedades de engenharia necessárias para atender o
processo de microfusão, como: ciclo de fabricação do modelo, fidelidade de cópia
dos detalhes contidos na matriz de injeção, propriedades físicas à verde adequadas
para o seu manuseio na montagem dos cachos, boa aderência a barbotina e alta
estabilidade dimensional durante o período de secagem. Estas propriedades são
avaliadas medindo-se: o ponto de fusão, resistência, tendência à formação de
cavitação, expansão volumétrica, teor de cinzas, quantidade de enchimento,
plasticidade, elasticidade, dureza, viscosidade, resistência à fluência, facilidade de
soldagem e resistência da solda, resistência à oxidação, inércia química, resistência
ao impacto, elasticidade e ausência de decantação de constituintes na cera para
modelos [2, 7, 9, 10, 16, 21, 27-29, 39, 40].
3.3 Processos de degradação de materiais orgânicos
3.3.1 Degradação
Os polímeros, blendas e compósitos, sofrem, na sua utilização, perda gradual
de suas propriedades em razão de sua degradação. As cisões moleculares, por
exemplo, reduzem a resistência, a plasticidade, a elasticidade e a temperatura de
amolecimento, enquanto a reticulação tem efeito inverso. A degradação térmica leva
à cisão molecular, formação e rompimento de retículos [13, 41, 42].
Os compostos, cujas moléculas possuem oxigênio, sofrem processos de auto-
oxidação, iniciados pelo calor, luz, tensionamentos mecânicos, processos catalíticos
13
residuais. Reações paralelas de impurezas levam à formação de radicais livres e
processos oxidativos envolvendo cisões moleculares, que por sua vez, levam à
formação de hidroperóxidos.
Os mecanismos de degradação das macromoléculas, fundamentalmente, são
similares aos das moléculas comuns, com peculiaridades como:
a) muitas reações normalmente lentas se tornam rápidas quando envolvem
macromoléculas;
b) a cisão das longas cadeias, produzindo moléculas de menor peso;
c) ramificações e insaturações das cadeias e os elementos integrados no
processo de sua fabricação, que se tornam centros de iniciação dos processos de
degradação.
d) As macromoléculas que contêm grupos funcionais são mais suscetíveis às
reações hidrolíticas e de biodegradação do que as constituídas de cadeias lineares
carbono-carbono.
Os processos de degradação, de acordo com sua natureza, podem ser
agrupados em: termooxidativa, termomecânica e fotoquímica [41-43].
3.3.2 Degradação termooxidativa
A degradação de poliolefinas possui um mecanismo geral de reação
autocatalítica. Dependendo do tipo de ambiente degradativo ao qual o polímero está
sendo submetido pode haver modificações, mas para a maioria dos casos o
mecanismo geral é o exposto na Figura 3.8 [44, 45].
A primeira etapa do mecanismo consiste na formação de um macroradical
alquila (P•) resultado da quebra homolítica da ligação entre carbonos próximos a
insaturações ou da abstração de um hidrogênio, principalmente os ligados a carbono
terciário (PH → P• + H•). O macroradical formado reage com o oxigênio difundido na
matriz polimérica formando um radical peroxila (P• + O2 → POO•). O radical peroxila
propaga a reação de degradação abstraindo o átomo de hidrogênio de outra
macromolécula ou de outro hidrogênio da mesma macromolécula formando um outro
macroradical e um hidroperóxido (POO• + PH → P• + POOH). A decomposição do
14
hidroperóxido gera um radical hidroxila (HO•) e um radica alcoxila (PO•) que pode
passar por uma reação de desproporcionação e formar carbonilas (grupos
cromóforos, pois absorvem radiação UV) [43]. Conforme a reação ocorre, aumenta a
concentração de radicais que podem se recombinar formando espécies não
radicalares, as chamadas reações de terminação, cessando os processos
autocatalíticos [43, 46-48].
Figura 3.8 - Esquema geral de degradação de poliolefinas, onde PH representa uma
macromolécula [47].
Um dos fatores que influencia a quebra de uma ligação química é a energia
da ligação [43, 46]. A formação de alguns grupos químicos, como a carbonila, ou a
presença de ramificações pode influenciar na energia de algumas ligações. A
ligação química H-C, por exemplo, tem a energia de ligação diminuída conforme o
aumento de substituições do carbono (Figura 3.9). Quanto menor a energia de
ligação H-C, maior a chance de ocorrer cisão homolítica gerando um macroradical e
o radical hidrogênio [43, 47].
Figura 3.9 - Energias de ligação da ligação H-C em função do tipo de carbono [49].
15
Outro exemplo de variação da energia de ligação H-C em função de grupos
vicinais à ligação é das carbonilas. Este grupo químico é comumente formado a
partir da degradação oxidativa auto-catalítica dos polímeros, que na posição alfa às
ligações H-C resulta na diminuição da energia de ligação (Figura 3.10) [43].
Figura 3.10 - Variação de energia da ligação H-C em função da proximidade com carbonilas
[49].
Para as ligações na cadeia carbônica, a influência da vizinhança ocorre
principalmente devido ao deslocamento para menores valores de energia de ligação
em função da proximidade de insaturações e da ligação de carbono com
heteroátomos (Figura 3.11) [43, 50].
Figura 3.11 - Cisão homolítica de ligação C-C e C-N formando espécies radicalares [50].
Após a formação do radical livre, seja pela quebra da ligação H-C ou pela
quebra de ligações da cadeia carbônica, é possível haver reações de recombinação
entre radicais livres, ou formação de radicais peroxila, após colisão com o gás
oxigênio permeado na matriz polimérica (Figura 3.12) [43].
Figura 3.12 - Representação da reação do gás O
2
com radicais de carbono para formar radicais
peroxila [50].
16
O radical peroxila formado após reação com o oxigênio do ar tende a extrair
um hidrogênio ligado a outro carbono para formar um grupo hidroperóxido e outro
radical alquila (Figura 3.13) [43]. A extração de hidrogênio ligado a carbono terciário
ocorre preferencialmente a hidrogênio ligado a carbono secundário que, por sua vez,
é extraído preferencialmente a hidrogênio ligado a carbono primário [50].
Figura 3.13 - Representação da extração de hidrogênio pelo radical hidroperoxila com
formação de outro radical e de um grupo hidroperóxido [50].
A ligação O-O do grupo hidroperóxido tem energia de dissociação mais baixa,
aproximadamente 209 kJ.mol
-1
, em comparação com a energia da ligação C-C,
aproximadamente 344 kJ.mol
-1
. Ela pode ser rompida pela absorção de energia
térmica ou radiação no comprimento de onda do visível, correspondendo à energia
de 170 a 290 kJ.mol
-1
(Figura 3.14) [43, 51].
Figura 3.14 - Representação da cisão da ligação O-O de hidroperóxido por absorção de
radiação [51].
3.3.3 Degradação Termomecânica
Durante o processamento um material polimérico é submetido a aquecimento
até chegar à fluidez adequada para poder conformá-lo. O material polimérico é então
submetido a uma força mecânica que deve ser dissipada pelos vários processos de
relaxação comuns a polímeros. As ligações químicas podem ser rompidas quando
um processo de relaxação é impedido de ocorrer, pela alta viscosidade do material
submetido a forças mecânicas, pela existência de emaranhados de cadeia ou pela
existência de reticulações. Quanto menor o tempo necessário para os processos de
17
relaxamento ocorrer, maior será a chance de haver processos de ruptura de cadeia
no lugar dos processos de relaxamento [43]. Devido a isso, a viscosidade do
material pode influenciar de modo diretamente proporcional na quantidade de
quebras de cadeia após aplicação de energia mecânica. O catalisador usado na
síntese do polímero pode influenciar na quantidade e tipo de insaturações na cadeia,
que pode levar a diferentes tipos de degradação termomecânica [43, 46, 52-54].
A degradação termomecânica inicia-se com a cisão homolítica da ligação C-C
(Figura 3.15), seguida de uma reação de desproporcionamento que provoca cisão
da cadeia, diminuindo a massa molar e aumentando a fluidez (Figura 3.16) e de
reticulação que provoca aumento de massa molar e diminuição da fluidez (Figura
3.17). A competição entre os processos de desproporcionação e reticulação resulta
na diminuição ou aumento de massa molar do material polimérico após a
degradação [43, 53].
Figura 3.15 - Representação de quebra de ligações C-C com cisalhamento e energia. Exemplo
do PP (polipropileno) [53].
Figura 3.16 - Representação de reações de desproporcionamento a partir de radicais alquila.
Exemplo do PP (polipropileno) [53].
Figura 3.17 - Representação de reações de reticulação a partir de radicais alquila. Exemplo do
PP (polipropileno) [53].
Outro fator que pode influenciar na degradação termomecânica é o oxigênio
do ar, presente nos espaços entre os pellets e dentro dos equipamentos de
processamento. Ele pode difundir pela massa polimérica e reagir com os radicais
18
alquila, gerando radicais peroxila que possuem o mecanismo de propagação auto-
catalítica mostrado na Figura 3.18 [43, 53].
Figura 3.18 - Representação da degradação termooxidativa de radicais formados na
degradação termomecânica [53].
A participação do oxigênio na degradação de materiais poliméricos em
processamento foi evidenciada para o polipropileno (PP) e o polietileno de baixa
densidade (PEBD) em experimentos de processamento em misturador interno
acoplado a reômetro de torque com o oxigênio do ar presente no volume livre da
câmara ou com purga com argônio [43, 47, 55].
Um dos parâmetros da avaliação da extensão de degradação termomecânica
é a variação de torque em função do tempo em medidas de reômetro de torque
equipado com misturador interno. Em condições de temperatura e velocidade de
rotação dos rotores constante a variação do torque é uma medida indireta da
variação da massa molar e, após o carregamento do material polimérico, há três
possibilidades de resposta do reômetro [43, 56, 57]:
1. Aumento do torque: ocorrência de reações de reticulação e conseqüente
aumento de massa molar e viscosidade, gerando maior resistência ao movimento
dos rotores.
2. Diminuição do torque: ocorrência de reações de cisão de cadeia e
conseqüente diminuição de massa molar e viscosidade, gerando menor resistência
ao movimento dos rotores.
3. Manutenção do torque: ocorre em polímeros ou blendas quando há
reações de cisão e reticulação simultâneas, mantendo o torque e a temperatura
constantes [43, 58].
19
3.3.4 Degradação fotoquímica
A exposição à luz do Sol, junto às demais intempéries, se mostrou um dos
fatores mais importantes na degradação de polímeros, motivando o desenvolvimento
de uma série de aditivos específicos para este tipo de ambiente degradativo [43].
Uma importante exceção a esta observação é o politetrafluoroetileno,
conhecido também como teflon, com casos de exposição às intempéries de mais de
20 anos sem variação significativa de suas propriedades físicas.
A luz do Sol, após ser filtrada pela atmosfera, chega à superfície do planeta
Terra com uma faixa de comprimento de onda que vai do infravermelho (λ ≥ 700 nm)
passando pelo espectro do visível (400 ≤ λ ≤ 700 nm) até o ultravioleta (λ ≤ 400 nm),
com menor quantidade de radiação com λ menor de 300 nm (Figura 3.19) [43, 45,
59, 60].
Figura 3.19 - Espectro de radiação solar sobreposto ao espectro de absorção de alguns
polímeros [59].
A radiação que vem do Sol tem a energia variando de, aproximadamente, 600
a 300 kJ/mol, referente à faixa da radiação UV, e de 300 a 170 kJ/mol, referente à
faixa da radiação de luz visível (Tabela 3.3) [43, 61].
20
Tabela 3.3 - Energia de fótons na faixa do ultravioleta e visível calculadas de acordo com a
equação de Planck E = hc/λ sendo h a constante de Planck (6,626.10
-34
J.s), c a velocidade da
luz (2,998.10
8
m.s
-1
) e λ o comprimento de onda em metros [61].
As energias de ligação de substâncias orgânicas, como os polímeros, (Tabela
3.4) e as energias dos fótons de luz recebidas pelo Sol (Tabela 3.3) são
equivalentes e poderiam provocar a cisão destas ligações. Porém não basta haver
incidência da luz solar sobre o material polimérico, é preciso que haja absorção da
energia luminosa, primeira lei da fotoquímica. Para que haja absorção da luz UV é
necessária a presença de elétrons π que ocorre em grupos funcionais, chamados
cromóforos, como a carbonila ou insaturações entre carbonos. Após a absorção de
energia pelo grupo cromóforo, ocorre a geração de um estado excitado com
posteriores transferências e conversões da energia absorvida, que podem gerar
cisões de ligação química, preferencialmente as de menor energia de ligação [43,
61].
21
Tabela 3.4 - Energias de ligação para algumas moléculas poliatômicas [49].
Alguns materiais poliméricos como o polipropileno (PP) e o polietileno de alta
e de baixa densidade (PEAD e PEBD) não deveriam, pela ausência de cromóforos
em sua estrutura polimérica, ser afetados pela radiação UV proveniente do Sol [43].
Porém não é isto que acontece com estes materiais quando expostos à intempérie.
Ocorre que, durante o processamento para formação de pellets, a armazenagem e a
transformação para o produto final, há a formação de carbonilas e hidroperóxidos
que podem absorver a energia da radiação UV e atuar como iniciador dos processos
fotodegradativos, posto que são grupos cromóforos. Estes grupos diminuem a
estabilidade à degradação do material polimérico pelo abaixamento da energia de
ligação vicinal as carbonilas, como os exemplos da Figura 3.10 [43, 49, 61].
Outros processos físico-químicos estão envolvidos na degradação desses
materiais, como [15]:
a) as blendas cerosas, como regra geral, apresentam uma estrutura mais
homogênea e maior estabilidade ante a temperatura. Nas heterogêneas, ocorrem
fenômenos importantes nas interfaces: no interior da fase cristalina, por exemplo, a
difusão do oxigênio é bem mais lenta do que na fase amorfa. Conseqüentemente, os
processos de oxidação na fase cristalina ocorrerão mais lentamente do que na fase
amorfa e, quando acima da temperatura de transição vítrea, a oxidação ocorre mais
rapidamente.
22
b) a técnica utilizada na preparação das blendas é um fator de degradação,
visto que envolve vaporização, trituração, fusão, secagem e outras;
c) nos polímeros e copolímeros puros, a degradação ocorre uniformemente
em todo o volume, o que não ocorre com as blendas;
d) o mecanismo mais aceito das pirólises é o das cisões aleatórias de
cadeias, produzindo moléculas menores;
e) a carbonização leva à formação de reticulações, instaurações, eliminação
de radicais, aromatização e dehidrogenação;
f) as ciclizações e condensações de anéis ocorrem em temperaturas entre
300 e 500°C.
Descreve-se, a seguir, o comportamento ante os fatores de degradação,
anteriormente citados, dos componentes das ceras para modelos [15]:
a) as parafinas são, quimicamente, muito estáveis, da temperatura ambiente
até 65°C, são atacadas por oxidantes e redutores enérgicos , ácidos e bases. Neste
intervalo, a auto-oxidação é lenta e depende da temperatura, tempo, área superficial
de exposição, contato com metais e impurezas, e os produtos formados difundem
para o ar. Em torno dos 65,5°C, começa a se intensificar e cresce (escurecendo)
rapidamente acima desta temperatura. Somente a temperaturas superiores a 400°C,
e, na presença de catalisadores, sofrem craqueamento térmico, conhecido como
pirólise, dehidrogenação, isomerização e aromatização. As ceras microcristalinas
são mais estáveis e a 93°C levam dois dias para apresentar sinais de auto-oxidação;
as refinadas a 95,5°C levam 20 dias. Como regra geral, a 120°C a auto-oxidação se
manifesta após 3 a 5 dias. Em estudos por DSC, tem-se constatado que a 180°C se
iniciam processos de auto-oxidação. A combustão das parafinas exige elevadas
temperaturas para iniciar (elevada energia de ativação) e se mantém por causa de
sua alta exotermicidade.
b) o EVA, a temperaturas superiores a 203°C, desprende ácido acético e se
torna mais suscetível à oxidação.
c) a cera da carnaúba, rica em álcoois, ácidos e ésteres pode apresentar,
além da oxidação, esterificação, saponificação, hidrólise de ésteres, isomerização.
Grupos hidrolisáveis que levam à cisão das cadeias implicam na difusão da água
que é mais intensa nas regiões amorfas e menor nas regiões cristalinas.
23
d) o breu apresenta inúmeros isômeros: os ácidos levopimárico (p.f:150-
152°C), neoabiético (p.f:167-169°C), palústrico (p.f:162-1167°C), abiético (p.f:173-
175°C) coexistem em equilíbrio entre 100 e 200°C e, acima de 200°C, este equilíbrio
se desloca no sentido do ácido abiético, o mais estável nesta faixa de temperatura.
Outros ácidos podem ser encontrados: isodestropimárico estável (p.f: 162-164°C),
destropimáricos estável (p.f: 217-219°C) e dehidroabiético (p.f:171-173°C) . A duplas
ligações do ácido abiético pode dar origem à polimerização, mais especificamente,
dimerização sob condições catalíticas, elevando seu ponto de amolecimento para
100 a 120°C.
A figura 3.20 sintetiza as principais reações, apresentadas pela mistura dos
isômeros que constitui o breu [15, 62].
Figura 3.20 - Principais reações químicas do ácido abiético, seus isômeros e derivados [62].
24
Entre 160 e 190°C, sofre migrações internas de ligas duplas com formação de
dienos, permitindo cicloadições do tipo Diels-Alder [15, 63]. Neste caso, o equilíbrio
se desloca no sentido do isômero do ácido abiético, o ácido levopimárico, visto que
este é continuamente removido na reação com dienófilo formando um aduto que, por
sua vez, pode esterificar, quando na presença de álcoois [64]. O ácido abiético do
Breu pode apresentar a reação catalítica de aromatização, dimerização e
hidrogenação e outros derivados sem relevância para a presente pesquisa [65]. As
duplas ligações conjugadas podem ser oxidadas. O ácido abiético tem maior
tendência à oxidação, levando à formação de ácidos oxicarboxílicos com redução do
ponto de amolecimento e da solubilidade em alifáticos. Esta tendência à oxidação se
reduz com a hidrogenação e polimerização [14, 15].
A esterilização do ácido abiético
ocorre entre 200 a 270°C, é muito lenta, a ponto de levar 16 às 18h para se
completar. É estabilizado pela presença de BHT e Bisfenois. Apresenta uma grande
compatibilidade com o EVA, solúvel em solventes alifáticos [14].
3.3.5 Antioxidantes
Os estabilizantes, fundamentalmente, interferem nas reações de formação de
radicais livres, impedindo a incorporação do oxigênio nas macromoléculas ou
aumentam a estabilidade estrutural, aumentando e compatibilidade entre os
componentes do sistema por uma redução da tensão interfacial. A compatibilização,
por exemplo, pode ser obtida pela adição de polímeros blocados ou grafitados em
misturas que apresentam o mesmo tipo de polímeros, também, pela adição de
polímeros polifuncionais, envolvendo, ou não, reações “in situ” [66].
A Figura 3.21 ilustra reações de degradação, oxidação no caso, de um
polímero: (a) puro, (b) aditivado com hidroperóxido que favorece oxidação e (c)
aditivado com antioxidantes que inibe o processo de degradação oxidativa. Fica
evidenciada a baixa absorção de oxigênio, quando presente um estabilizante (c), e
que processos de oxidação de hidrocarbonetos, normalmente, auto-aceleram-se (a)
até atingir um valor constante [15, 66].
25
Figura 3.21 - Curva genérica da absorção de oxigênio nos processos de oxidação de polímeros
puros (a), na presença de hidroperóxido (b) e antioxidante(c). Adaptado da referência [13].
Os antioxidantes podem ser classificados em primários, secundários,
removedores de oxigênio, biológicos, agentes quelantes e antioxidantes mistos [66-
68].
Os antioxidantes primários são compostos fenólicos que promovem a
remoção ou inativação dos radicais livres formados durante a iniciação ou
propagação da reação, através da doação de átomos de hirogênio a estas
moléculas, interrompendo a reação em cadeia. O esquema abaixo mostra o
mecanismo geral de ação dos antioxidantes primários (fenólicos) [57, 67, 68]:
ROO
●
+ AH ROOH
+ A
●
R
●
+ AH RH + A
●
Onde ROO
●
e R
●
são radicais livres, AH é o antioxidante com um átomo de
hidrogênio ativo e A
●
é o radical inerte.
O átomo de hidrogênio ativo do antioxidante é abstraído pelos radicais livres
R
●
e ROO
●
com maior facilidade que os hidrogênios alílicos das moléculas
insaturadas. Assim formam-se espécies inativas para a reação em cadeia e um
radical inerte (A
●
) procedente do antioxidante. Este radical, estabilizado por
ressonância, não tem a capacidade de iniciar ou propagar as reações oxidativas [57,
67]. A figura 3.22 abaixo mostra a ação do antioxidante e a formação do radical
inerte (estabilizado por ressonância) impedindo o processo de cisão da cadeia.
26
Figura 3.22 - (a) atuação do antioxidante inativando o radical peróxido e (b) estabilidade do
radical inerte por ressonância [56].
A presença de um grupo terc-alquila, na posição orto, é necessária para que
apresente atividade antioxidande. O efeito estérico positivo sobre a atividade
antioxidante se deve à estabilização do radical fenoxil (radical inerte) que reduz a
taxa da reação:
R* + O
2
R
+
+ e
-
Æ C=C + H
+
Os estabilizantes atuais são constituídos de combinações, de modo a evitar
simultaneamente a degradação fotolítica e oxidativa, destruindo os hidroperóxidos e
inibindo os processos de formação de radicais livres.
Os antioxidantes principais e mais conhecidos deste grupo são os polifenóis,
como butil-hidroxi-anisol (BHA), butil-hidroxi-tolueno (BHT), terc-butil-hidroquinona
(TBHQ), propil galato (PG) dentre outros, que são sintéticos. Também podemos citar
aqui os tocoferóis, que são naturais e também entram na classificação de
antioxidantes biológicos [67].
Os estabilizantes secundários reagem, decompondo os hidroperóxidos sem
produzirem radicais. Têm efeito sinérgico quando combinados com antioxidantes
primários e são hidroliticamente estáveis. Deste grupo, os mais importantes são o
Butiletilpropanodiol, compostos do fósforo trivalente, como ésteres de fosfitos, que
reduzem os hodroperóxidos a álcoois [69].
27
Os removedores de oxigênio são compostos que atuam capturando o
oxigênio presente no meio, através de reações químicas estáveis tornando-os,
conseqüentemente, indisponíveis para atuarem como propagadores da autoxidação.
Ácido ascórbico, seus isômeros e seus derivados são os melhores exemplos deste
grupo. O ácido ascórbico pode atuar também como sinergista na regeneração de
antioxidantes primários.
Os antioxidantes biológicos incluem várias enzimas, como glucose oxidase,
superóxido dismurtase e catalases. Estas substâncias podem remover o oxigênio ou
compostos altamente reativos.
Os agentes quelantes/seqüestrantes complexam íons metálicos,
principalmente cobre e ferro, que catalisam a oxidação lipídica. Um par de elétrons
não compartilhado na sua estrutura molecular promove a ação de complexação. Os
mais comuns são ácido cítrico e seus sais, fosfatos e sais de ácido etileno diamino
tetra acético (EDTA).
Os antioxidantes mistos incluem compostos de plantas e animais que têm
sido amplamente estudados como antioxidantes em alimentos. Entre eles estão
várias proteínas hidrolisadas, flavonóides e derivados de ácido cinâmico (ácido
caféico) [67].
3.4 Microondas
O uso de energia eletromagnética para aquecimento de materiais dielétricos,
começou a ganhar impulso com a patente do primeiro forno de microondas
(Radarrange
®
) em 1946 por engenheiros da Raytheon Corporation, que apoiaram-se
nos feitos observados pelo Dr. Percy Spencer, que verificou a influência de ondas
eletromagnéticas no aquecimento de determinados materiais como chocolate, ovo e
milho de pipoca [11, 70, 71].
A aplicação industrial do aquecimento por microondas remonta à década de
60 pela indústria de alimentos, secagem de materiais cerâmicos e depois na
indústria de polímeros, mais precisamente, no processo de vulcanização da
borracha. No final da mesma década, começaram a ser projetados fornos mais
28
convenientes para uso doméstico, freqüência de 2.450 GHz, por que cozinhavam os
alimentos mais rapidamente alem da utilização mais eficiente da energia elétrica. Na
década de 80 sua maior utilização ocorreu em laboratórios de pesquisa. Em 1988
ocorreu o primeiro simpósio internacional relativo á processamentos com
microondas. Já nesta época se observara por alguns pesquisadores, na comparação
com métodos convencionais, que além de melhorar os parâmetros de
processamento, o aquecimento por microondas, resultava em um material com
propriedades superiores as apresentadas pelos materiais processados por métodos
convencionais [11, 12, 72].
O uso da energia de microondas, contudo, ainda é visto com alguma restrição
pelos empresários, que relutam em adotar a tecnologia, seja por receio de uma
rejeição de seus produtos, ou pelo custo elevado de implantação do sistema,
desconsiderando os resultados benéficos na qualidade final e no tempo de
processamento do produto por meio das microondas e ainda na diminuição dos
danos ao meio ambiente [70, 73].
3.4.1 Aspectos fenomenológicos das microondas
As microondas são radiações eletromagnéticas não ionizantes, cuja
freqüência está compreendida entre 300 MHz e 300 GHz. São derivadas da energia
elétrica, podendo ser refletidas por um espelho simples como uma folha metálica,
refratadas em uma interface dielétrica e ser direcionada por refletores parabólicos ou
antenas. As microondas se propagam no espaço com a velocidade da luz. A Figura
3.23 mostra o espectro eletromagnético dividido nas respectivas regiões,
comprimento de onda e freqüências [11, 12, 70, 71, 73-77].
29
Figura 3.23 - Localização das microondas no espectro eletromagnético [71].
A Tabela 3.5 apresenta o espectro eletromagnético continuo das faixas das
radiofreqüências, onde as freqüências são divididas em bandas. Apenas as bandas
9,10 e 11 constituem a faixa das microondas, limitada pelas baixas freqüências,
ondas de rádio, e pelas altas freqüências, infravermelho distante [11, 12, 75].
Tabela 3.5 - Bandas de freqüências das radiofreqüências. Adaptado da referência [75].
Banda Designação Freqüência
4
VLF freqüencia muito baixa 3 kHz - 30 kHz
5
LF freqüência baixa 30 kHz - 300 kHz
6
MF freqüência média 300 kHz - 3 MHz
7
HF freqüência alta 3 MHz - 30 MHz
8
VHF freqüência muito alta 30 MHz - 300 MHz
9
UHF freqüência ultra-alta 300 MHz - 3 GHz
10
SHF freqüência super alta 3 GHz - 30 GHz
11
EHF freqüência extremamente alta 30 GHz - 300 GHz
De acordo com a capacidade de dissipação da energia das microondas, os
materiais se classificam em condutores, que refletem toda a radiação que incide
sobre eles, isolantes, que são transparentes às microondas, ou seja, não interagem
com essas radiações, e, dielétricos, que absorvem a energia das microondas
incidentes sobre eles. Gases, líquidos e sólidos podem interagir com as microondas,
gerando aquecimento [11, 12, 78].
A transformação de energia eletromagnética em calor, no interior dos
materiais dielétricos, ocorre por um conjunto de mecanismos em escala atômica e
molecular, entre os quais, sobressaem à condução iônica e a rotação dipolar [78].
30
Alguns materiais refletem e absorvem as microondas em diferentes graus de
interação, isto depende da estrutura, da composição do material e da temperatura.
Por exemplo: Mudanças estruturais afetam a absorção, como no caso da água
resfriada a ponto de solidificar, cuja absorção é tão pequena que pode ser
considerada nula. Quando se adiciona um sal iônico à água pura, a absorção é
melhorada porque aumenta a condução iônica do sistema. A água pura a
temperatura ambiente absorve em varias faixas de freqüências, incluindo 2.45 GHz.
Porém, a temperatura de 20°C o pico máximo de absorção da água pura ocorre
aproximadamente em 18 GHz . Quando a água é aquecida seu pico de absorção cai
para 2.45 GHz.. A Figura 3.24 representa o esquema de aquecimento da água pela
ação das microondas [71, 78].
Figura 3.24 - Princípio de ação das microondas [73].
Na temperatura ambiente, muitas cerâmicas e polímeros não absorvem
significativamente a 2.45 GHz. Porém, a absorção destes materiais pode ser
melhorada com o aumento da temperatura, como o exemplo da água, ou pela
adição de constituintes que melhoram a absorção, como: SiC, carvão (carbono),
ligantes (aglutinantes), reforços, plastificantes, enchimentos e dispersantes,
alterando a microestrutura e os defeitos microestruturais ou ainda, mudando a
radiação incidente sobre estes materiais [11, 12, 75].
A larga faixa de interação que ocorre entre as microondas e os materiais
proporciona aos fabricantes um grande recurso no desafio de desenvolver formas
viáveis de processamento de materiais [11, 12, 75, 78].
31
Alguns materiais não absorvem suficientemente as microondas a temperatura
ambiente. A solução adotada consiste no aquecimento híbrido (microondas e
aquecimento convencional simultâneos) [11] até o material atingir a temperatura
crítica (T
c
), na qual ocorre o pico máximo de absorção das microondas. Além de
melhorar as características de absorção, uma fonte de calor radiante, inibe as
perdas de calor superficiais e também resulta em gradientes de temperatura mais
uniformes. Mesmo assim, utilizando um aquecimento híbrido, o aquecimento por
microondas torna-se ainda mais vantajoso em inúmeros aspectos.
Os metais são excelentes refletores das microondas e, em geral, não
aquecem significativamente sob a ação da radiação por microondas [11, 71, 75].
3.4.2 Aquecimento por microondas
O aquecimento por microondas é parte da família de processos de eletro-
aquecimento por indução, radio freqüências, resistência direta e aquecimento por
infravermelho, que utiliza parte específica da energia eletromagnética [78]. Quando
um material interage com um campo elétrico ele é chamado de dielétrico. Os
mecanismos de interação de um determinado campo elétrico com os materiais são
os seguintes [23]: a) polarização eletrônica, causada quando um campo elétrico
desloca o centro da nuvem eletrônica carregada negativamente em relação ao
núcleo positivo de um átomo; b) polarização de orientação (dipolos), causada pela
reorientação dos dipolos permanentes devido à influência do campo elétrico; c)
polarização iônica, ocorre somente nos materiais iônicos. Um campo aplicado atua
no deslocamento dos cátions em uma direção e dos ânions na direção oposta, o que
dá origem a um momento dipolo líquido. Dentre os mecanismos citados o mais
importante é a polarização de dipolos, os mecanismos que envolvem o núcleo e os
elétrons, precisam de quantidades de energia que estão acima da faixa das
microondas [23, 78].
A Figura 3.25 mostra o efeito de alinhamento de um campo elétrico sobre o
dipolo de uma molécula.
32
Figura 3.25 - Realinhamento de um dipolo em um campo eletromagnético [78].
Quando um material é irradiado por microondas, os componentes elétricos e
magnéticos, direção do campo, destas ondas mudam rapidamente (~2.4x10
9
vezes
por segundo para uma freqüência de 2.45 GHz) e as moléculas não podem
responder rapidamente a mudança de direção, devido as interações com outras
moléculas, conseqüentemente esta resistência ocasiona um aumento de
temperatura [78, 79].
Do ponto de vista clássico, o aquecimento de um material devido à irradiação
por microonda é devido à interação da onda eletromagnética com o dipolo elétrico
da molécula. O aquecimento de uma substância em um forno de microondas pode
ser simplificadamente entendido, fazendo-se uma analogia ao que acontece com as
moléculas quando submetidas à ação de um campo elétrico. Quando o campo é
aplicado, as moléculas que possuem momento de dipolo elétrico tendem a se alinhar
com o campo (Figura 3.26, ver também a Figura 3.24 da interação da microonda
com as moléculas de água no tópico anterior). Quando o campo que provocou a
orientação dos dipolos moleculares é removido ocorrerá uma relaxação dielétrica,
isto é, as moléculas tenderão a voltar para o estado anterior (menos alinhado),
dissipando a energia absorvida na forma de calor. A princípio, quanto maior for o
dipolo, mais intensa deve ser a orientação molecular sob a ação do campo elétrico
[79].
Figura 3.26 - Esquema representando a polarização das moléculas de água devido à ação de
um campo elétrico [79].
33
Outro mecanismo importante no aquecimento por microondas é a condução
iônica. Quando uma solução contendo íons é irradiada por microondas, eles se
movem devido à presença de carga dos íons. Como resultado, os íons colidem uns
contra os outros convertendo energia cinética em energia térmica. Se a
concentração de íons aumentar na solução, mais colisões ocorrem, causando um
rápido aquecimento da solução [71, 78, 79].
A absorção da microonda depende, assim, da constante dielétrica (ε’) da
substância (grau de polarização) e do seu tempo de relaxação .
Anteriormente mencionou-se que conforme a resposta do material a
microonda, o mesmo pode se classificar em:
a) transparente ou materiais com baixa perda em que não ocorre mudança
significativa com o material após a interação com a microonda;
b) condutor que reflete completamente as microondas sem absorção alguma;
c) absorvente ou material com alta perda, o qual absorve as microondas e
dissipa a energia eletromagnética absorvida em calor, dependendo do valor do fator
perda dielétrica (ε”) [11, 74, 78].
Uma outra categoria são, os materiais compostos por duas ou mais fases com
diferentes propriedades dielétricas. A fase de maior absorção aquece primeira e
transfere parte deste calor para a fase de menor absorção. Esta, por sua vez, ao
atingir a temperatura crítica, T
c,
passa a ter uma absorção significativa,
conseqüentemente o material passa a apresentar um aquecimento rápido. A Figura
3.27 mostra o rápido aumento da temperatura quando o material, cerâmico, atinge a
temperatura crítica, T
c
[11, 80].
34
Figura 3.27 - Mudanças nas propriedades dielétricas de um material cerâmico com a
temperatura. Adaptado da referência [81].
3.4.3 Propriedades dielétricas
A constante dielétrica (ε’) e o fator de perda dielétrica (ε”) expressam a
resposta dielétrica de um material quando exposto a um campo elétrico [78].
Quantitativamente a constante dielétrica mede a habilidade do material em
armazenar a energia da microonda, ou seja, a habilidade do material em ser
polarizado. O fator perda dielétrica mede a habilidade do material em dissipar a
energia armazenada em calor, materiais com alta absorção, apresentam valores de
ε”>>1 . Estas grandezas são expressadas em termos da constante dielétrica
complexa (ε*) (Equação 3.1) [12, 78, 80, 82].
εεε
′′
−
′
=
∗
i (3.1)
A tangente de perda (tan
δ
) indica a eficiência de um material em absorver a
energia da microonda e transformar esta energia em energia térmica (quanto maior
este valor mais a substância é aquecida por microondas, materiais com baixa
absorção apresentam tan
δ
≤ 10
-3
e materiais com alta absorção apresentam tan
δ
≥
10
-1
). (Equação 3.2) [78, 80]:
ε
ε
δ
′
′
′
=tan
(3.2)
35
A Tabela 3.6 mostra várias substâncias e estes parâmetros mencionados.
Tabela 3.6 - Constante dielétrica, fator de perda dielétrica e fator de dissipação (tangente de
perda) de algumas substâncias (25°C e 3 GHz) [71].
Conforme o esperado, o gelo praticamente não sofre aquecimento por
microondas, pois é uma substância cristalina e ordenada (tan
δ
x 10
4
= 9) [71, 80].
Em geral, substâncias polares absorvem bem microondas, enquanto que
substâncias menos polares ou substâncias com momento de dipolo nulo absorvem
microondas fracamente. Materiais cristalinos altamente ordenados também são
pouco aquecidos por microondas (pouca ou nenhuma rotação de dipolo).
Um exemplo interessante é o caso das porcelanas que possuem ε’= 6,0 – 8,0,
sendo este valor semelhante para o ácido acético (ε’= 6,15), mas enquanto o último
é prontamente aquecido por microondas, as porcelanas não são, pois trata-se de um
material cristalino rígido [71, 75].
A Tabela 3.7 apresenta o comportamento da constante dielétrica e do fator
tangente de perda de alguns materiais expostos a freqüências variadas de
microondas em temperatura ambiente, com exceção do gelo, T= -12°C [75].
36
Tabela 3.7 - Constante dielétrica e tangente de perda para alguns materiais expostos a
freqüências variadas de microondas. Adaptado de [75].
Materiais
1 x 10
8
3 x 10
8
3 x 10
9
1 x 10
10
2.5 x 10
10
Gelo
#
ε' 3.20 3.17
tang δ 9.00 7.00
Á
gua ε' 78.0 77.5 76.7 55.0 34.0
tang δ 50.0 160 1570 5400 2650
Polietileno ε' 2.26 2.26
tang δ 3.10 3.60
Borracha natural ε' 2.40 2.15
tang δ 50.0 30.0
Freqüências (GHz)
# Gelo T= -12
0
C.
* Demais materiais T= 25°C.
A Tabela 3.8 apresenta valores para a constante dielétrica e o fator de perda
dielétrica para o polietileno reforçado com fibra de vidro 33% em peso em uma dada
faixa de freqüência de microondas com o aumento da temperatura.
Tabela 3.8 - Constante dielétrica (ε’) e fator perda dielétrica (ε”) para o polietileno de baixa
densidade reforçado com fibra de vidro 33% em peso, na faixa de freqüência de 2.2 a 3.3 GHz
para diferentes temperaturas. Adaptado de [75].
WR340
ε' ε"
Temperatura (
0
C)
24 0.00606 2.338
42 0.00678 2.325
60 0.00684 2.316
80 0.00711 2.315
* WR 340 aplicador das microondas.
Dos dados da tabela 3.8 constata-se que o polietileno reforçado com fibra de
vidro (33%) terá melhor absorção nesta faixa de freqüência na temperatura de 80°C,
pois nesta temperatura apresentou valor maior de fator perda dielétrica (ε”) [75, 80].
37
3.4.4 Espessura de penetração da microonda/material
A espessura de penetração, D
p
, expressa em m, é a distancia medida da
superfície do material até o ponto em que o campo elétrico (e) absorvido, baixa para
1/e ou aproximadamente 36,79 % da energia irradiada que foi absorvida pelo
material [75, 78, 83]. A espessura de penetração é inversamente proporcional à
freqüência, maiores aquecimentos são alcançados em freqüências mais altas. Por
exemplo, a água tem a maior taxa de aquecimento na freqüência de 20 GHz, onde o
fator perda dielétrica para a água atinge o seu valor máximo [11, 78]. Porém, a
espessura de penetração para tais freqüências é baixa sendo aquecido somente à
superfície do material. D
p
é calculado por [78]:
[]
2/1
2
1tan122 −+
′
=
δεπ
f
c
D
p
(3.3)
onde:
f
- freqüência, Hz; c - velocidade da luz, m/s.
Outra forma de calcular D
p
é em função das propriedades dielétricas:
ε
ε
′′
′
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
=
f
D
p
8.4
(3.4)
onde D
p
é dado em cm, f - freqüência, GHz,
ε
′
é a constante dielétrica e
ε
′
′
é a
perda dielétrica [75, 83].
Em um sistema de aquecimento convencional o calor é transferido para o
material através da radiação eletromagnética térmica. A penetração da radiação
infravermelha (
=
f
10
13
s
-1
) é muito pequena (D
p
<< 10
-4
m) na maioria dos sólidos,
deste modo uma pequena camada da superfície do material é aquecida e o
aquecimento do material como um todo dependerá das propriedades de
transferência de calor do material. Se o material possui boa condução térmica
38
gradientes satisfatórios de temperatura podem ser atingidos neste tipo de
aquecimento. Na faixa de freqüências das microondas D
p
pode variar de milímetros
(mm) até metros (m), isto depende da freqüência da microonda, da temperatura,
composição química e microestrutura do material [78]. A Figura 3.28 apresenta uma
comparação qualitativa do gradiente de temperatura gerado quando uma amostra é
aquecida através do método tradicional e por microondas [83].
Figura 3.28 - Comparação qualitativa do gradiente de temperatura com uma amostra aquecida
por (a) aquecimento em um forno convencional (b) aquecimento em forno microondas.
Adaptado de [83].
3.4.5 A densidade média de potência
A densidade média de potência, P, é definida como sendo a absorção
volumétrica de energia da microonda expressa em W/m
3
[78, 83]. Quando um
material é irradiado por microondas, esta densidade média de potência é dada, em
função das propriedades dielétricas do material, pela Equação (3.5):
2
0
2 EfP
eff
εεπ
′′
=
(3.5)
onde:
0
ε
- permissividade no vácuo (F/m);
eff
ε
- fator perda relativo efetivo;
E
-
intensidade do campo elétrico que incide sobre o material (V/m).
Para materiais que exibem perdas magnéticas o efeito do campo magnético
deve ser considerado, especialmente para os materiais que exibem alta
39
susceptibilidade magnética. Então, a equação 5 terá um segundo termo
correspondente ao efeito do campo magnético como mostra a Equação (3.6) [78]:
2
00
2
22 HffEP
effeff
μμπεεπ
′′
+
′′
=
(3.6)
onde:
0
μ
- permeabilidade do vácuo, H/m;
eff
μ
′
′
- fator perda magnética efetiva;
H
-
intensidade do campo magnético, A/m.
40
4 MATERIAIS E MÉTODOS
4.1 Forno microondas
De acordo com o regulamento da Comissão Federal de Comunicações e das
Leis Internacionais de Rádio, somente quatro freqüências são permitidas para uso
industrial, científico e doméstico: 915±25, 2.450±13, 5.800±74 e 22.125±125, em
MHz [11, 12, 73, 75, 84].
As freqüências de microondas utilizadas em fornos tanto industrial como
doméstico é 915 MHz e 2.45 GHz, que correspondem a comprimentos de onda da
ordem de 33,5 e 12,2 cm, respectivamente. A freqüência de 915 MHz é mais
utilizada em fornos industriais.
A potência que se gera em um forno de microondas do tipo doméstico ou
analítico cobre uma faixa de 600 a 700 W, mas alguns equipamentos mais
modernos operam com uma potência de até 1.100 W, o que, em outras palavras,
significa um fornecimento de até 15.774 cal/min [73].
A Figura 4.1 mostra o esquema de um forno microondas doméstico, com suas
partes principais [70].
Figura 4.1 - Esquema de um forno de microondas [70].
Em resumo os principais componentes são: (a) uma fonte de tensão
(fornecida, geralmente, pela rede elétrica de uma residência); (b) um transformador e
41
um retificador, para obter a alta tensão contínua necessária para o funcionamento da
fonte de microondas; (c) o magnetron, que produzirá um feixe intenso de microondas
de freqüência definida; (d) um guia de ondas que transportará as microondas até a
câmara de cozimento; (e) uma cavidade ou câmara de cozimento, onde as
microondas serão absorvidas pelos materiais a serem aquecidos.
O forno utilizado no presente trabalho é um forno do tipo doméstico de
freqüência 2.45 GHz e potência 1.100 W, como mostra a Figura 4.2.
Figura 4.2 - Forno microondas do tipo doméstico com potência máxima de 1.100 W e
freqüência de 2.45 GHz.
4.2 Composição e fabricação da cera para modelos
A Tabela 4.1 descreve a composição da cera para modelos padrão utilizada
para os ensaios de deceragem em microondas e em autoclave [15].
42
Tabela 4.1 - Composição da cera para modelos [15].
Composição % p/p
EVA 2,5
BHT 3
Breu 37,5
Parafina micro 24
Parafina macro 18
Cera polietileno 15
Foi preparada em forno tipo poço dotado de sistemas de agitação e controle
de temperatura, ilustrado na Figura 4.3, iniciando com a (1) fusão da parafina e da
cera de polietileno a 120°C; (2) adição e fusão do EVA e do Breu; (3) resfriamento
até 90°C em permanente agitação;(4) nesta temperatura é adicionado o BHT; (5)
agitação por meia hora e resfriamento até a temperatura ambiente em recipiente
adequado (forma).
Figura 4.3 - Forno tipo poço dotado de sistema de agitação e controle de temperatura.
4.3 Caracterização da cera para modelos
A cera para modelos padrão foi caracterizada medindo-se os seguintes
parâmetros: Teor de cinzas, Índice de refração, Expansão volumétrica, Dureza,
Viscosidade, Curvas térmicas (DSC, DTA e TGA ou DTG) e de Viscosidade,
Espectros no UV-VIS e FTIR.
43
4.3.1 Descrição sumária das técnicas e métodos
Teor de cinzas, o resíduo sólido proveniente dos modelos de cera presentes
nos moldes após a calcinação tendem a provocar o aparecimento de defeitos
superficiais nas peças fundidas, quando acima de um certo limite. A maior parte dos
trabalhos consultados estabelece um máximo de cinzas entre 0,05 e 0,08 % para
queima da cera residual na calcinação dos moldes, entre 900 e 1000°C. Esta
determinação foi realizada segundo a norma ASTM D 482-95.
Índice de refração mede o desvio que um raio de luz sofre quando passa em
um ângulo inclinado de um meio para outro é definido como sendo a razão entre os
senos dos ângulos de incidência e de refração. Este índice foi determinado por meio
do refratômetro de ABBÉ, a 80°C, que permite um controle preciso (± 0,0015) de
misturas cujo índice de refração se situa entre 1,300 a 1,700, faixa na qual se
enquadram os sólidos de baixo ponto de fusão, como as ceras e resinas em
pesquisa.
Expansão volumétrica, a variação de volume das ceras na faixa de
temperatura de utilização (desde próximo a temperatura de solidificação até a
temperatura ambiente) é uma de suas características mais importantes, pois vai
influir na precisão dimensional das peças fundidas, na possibilidade de ocorrem
trincas nos moldes cerâmicos durante a secagem ou deceragem, na distorção dos
modelos na matriz e na ocorrência do “dishing” (abaulamento das superfícies planas
do modelo). A expansão volumétrica foi determinada segundo a norma Inglesa
IBER-P-092.
Dureza, A importância dessa característica está ligada também aos
problemas de extração e manuseio de modelos, sujeitos a riscos e arranhões se não
tiverem uma dureza superficial suficiente. O durômetro mais apropriado para este
tipo de material é o Shore D. O ensaio de dureza é empírico e não específico e é
essencialmente concebido para fins de controle. O ensaio de dureza foi realizado
segundo a norma ASTM D 2240-97, durômetro Instrument & M.F.G.Co.
Viscosidade
:
:
A viscosidade fornece informações sobre o comportamento de
fluxo, importante na injeção dos modelos. As técnicas experimentais, utilizadas na
investigação do comportamento reológico, foram do tipo estacionário, nas quais a
44
deformação é provocada por elementos rotativos que submetem a amostra a uma
taxa de cisalhamento constante.
Este tipo de medida foi realizado, utilizando-se o viscosímetro digital
programável Brookfield – MODELO DV-II+, dotado de Thermosel - Spindel 21. Os
parâmetros, diretamente obtidos, são a velocidade de rotação, torque, taxa de
cisalhamento, temperatura, tempo e viscosidade. As curvas reológicas foram obtidas
pelo viscosímetro Brookfield – MODELO DV-II+, a 80°C, 180 RPM, e taxa de
cisalhamento constante da ordem de 167 s.
-1
.
Energia de ativação de fluxo: Energia de ativação do fluxo, induzido pela
temperatura, indica a sensibilidade da viscosidade à temperatura. Uma elevada
energia de ativação de fluxo indica um drástico aumento de viscosidade com o
resfriamento, parâmetro importante no processo de injeção da cera na matriz no
processo de fabricação dos modelos. Estas medidas foram realizadas utilizando-se
o Rheo-viscosímetro – MLW - Jena.
Espectroscopia no infravermelho pela transformada de Fourier (FTIR): A
análise por espectroscopia no infravermelho baseia-se no fato de que moléculas
apresentam freqüências especificas de vibração de seus átomos, que ocorrem na
região do infravermelho do espectro eletromagnético (200 a 4000 cm
-1
). A energia
dos fótons no campo do infravermelho (1 meV a 1,6 eV), embora insuficiente para
excitar transições eletrônicas (5 a 10 eV), pode causar rotações e vibrações de
moléculas e de grupos atômicos. Assim sendo, as substâncias submetidas à
radiação infravermelha absorvem radiação nas freqüências correspondentes às
freqüências vibracionais moleculares. O número de onda ou a freqüência de
absorção depende das massas relativas dos átomos e da força de ligação. Cada
grupo de átomos apresenta vibrações características que absorvem energia em
regiões bem definidas do espectro.
Da análise dos espectros de freqüências absorvidas é possível analisar se
determinados grupos químicos estão presentes e em que quantidades, pois a
magnitude da absorção relaciona-se com a concentração pela lei de Lambert-Beer.
A literatura apresenta inúmeras pesquisas de processos de degradação de
materiais poliméricos nas quais as alterações moleculares foram identificadas por
esta técnica.
45
As análises foram realizadas no modelo FT-IR SPECTRUM 1000 da Perkin-
Elmer. As leituras e os registros, realizados pelo processador e software do
equipamento.
Espectroscopia no ultravioleta e visível (UV-VIS): A absorção na região do
ultravioleta e do visível (200 a 380 nm) provoca a passagem dos elétrons de orbitais
no estado fundamental para outros orbitais de maior energia, modificando o estado
eletrônico da molécula (promovendo os elétrons de valência). Na prática, esta
técnica se restringe às medidas da absorção molecular de sistemas conjugados. Os
espectros fornecem a absortividade máxima molar versus comprimento de onda.
Essa técnica é utilizada para caracterizar e monitorar a fração resinosa na
cera, oriunda do Breu.
Os espectros foram obtidos no UV-VIS ESPECTROFOTOMETER - MOD
1601PC – SHIMADZU, as leituras e os registros foram realizados por processador e
software próprios do equipamento.
Análise térmica DSC (calorimetria diferencial de varredura) e TGA
(análise termogravimétrica): Na calorimetria diferencial de varredura é medida a
energia requerida para manter a temperatura da amostra igual à de um material
inerte de referência. O calor fornecido ou retirado para compensar as diferenças de
temperatura, provocadas pelas transformações ocorridas na amostra, pode ser
quantificado por meio da calibração do aparelho, geometria adequada da célula de
medida e posição dos termopares. O calorímetro pode ser operado,
isotermicamente, no modo estático ou dinâmico e no modo de varredura, a diversas
taxas de aquecimento e resfriamento.
As análises foram realizadas em um equipamento da TA instrument, modelo
DSC – 2010, em atmosfera inerte, cápsula fechada, em taxa de 10°C /min. As
leituras e registros foram realizados por processador e software do próprio
equipamento.
Para o DSC seguiu-se à norma ASTM D3418-03 e para o TGA seguiu-se à
norma ASTM E 1131.
46
4.3.2 Adequação da metodologia à natureza do material cera para
modelos
Os métodos utilizados para o controle e monitoramento da cera quando
decerada em forno microondas e autoclave, a rigor, aplicam-se quantitativamente
apenas para substancias puras. No presente trabalho é estudado um material
multicomponente, para o qual estes métodos, conseqüentemente, têm aplicação
limitada. Para superar esta limitação, uma amostra padrão foi analisada e assim
determinados valores de referencia e perfis característicos a partir dos quais as
amostras são analisadas e caracterizadas relativamente a estes valores e perfis.
47
5 RESULTADOS E DISCUSSÃO
5.1 Caracterização da cera para modelos fabricada para a
deceragem em microondas (cera novo lote)
A cera utilizada na deceragem em forno microondas tem a mesma
composição da cera utilizada, anteriormente, na deceragem por autoclave [15],
ressalvado fato de ser fabricada com matérias-primas disponíveis no mercado atual.
A Tabela 5.1 e a Figura 5.1 mostram os parâmetros físico-químicos de
caracterização, para fins comparativos, das duas ceras acima citadas.
Tabela 5.1 - Parâmetros de controle das ceras utilizadas nas deceragens
por autoclave (cera de referência [15]) e por microondas (cera novo lote).
Cera de referência Cera novo lote
Ensaios (testes)
V
alor Desvio padrão
V
alor Desvio padrão
Ponto de fusão (DSC)
55,51 53,14
Norma: ASTM D3418-03
Exp. Volumétrica
CURVA CURVA
Norma: IBER-P- 092
Dureza Shore D
28 1,2472 19,5 0,7638
Norma: ASTM D 2240-97
Índice de refração
1,489 0,0006 1,48 9,428E-05
Norma:...........................
Teor de cinzas
0,04 0,04
Norma: ASTM D 482-95
48
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80
temperatura
0
C
dilatação (%)
Cera de referência Cera novo lote
Figura 5.1 - Curvas de expansão-contração da cera de referência [15] e da cera novo lote
utilizada na deceragem por microondas.
As curvas térmicas, DSC, da cera decerada por microondas e da cera
decerada por autoclave, cera de referênca, [15], mostram a temperatura de fusão e
perfis muito semelhantes. Os valores da dureza, do índice de refração e do teor de
cinzas, também apresentam pequenas diferenças que se devem provavelmente aos
erros de metodologia e ao fato da utilização de matérias-primas comerciais utilizadas
pela indústria regional, que normalmente apresentam pequenas variações de
composição de um lote para outro. Portanto, estes resultados permitem o
procedimento de tomar, para fins comparativos, resultados obtidos anteriormente em
deceragem por autoclave [15].
Seguem abaixo os outros parâmetros de caracterização da cera para modelos
preparada para a deceragem em forno microondas (cera novo lote). A comparação
destes com aqueles obtidos na deceragem em autoclave [15] será apresentada de
forma detalhada na seção do monitoramento da degradação da cera para modelos
no processo de deceragem.
As Figuras 5.2 e 5.3 mostram as curvas térmicas, DSC, da cera para modelos
fabricada para deceragem em microondas (cera novo lote): a Figura 5.2 mostra as
curvas térmicas de aquecimento e resfriamento, a Figura 5.3 mostra a curva de
aquecimento exibindo o pico correspondente à fusão da cera.
49
Figura 5.2 - Curva de aquecimento,por DSC, e resfriamento da cera para modelos (novo lote).
Deceragem em microondas.
Figura 5.3 - Curva térmica de fusão,por DSC, da cera para modelos, (novo lote) para a
deceragem em microondas.
A Figura 5.4 mostra a curva TGA apresentando as perdas de massa em
função do aquecimento da cera em meio inerte (atmosfera de N
2
). De significativo
para a pesquisa, esta medida mostra que até aproximadamente 150°C, não ocorre
variação de massa ou seja perdas por volatilização de componentes da cera,
indicando o intervalo de temperatura no qual a cera pode ser processada.
50
Figura 5.4 - Curva TGA da cera para modelos (novo lote) para a deceragem em microondas
e a derivada obtidas em atmosfera inerte (N
2
) sob taxa de aquecimento de 10 °C /min.
A Figura 5.5 apresenta o espectro no infravermelho (FTIR) da cera para
modelos para deceragem em microondas (cera novo lote).
Figura 5.5 - Espectro no infravermelho, FTIR, da cera para modelos (novo lote) para a
deceragem em microondas.
É significativo na caracterização das ceras as absorções nas freqüências
2907, 1469, 717 cm
-1
, caracterizando as ceras a base de hidrocarbonetos
(parafínicas e mineral); 2907, 1694, 1277 cm
-1
caracterizando a presença de ceras
ácidas; 3426, 1694, 1181 cm
-1
caracterizando a presença de ceras à base de
51
ésteres. Não ocorrem absorções em 1500 cm
-1
, que indicariam presença de grupos
carboxilas saponificados [85, 86].
A Figura 5.6 apresenta o espectro característico no ultravioleta (UV-VIS) da
cera para modelos para a deceragem em microondas onde em 241,06 nm ocorre a
absortividade máxima,característica do breu.
Figura 5.6 - Espectro no ultravioleta, UV-VIS, da cera para modelos (novo lote) preparada para
a deceragem em microondas.
A Figura 5.7 apresenta o espectro no ultravioleta (UV-VIS) do breu.
52
Figura 5.7 - Espectro no ultravioleta, UV-VIS, do breu.
Comparadas as figuras 5.6 (cera) e 5.7 (breu) mostram que o espectro no
ultravioleta da cera para modelos e o do breu apresentam as mesmas freqüências
de absorção. Desta forma alterações no espectro UV-VIS monitoram a degradação
do breu.
A Figura 5.8 mostra a variação da viscosidade em função do tempo da cera
para modelos para a deceragem em microondas (cera novo lote), na temperatura
constante de 80°C sob uma taxa de cisalhamento de 167 s
-1
.
53
160
180
200
220
240
260
280
0 50 100 150 200 250 300 350 400
T(s)
Viscosidade (cP)
Figura 5.8 - Variação da viscosidade em função do tempo da cera para modelos (novo lote)
para a deceragem em microondas, a 80 °C, sob taxa de cisalhamento de 167 s
-1
.
A curva de viscosidade da cera para modelos decresce com o tempo,
mostrando o seu comportamento tixotrópico [15]. Este comportamento deve-se à
presença simultânea de ceras e resinas com relativa simetria molecular,
macromoléculas como o EVA e moléculas moderadamente polares (ácidos das
resinas, ésteres, álcoois, o grupo acetato do EVA), que podem levar a formação de
micelas ou de uma reticulação interna no material [15, 87, 88].
Como último parâmetro de caracterização físico-química foi determinado à
energia de ativação de fluxo, submetendo a amostra a tensões de cisalhamento de
50 a 200 g/cm
2
nas temperaturas de 75 a 90°C, detalhado na Tabela 5.2, a qual
apresentou uma média de 40,217 kJ/mol.
Tabela 5.2 - Viscosidade média e a Energia de ativação de fluxo da cera para modelos (novo
lote) em diferentes temperaturas e sob diferentes tensões de cisalhamento.
Tensão de Cisalh.
(g/cm
2
)
Viscosidade
cP, 75 °C
Viscosidade
cP, 80 °C
Viscosidade
cP, 85 °C
Viscosidade
cP, 90 °C
Ener.Ativ.Fluxo
KJ/mol
50 164,102 111,202 83,832 69,229 42,937
100 159,188 109,612 82,167 67,359 41,451
150 151,044 109,134 81,543 66,112 38,661
200 145,979 106,121 78,646 66,798 37,820
Observa-se, ainda, na Tabela 5.2, um decréscimo quase linear da viscosidade
com a tensão de cisalhamento indicando que próximo ou acima da temperatura de
fusão a cera apresenta comportamento newtoniano [15, 88].
54
Os valores moderados da energia de ativação de fluxo indicam que a cera
apresenta boa moldabilidade e valores elevados de viscosidade no resfriamento,
exigindo um controle rigoroso de temperatura de injeção.
As curvas térmicas (DSC, TGA e DTG), os espectros (FTIR e UV-VIS), a
curva de viscosidade e a energia de ativação de fluxo confirmam que as duas ceras
têm praticamente as mesmas características.
É importante chamar a atenção do leitor que os resultados apresentados
nesta sessão são para a cera para modelos fabricada em um novo lote e que a cera
tomada como referência para a fabricação deste novo lote é a apresentada no
trabalho realizado por Vedana [15].
5.2 Simulação da deceragem em forno microondas
A etapa da deceragem consiste na remoção da cera do molde por fusão.
Nesse trabalho a fusão e remoção da cera foram levadas a efeito em forno
microondas tipo doméstico de freqüência 2.45 GHz e potência de trabalho de 1.100
W. Conforme as Figuras 5.9 e 5.10 mostram, o forno microondas utilizado para a
simulação da deceragem, foi dotado de um sistema no qual uma carga de 500 g de
amostra sólida é colocada na parte superior e, ao fundir, escorre para a parte
inferior, simulando assim uma deceragem.
55
Figura 5.9 - Forno microondas carregado com a cera antes da deceragem (início do ciclo).
Figura 5.10 - Forno microondas carregado com a cera depois da deceragem (fim do ciclo).
O tempo de deceragem foi estabelecido como o tempo para a fusão e
escoamento total da cera, através do orifício da base do recipiente superior para o
recipiente inferior, observado visualmente (± 20 min). Após esta etapa o sistema é
retirado, medida a temperatura da cera e vazado, numa matriz, uma amostra de
aproximadamente 30g que constituirá o corpo de prova, como mostra a Figura 5.11,
para os controles analíticos de avaliação das possíveis alterações sofridas, no ciclo
de deceragem, pelos métodos já citados. O restante da amostra após resfriamento
até a temperatura ambiente é submetida a outro processo idêntico (ciclo 2) e assim
sucessivamente, são simulados doze (12) ciclos.
56
A limitação do número de simulações em 12 (doze) ciclos foi adotada visando
o paralelismo com as deceragens simuladas em autoclave.
Observou-se que no fim de cada ciclo a temperatura, medida diretamente na
amostra logo que a mesma foi retirada do forno de deceragem obtida pelo forno de
microondas utilizado, se manteve mais ou menos constante nos diferentes ciclos e
entorno de 120°C.
Figura 5.11 - Matriz e corpo de prova.
5.3 Resultados e avaliação da degradação da cera para modelos ao
longo dos ciclos de deceragem em autoclave e microondas
5.3.1 Testes físico-químicos
5.3.1.1 Avaliação da degradação das ceras para modelos por medidas do
Índice de refração.
As Figuras 5.12 e 5.13, apresentam respectivamente a tendência da variação
do índice de refração das ceras para modelos em função do numero de ciclos
simulados em forno microondas e em autoclave.
57
y = 1E-05x + 1,4799
1,479
1,480
1,481
024681012
Ciclos
Índice
Figura 5.12 - variação do índice de refração da cera para modelos ao longo dos 12 ciclos
simulados em microondas.
y = 0,0002x + 1,48
1,479
1,481
1,483
024681012
ciclos
índice
Figura 5.13 - variação do índice de refração da cera para modelos ao longo dos 12 ciclos
simulados em autoclave.
A inclinação da reta de regressão é tomado como parâmetro quantitativo de
alteração da cera ao longo dos ciclos. Observa-se que, para a cera para modelos
decerada em microondas a inclinação é da ordem de 10
-5
em quanto que para a
deceragem em autoclave é da ordem de 10
-4
. Portanto, podemos concluir que,
utilizando-se o parâmetro índice de refração, a cera decerada em microondas
apresenta menor tendência a alterações do que a cera decerada por autoclave.
58
5.3.1.2 Avaliação da degradação das ceras para modelos por medidas de
dureza Shore D.
As Figuras 5.14 e 5.15, apresentam respectivamente a tendência da variação
da dureza Shore D das ceras para modelos em função do numero de ciclos
simulados em forno microondas e em autoclave.
y = 0,1225x + 19,661
18
20
22
024681012
Ciclos
Dureza
Figura 5.14 - variação da dureza Shore D das ceras para modelos em função do numero de
ciclos simulados em forno microondas.
y = 0,6264x + 28,473
25
29
33
37
024681012
Ciclos
Dureza
Figura 5.15 - Variação da dureza Shore D das ceras para modelos em função do numero de
ciclos simulados em autoclave.
Observa-se que, para a cera para modelos decerada em microondas a
inclinação é da ordem de 0,123 em quanto que para a deceragem em autoclave é da
ordem de 0,626. Portanto, podemos concluir que, utilizando-se o parâmetro dureza
shore D, a cera decerada em microondas apresenta menor tendência a alterações
do que a cera decerada por autoclave.
59
5.3.1.3 Avaliação da degradação das ceras para modelos por medidas de
expansão volumétrica.
As Figuras 5.16 e 5.17, apresentam respectivamente a tendência da variação
da dilatação % das ceras para modelos em função do numero de ciclos simulados
em forno microondas e em autoclave.
y = 0,0277x + 6,3432
6
6,2
6,4
6,6
6,8
7
024681012
Ciclos
Dilatação %
Figura 5.16 - Variação da dilatação % das ceras para modelos em função do numero de ciclos
simulados em forno microondas, para a temperatura de 60 °C.
y = 0,0273x + 6,3023
6
6,2
6,4
6,6
6,8
7
024681012
Ciclos
Dilatação %
Figura 5.17 - Variação da dilatação % das ceras para modelos em função do numero ciclos
simulados em autoclave, para a temperatura de 60 °C [15].
Observa-se que, para ambas as ceras para modelos decerada tanto em
microondas quanto em autoclave apresentam praticamente a mesma inclinação da
ordem de 10
-2
, comparadas para uma temperatura de 60°C.
60
Estes resultados parciais da variação da dureza, índice de refração e
expansão volumétrica (dilação%) em função do numero de ciclos de deceragens em
forno microondas comparados com os resultados obtidos na deceragem em
autoclave, conclui-se que:
a) Ainda que não específicos, são testes suficientemente sensíveis para o
propósito de monitorar a degradação da cera ao longo dos sucessivos ciclos de
deceragens;
b) A cera, quando decerada em forno microondas, apresenta alterações
menos significativas ou de mesma grandeza (expansão volumétrica).
Estes resultados, em parte esperados, provavelmente se devem ao fato de
que no processo de deceragem em autoclave a cera é exposta, na fusão, a vapor de
água a altas temperatura e pressões das autoclaves (170 a 190°C e 7 a 9 kg/cm
2
)
e, na posterior remoção da água retida na cera por aquecimento (120 a 130°C) e
agitação mecânica, etapas estas ausentes na deceragem por forno microondas.
5.3.2 Curvas térmicas, curvas de viscosidade, curvas de expansão
volumétrica e espectros
A partir dos resultados parciais obtidos observa-se que a degradação
ocasionada pela deceragem mantém-se dentro dos limites esperados. Isso
considerado decidiu-se adotar procedimentos de racionalização de custos,
reduzindo o número de medidas a cada ciclo realizado. Assim, as curvas térmicas,
as curvas de viscosidade e os espectros serão levantados apenas para a cera
virgem, ciclo 6 e ciclo 12, para as deceragens em microondas.
5.3.2.1 Curvas térmicas
As Figuras 5.18 e 5.19 apresentam, respectivamente as curvas térmicas DSC
ao longo dos ciclos simulados na deceragem em microondas e em autoclave.
61
Figura 5.18 - Curvas térmicas DSC para a cera virgem, ciclo 6 e ciclo 12 na deceragem por
microondas.
Figura 5.19 - Curvas térmicas DSC para a cera virgem, ciclo 6 e ciclo 12 na deceragem por
autoclave [15].
62
Constata-se, na análise comparativa, que as duas ceras apresentam as
mesmas e típicas curvas térmicas, que mostram uma única transformação de fase, a
fusão, indicando se tratar de uma blenda verdadeira [15, 89-91].
A cera submetida a deceragem em microondas mostra que os perfis das
curvas DSC se mantêm inalterados indicando a estabilidade estrutural da cera. As
pequenas variações das temperaturas de fusão são atribuídas à faixa de erro do
método de medida.
A cera submetida a deceragem em autoclave apresentou diferenças maiores
na temperatura de fusão ao longo dos ciclos simulados. Este comportamento pode
ser atribuído ao fato de que a cera em autoclave é exposta a fatores que favorecem
os processos de degradação, como: temperaturas elevadas, muito acima da
temperatura de fusão da cera, pressão acima de 1atm e vapores de água que se
misturam à cera durante o processo de deceragem.
5.3.2.2 Curvas de viscosidade
As Figuras 5.20 e 5.21 apresentam respectivamente as curvas de viscosidade
em função do tempo de amostras correspondentes a ciclos simulados na deceragem
em microondas e autoclave.
160
180
200
220
240
260
280
300
0 50 100 150 200 250 300 350 400
T(s)
Viscosidade(cP)
cera virgem cera ciclo 6 cera ciclo 12
Figura 5.20. Viscosidade em função do tempo ao longo dos ciclos simulados para a cera
decerada em microondas.
63
140
160
180
200
220
240
260
280
300
0 50 100 150 200 250 300 350 400
T (s)
Viscosidade (cP)
ciclo 6 ciclo 12 cera padrão
Figura 5.21 - Viscosidade em função do tempo ao longo dos ciclos simulados para a cera
decerada em autoclave [15].
As curvas de viscosidade das ceras para modelos decresce com o tempo,
mostrando que o seu comportamento reológico permanece inalterado (tixotrópico).
Novamente quando comparadas as deceragens pelos dois processos
observa-se que as alterações observadas na deceragem por forno microondas são
menos acentuadas do que na deceragem por autoclave.
5.3.2.3 Curvas da expansão volumétrica
As Figuras 5.22 e 5.23 apresentam, respectivamente as curvas de expansão
volumétrica em função da temperatura para a cera virgem, ciclo 6 e ciclo 12 na
deceragem em microondas e autoclave.
64
0
2
4
6
8
10
27 32 37 42 47 52 57 62 67 72 77
T(
0
C)
Dilatação (%)
cera virgem cera ciclo 6 cera ciclo 12
Figura 5.22 - Expansão volumétrica em função da temperatura para a cera decerada em
microondas.
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
25 35 45 55 65 75
T
0
C
Dilatação (%)
cera virgem cera ciclo 6 cera ciclo 12
Figura 5.23 - Expansão volumétrica em função da temperatura para
a cera decerada em autoclave.
Da análise dos perfis das curvas, observa-se que:
a) comparando as curvas obtidas num e noutro processo, os perfis se
mantêm praticamente inalterados e as pequenas alterações que ocorrem são de
difícil mensuração;
b) na deceragem por microondas, as curvas do ciclo 6 e ciclo 12
apresentaram uma diminuição na dilatação %, contrariamente em relação ao
observado na deceragem por autoclave. Este fato pode ser atribuído aos fenômenos
atérmicos das microondas, qual sejam as sucessivas orientações moleculares,
resultando num maior empacotamento molecular. Como conseqüência deste a
65
expansão passaria a ser menor do que no processo de autoclave, onde esta
orientação molecular está ausente.
5.3.2.4 Espectros no infravermelho (FTIR)
As Figuras 5.24 e 5.25 apresentam, respectivamente os espectros no
infravermelho ao longo dos ciclos simulados na deceragem por microondas e
autoclave.
Figura 5.24 - Espectros no infravermelho correspondentes a cera virgem, ciclo 6 e ciclo 12 na
deceragem por microondas.
66
Figura 5.25 - Espectros no infravermelho correspondentes aos ciclos impares da cera para
modelos decerada em autoclave [15].
Da análise das Figuras 5.24 e 5.25 podemos afirmar, a priori, que não
ocorrem alterações químicas detectáveis por esta técnica, com os componentes da
cera para modelos, envolvendo modificações de estrutura molecular, grupos
funcionais ou formação de novos compostos. Portanto, é confirmada a estabilidade
química da cera para modelos, nas condições de deceragem tanto por microondas
como por autoclave.
As diferenças nos comprimentos de onda dos picos de caracterização das
ceras utilizadas na deceragem por microondas e autoclave se devem as diferentes
técnicas na preparação das amostras: a) pastilha de brometo de potássio para a
cera decerada em autoclave, b) solução para a cera decerada em forno microondas.
Para fins de comparação avaliaram-se somente os perfis dos espectros da cera
padrão (cera virgem), comparados única e exclusivamente com o comportamento
dos espectros para os sucessivos ciclos realisados para cada técnica de deceragem.
E como o esperado, nenhuma alteração significativa foi observada entre os
resultados obtidos na deceragem pelas duas técnicas de deceragem (microondas e
autoclave).
67
5.3.2.5 Espectros no ultravioleta (UV-VIS)
As Figuras 5.26 e 5.27 mostram os espectros superpostos na faixa do
ultravioleta correspondentes aos ciclos de deceragem em microondas e em
autoclave respectivamente.
Figura 5.26 - Espectros superpostos na faixa do ultravioleta do breu, cera virgem, cera ciclo 6 e
cera ciclo 12 decerada em forno microondas.
68
Figura 5.27 - Espectros superpostos, no ultravioleta, da cera para modelos virgem,
do Breu e das amostras da cera para modelos correspondentes aos ciclos ímpares de
deceragem simulados em autoclave [15].
Esta técnica permite monitorar apenas o comportamento do breu ao longo
dos ciclos de deceragens simulados. Para fins comparativos avaliou-se somente o
comportamento dos perfis dos espectros ao longo dos ciclos simulados para cada
técnica de deceragem.
Tanto os espectros no ultravioleta quanto os espectros no infravermelho não
evidenciam deslocamento de picos sugerindo que não ocorreu alteração quanto ao
número de ligas conjugadas detectado por esta técnica e pode-se excluir a
ocorrência de oxidações de duplas ligas dos anéis do ácido abiético, cicloadições
tipo Diels-Alder, condensações de anéis e polimerizações [14, 63].
Salienta-se que todos os testes realizados são indicativos da existência de
alterações de natureza diversa e de pequenas magnitudes, o que não inviabiliza a
utilização e reciclagem da cera. Estas possíveis alterações, confirmado por diversos
autores, são incipientes, ante as condições de tempo, temperatura, pressão e
contaminantes a que é exposta a cera para modelos em ambos os processos de
deceragem. Alguns produtos das possíveis reações podem ser os mesmos que já
69
integram o sistema, inviabilizando, dessa forma, sua determinação. Estes resultados
não excluem a possibilidade de ocorrerem incipientes: a) oxidações cujos
mecanismos estão detalhadamente descritos na revisão bibliográfica; b) conversões
isoméricas como a transformação de ácido abiético em seus isômeros, também,
detalhadas na revisão bibliográfica; c) cisão de cadeias carbônicas (pirólises) que,
ante a gama de cadeias carbônicas presentes na blenda, não são quantificáveis por
esta técnica; d) as esterificações, possíveis, mas que, no tempo de deceragem, são
cineticamente inviáveis [14, 15].
Uma observação significativa é o fato das alterações observadas
apresentarem menor intensidade quando a deceragem é realizada em microondas,
significando uma maior estabilidade estrutural e química. Este fato, a partir das
referências bibliográficas, tem plena explicação, considerando que:
a) conforme a Figura 3.23 e a Tabela 3.4, os níveis energéticos das
microondas que interagem com as moléculas da cera não apresentam valores de
energia suficientemente altos para ativar reações de degradação significativas;
b) as ações termomecânicas a que é submetida à cera no processo de
deceragem em microondas são brandas quando comparadas com as condições de
deceragem em autoclave;
c) a fusão por vapor de água a altas temperaturas e pressões (170 a 190°C e
7 a 9 kg/cm
2
), a posterior remoção da água retida na cera por aquecimento (120 a
130°C) e a agitação mecânica que acompanha estas operações na deceragem por
autoclave, estão ausentes na deceragem por microondas representando assim uma
expressiva vantagem na deceragem em forno microondas.
70
6 CONCLUSÕES E SUGESTÕES
6.1 Conclusões
A cera para modelos padrão utilizada apresenta propriedades físico-químicas,
curvas térmicas e de viscosidade e espectros característicos no FTIR e UV-VIS
idênticos aos citados nas referências bibliográficas para este tipo de cera.
A variação da dureza, índice de refração e expansão volumétrica (dilação%)
em função do número de ciclos de deceragens em forno microondas comparados
com os resultados obtidos na deceragem em autoclave, mostra que; (a) Ainda que
não específicos, são testes suficientemente sensíveis para o propósito de monitorar
a degradação da cera ao longo dos sucessivos ciclos de deceragens; (b) A cera,
quando decerada em forno microondas, apresenta alterações menos significativas
ou de mesma grandeza (expansão volumétrica). Estes resultados, em parte
esperados, provavelmente se devem ao fato de que no processo de deceragem em
autoclave a cera é exposta, na fusão, a vapor de água a altas temperaturas e
pressões das autoclaves (170 a 190°C e 7 a 9 kg/cm
2
) e, na posterior remoção, da
água retida na cera por aquecimento (120 a 130°C) e agitação mecânica, etapas
estas ausentes na deceragem por forno microondas. As curvas térmicas e de
viscosidade, espectros característicos no FTIR e UV-VIS são indicativos da
existência de alterações de pequenas magnitudes e natureza diversa, o que não
inviabiliza a utilização e reciclagem da cera.
As alterações apresentam menor intensidade quando a deceragem é
realizada em microondas, significando uma maior estabilidade estrutural e química
quando da deceragem por microondas.
71
6.2 Sugestões para futuros trabalhos
1) Repetir este mesmo estudo com os modelos e moldes, simulando o
processo de microfusão completo.
2) Realizar um levantamento detalhado da viabilidade econômica da
deceragem em forno microondas para o processo de microfusão.
3) Determinação das propriedades dielétricas das matérias-primas e das
ceras para modelos.
4) Pesquisa da freqüência de microondas mais adequada para a
deceragem de ceras para modelos para o processo de microfusão.
72
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