( PDF ) Igrejas setecentistas mineiras: a influência das características arquitetônicas na qualidade acústica

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UNIVERSIDADE ESTADUAL

DE CAMPINAS

Faculdade de Engenharia Civil, Arquitetura e

Urbanismo

Igrejas setecentistas mineiras: a influência das

características arquitetônicas na qualidade acústica

Marcelo Carvalho Bottazzini

Campinas, 2007

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Igrejas setecentistas mineiras: a influência das

características arquitetônicas na qualidade acústica

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Universidade Estadual de Campinas

Faculdade de Engenharia Civil, Arquitetura e Urbanismo

Igrejas setecentistas mineiras: a influência das

características arquitetônicas na qualidade acústica

Marcelo Carvalho Bottazzini

Orientado por: Profª Drª Stelamaris Rolla Bertoli

Tese de Doutorado apresentada à Comissão

de Pós-graduação da Faculdade de

Engenharia Civil, Arquitetura e Urbanismo da

Universidade Estadual de Campinas -

UNICAMP, como parte dos requisitos para

obtenção do título de Doutor em Engenharia

Civil, na área de concentração de Arquitetura

e Construção.

Campinas, 2007

iii

FICHA CATALOGRÁFICA ELABORADA PELA

BIBLIOTECA DA ÁREA DE ENGENHARIA E ARQUITETURA - BAE - UNICAMP

B659i

Bottazzini, Marcelo Carvalho

Igrejas setecentistas mineiras: a influência das

características arquitetônicas na qualidade acústica. /

Marcelo Carvalho Bottazzini. --Campinas, SP: [s.n.], 2007.

Orientador: Stelamaris Rolla Bertoli

Tese (doutorado) - Universidade Estadual de Campinas,

Faculdade de Engenharia Civil, Arquitetura e Urbanismo.

1. Acústica Arquitetônica. 2. Arquitetura Barroca. 3.

Acústica. I. Bertoli, Stelamaris Rolla. II. Universidade

Estadual de Campinas. Faculdade de Engenharia Civil,

Arquitetura e Urbanismo. III. Título.

Título em Inglês: The influence of architectural characteristics on acoustic

quality of churches of Minas Gerais State built in the 1700´s.

Palavras-chave em Inglês: churches acoustic, intelligibility, baroque churches,

reverberation

Área de concentração: Arquitetura e Construção

Titulação: Doutor em Engenharia Civil

Banca examinadora: Sílvia Aparecida Mikami Gonçalves Pina, Leandro Silva

Medrano, Paulo Medeiros Massarani e Sylvio Reynaldo

Bistafa

Data da defesa: 25/05/2007.

Universidade Estadual de Campinas

Faculdade de Engenharia Civil, Arquitetura e Urbanismo

Igrejas setecentistas mineiras: a influência das características

arquitetônicas na qualidade acústica

Marcelo Carvalho Bottazzini

Defesa de Doutorado aprovada pela Banca Examinadora, constituída por:

Profª. Drª Stelamaris Rolla Bertoli

Presidente e Orientadora / FEC – UNICAMP

Profª. Drª Sílvia Aparecida Mikami Gonçalves Pina

FEC – UNICAMP

Profº Dr Leandro Silva Medrano

FEC – UNICAMP

Profº Dr Paulo Medeiros Massarani

INMETRO-RJ

Profº Dr Sylvio Reynaldo Bistafa

POLI-USP

Campinas, 25 de maio de 2007.

Dedicatória

À minha querida esposa Marinês,

pelo seu amor, paciência e incentivo nos momentos de desânimo,

Aos meus filhos Bruno e Mariana,

pela compreensão devido as minhas ausências,

Aos meus pais Ezio e Juversina (in memorian),

por terem sempre acreditado em mim.

Agradeço ao

GRANDE ARQUITETO DO UNIVERSO,

Por ter sido sempre a luz do meu caminho.

Agradecimentos

À Universidade Estadual de Campinas,

À Professora Drª Stelamaris Rolla Bertoli,

pela maneira cordial, simpática e respeitosa como se conduziu

na tarefa de orientadora, sobretudo pela preocupação e

critério com a elaboração deste trabalho,

À todos os Professores da Pós-Graduação em Engenharia Civil,

Ao Dr. Engº Márcio Henrique de Avelar Gomes,

por contribuir na superação de vários obstáculos surgidos durante a pesquisa,

Ao Obadias Pereira Silva Jr,

pela colaboração na realização de grande parte das medições,

Aos administradores das igrejas pesquisadas,

por permitirem a realização das medições acústicas,

Ao Instituto do Patrimônio Histórico e Artístico Nacional (IPHAN),

pela disponibilização de documentação e

parte dos projetos arquitetônicos das igrejas barrocas,

finalmente, agradeço a todos que de alguma maneira contribuíram

para a realização deste trabalho.

vii

SUMÁRIO

Lista de Figuras...................................................................................... xi

Lista de Quadros.................................................................................... xviii

Lista de Tabelas..................................................................................... xix

Resumo.................................................................................................. xx

Abstract................................................................................................... xxi

Capítulo 1. Introdução............................................................................................... 1

1.1 Apresentação.......................................................................................... 2

1.2 Objetivos................................................................................................. 5

1.2.1 Objetivo Geral......................................................................................... 5

1.2.2 Objetivos Específicos............................................................................. 5

1.3 Justificativa............................................................................................. 6

1.4 Estrutura do Trabalho............................................................................. 7

Capítulo 2. Fundamentos Teóricos........................................................................... 9

2.1 Considerações Gerais............................................................................ 10

2.2 Sabine e o Tempo de Reverberação...................................................... 11

2.3 Os Parâmetros Acústicos Objetivos e Subjetivos.................................. 20

2.4 Índices Objetivos de Qualidade Sonora................................................. 21

2.4.1 Intervalo de Tempo de Atraso Inicial (Initial Time Delay Gap)............... 23

2.4.2 Tempo de Reverberação TR (Reverberation Time)............................... 24

2.4.3 Tempo de Decaimento Inicial EDT (Early Decay Time)......................... 25

2.4.4 Definição D50 (Definition)....................................................................... 26

2.4.5 Clareza C80 (Objective Clarity).............................................................. 26

2.4.6 Índice de Transmissão da Fala STI (Speech Transmission Index) e

Índice de Transmissão da Fala Rápido RASTI (Rapid Speech

Transmission Index)............................................................................... 27

2.5 Atributos Subjetivos de Qualidade Sonora............................................. 30

2.5.1 Vivacidade (liveness).............................................................................. 32

2.5.2 Audibilidade (Strenght factor G ou Loudness)........................................ 33

2.5.3 Clareza (Clarity)...................................................................................... 33

viii

2.5.4 Calor (Warmth)....................................................................................... 33

2.5.5 Intimismo (Intimancy).............................................................................. 34

2.5.6 Envolvimento (Envelopment ou Spatial Impression).............................. 34

2.5.7 Brilho (Brilliance)..................................................................................... 34

2.5.8 Timbre..................................................................................................... 35

Capítulo 3. As Igrejas Setecentistas de Minas Gerais.............................................. 37

3.1 Considerações Gerais............................................................................ 38

3.2 As Igrejas Selecionadas......................................................................... 47

3.2.1 Catedral de Mariana............................................................................... 48

3.2.2 Matriz de Nossa Senhora do Pilar de São João Del Rei........................ 52

3.2.3 Matriz de Nossa Senhora da Conceição de Antônio Dias...................... 58

3.2.4 Matriz de Nossa Senhora do Pilar de Ouro Preto.................................. 64

3.2.5 Matriz de Santo Antônio de Tiradentes.................................................. 69

3.2.6 Capela de Nossa Senhora do Monte do Carmo de Ouro Preto............. 75

3.2.7 Capela de Nossa Senhora do Rosário de Ouro Preto............................ 81

3.2.8 Capela de São Francisco de Assis de Ouro Preto................................. 88

3.2.9 Capela de São Francisco de Assis de São João Del Rei....................... 94

Capítulo 4. Materiais e Métodos............................................................................... 101

4.1 Apresentação.......................................................................................... 102

4.2 Os Equipamentos Utilizados................................................................... 103

4.2.1 A Fonte Sonora....................................................................................... 104

4.2.2 O Microfone............................................................................................ 106

4.2.3 O Amplificador de Potência.................................................................... 106

4.2.4 O Microcomputador Portátil.................................................................... 106

4.3 Método de Medição Acústica.................................................................. 108

4.3.1 Técnica de Correlação “Maximum Length Sequences” (MLS)............... 116

4.3.2 Técnica de Deconvolução (Varredura de Senos)................................... 118

4.4 O Programa de Computador (Software) Utilizado.................................. 120

4.4.1 Métodos de Medida................................................................................ 121

4.4.2 Parâmetros Acústicos............................................................................. 122

4.5 Procedimento para Avaliação Acústica das Igrejas................................ 123

Capítulo 5. Resultados e Análises............................................................................ 125

5.1 Introdução............................................................................................... 126

5.2 Parâmetro Acústico Clareza (C80)......................................................... 129

5.3 Parâmetro Acústico “Tempo de Decaimento Inicial” (EDT)................ 137

5.4 Parâmetro acústico “Tempo de Reverberação” (TR)............................. 146

5.5 Parâmetro acústico “Definição” (D50).................................................... 156

5.6 Índice de transmissão da fala (STI)........................................................ 165

Capítulo 6. Conclusões............................................................................................. 173

6.1 Considerações........................................................................................ 174

6.2 Clareza (C80)......................................................................................... 174

6.3 Tempo de Decaimento Inicial (EDT)....................................................... 175

6.4 Tempo de Reverberação (TR)................................................................ 176

6.5 Definição (D50)...................................................................................... 177

6.6 Índice de Transmissão da Fala (STI)...................................................... 177

6.7 Considerações Finais............................................................................. 178

Referências............................................................................................. 181

Glossário................................................................................................. 189

Apêndice – A: Gráficos da Relação Impulso Ruído das igrejas setecentistas de

Minagas Gerais Avaliadas...................................................................... 193

Apêndice – B: Resultados numéricos dos parâmetros acústicos obtidos das

medições nas igrejas setecentistas de Minas Gerais............................. 198

Anexo – A: Planta baixa e corte longitudinal das igrejas setecentistas de

Minas Gerais........................................................................................... 207

Anexo – B: Especificações técnicas da placa de digitalização de som............. 216

Anexo – C: Eficiência Lateral LE (Lateral Efficiency)......................................... 217

Anexo – D: Fração Lateral LF (Lateral Fraction)............................................... 218

Anexo – E: Tempo Central TS (Center Time).................................................... 219

Anexo – F: Suporte G (Strenght)....................................................................... 220

Anexo – G: Correlação Cruzada Inter-Aural IACC (Inter-aural Cross

Correlation).............................................................................................

221

LISTA DE FIGURAS

Figura 2.2.1 Tempo de reverberação. Fonte: Adaptado de Johnson; Metha;

Rocafort (1999).............................................................................. 12

Figura 2.4.1 Exemplo de registro da resposta impulsiva. Fonte: Adaptado de

Farina, (1993)................................................................................ 23

Figura 2.4.2 Diagrama de decaimento sonoro. Fonte: BERANEK, 1996.......... 24

Figura 2.4.3 Modulação da energia envolvida na entrada e na saída. Fonte:

TRONCHIN; FARINA, 2000........................................................... 28

Figura 3.1.1 Primeira da edificação da igreja..................................................... 41

Figura 3.1.2 Segunda fase da edificação da igreja............................................ 42

Figura 3.1.3 Terceira fase da edificação da igreja............................................. 43

Figura 3.1.4 Quarta e última fase da edificação da igreja..................................... 44

Figura 3.2.1 Parte do Mapa de Minas Gerais mostrando a localização das

quatro cidades históricas. Adaptado de DER-MG, (2006). 47

Figura 3.2.2 Fachada da Catedral de Mariana.................................................. 49

Figura 3.2.3 Planta baixa da Catedral de Mariana. Fonte: adaptado de

Santos (1951)................................................................................ 50

Figura 3.2.4 Teto da Capela-mor da Catedral de Mariana................................ 51

Figura 3.2.5 Fachada da Matriz de Nossa Senhora do Pilar de São João Del

Rei.................................................................................................. 54

Figura 3.2.6 Planta baixa da Matriz de Nossa Senhora do Pilar, São João Del

Rei. Fonte: Adaptado de Sampaio (1952)..................................... 55

Figura 3.2.7 Interior da capela-mor da Matriz de Nossa Senhora do Pilar, São

João Del Rei.................................................................................. 56

Figura 3.2.8 Teto da nave da Matriz de Nossa Senhora do Pilar, São João

Del Rei........................................................................................... 57

Figura 3.2.9 Planta baixa da Matriz de Nossa Senhora da Conceição de

Antônio Dias, Ouro Preto. Fonte: Adaptado de Sampaio (1948)... 60

Figura 3.2.10 Fachada da Matriz de Nossa Senhora da Conceição de Antônio

Dias de Ouro Preto........................................................................ 61

Figura 3.2.11 Interior da Capela-mor da Matriz de Nossa Senhora da

Conceição de Antônio Dias de Ouro Preto.................................... 63

Figura 3.2.12 Planta baixa da Matriz de Nossa Senhora do Pilar, Ouro Preto.

Fonte: Adaptado de SANTOS, 1951.............................................. 66

Figura 3.2.13 Fachada da Matriz de Nossa Senhora do Pilar de Ouro Preto...... 67

Figura 3.2.14 Capela-mor da Matriz de Nossa Senhora do Pilar de Ouro Preto. 68

Figura 3.2.15 Planta baixa da Matriz de Santo Antônio de Tiradentes. Fonte:

Adaptado de: Sampaio (1995)....................................................... 71

Figura 3.2.16 Fachada da Matriz de Santo Antônio de Tiradentes...................... 72

Figura 3.2.17 Lateral da capela-mor da Matriz de Santo Antônio de Tiradentes. 73

Figura 3.2.18 Coro e lateral da nave da Matriz de Santo Antônio de

Tiradentes...................................................................................... 74

Figura 3.2.19 Fachada da Capela de Nossa Senhora do Monte do Carmo de

Ouro Preto..................................................................................... 77

Figura 3.2.20 Planta Baixa da Capela de Nossa Senhora do Monte do Carmo

de Ouro Preto. FONTE: Adaptado de SANTOS, 1951........... 78

Figura 3.2.21 Teto da nave da Capela de Nossa Senhora do Monte do Carmo

de Ouro Preto................................................................................ 80

Figura 3.2.22 Planta Baixa da Capela de Nossa Senhora do Rosário de Ouro

Preto.Fonte: SANTOS, 1951......................................................... 83

Figura 3.2.23 Fachada da Capela de Nossa Senhora do Rosário de Ouro

Preto.............................................................................................. 84

Figura 3.2.24 Capela-mor da Capela de Nossa Senhora do Rosário.................. 86

Figura 3.2.25 Púlpito da Capela de Nossa Senhora do Rosário......................... 87

Figura 3.2.26 Planta Baixa da Capela de São Francisco de Assis de Ouro

Preto. Fonte: Adaptado de: Grillo (1988)....................................... 90

Figura 3.2.27 Fachada da Capela de São Francisco de Assis de Ouro Preto. 92

Figura 3.2.28 Interior da capela-mor da Capela de São Francisco de Assis,

Ouro Preto. Fonte: MOURÃO, 1986.............................................. 93

Figura 3.2.29 Planta baixa da Capela de São Francisco de Assis, São João

Del Rei. Fonte: Adaptado de Sampaio (1950)............................... 96

xii

Figura 3.2.30 Fachada da Capela de São Francisco de Assis de São João Del

Rei. Fonte: MOURÃO, 1986.......................................................... 97

Figura 3.2.31 Interior da capela -mor da Capela de São Francisco de Assis,

São João Del Rei. Fonte: MOURÃO, 1986.................................... 98

Figura 4.2.1 Esquema de ligação entre os equipamentos................................. 104

Figura 4.2.2 Diagrama de diretividade de um dodecaedro. Analise feita em

1/3 de oitava, em 100 H, 1 kH e 10 kH. Fonte: BERTOLI ;

GOMES, 2005................................................................................ 105

Figura 4.3.1 Resposta impulsiva. Fonte: BERTOLI; GOMES, 2005.................. 109

Figura 4.3.2 Resposta impulsiva experimental de um ambiente....................... 110

Figura 4.3.3 Resposta impulsiva energia -tempo............................................... 112

Figura 4.3.4 Características de várias fontes impulsivas. Fonte: FARINA,

1986............................................................................................... 113

Figura 4.3.5 Representação de um Sistema Linear e Invariante no Tempo...... 113

Figura 4.3.6 Representação temporal de um Ruído Branco. Fonte: MÜLLER;

MASSARANI, 2001........................................................................ 116

Figura 4.3.7 Esquema da técnica de correlação “Maximum Length

Sequences” (MLS) para obtenção da resposta impulsiva. Fonte:

adapatado de MÜLLER; MASSARANI, 2001................................ 117

Figura 4.3.8 Deconvolução linear para obtenção da resposta inpulsiva por

meio de varredura de senos. Fonte: adapatado de MÜLLER;

MASSARANI, 2001........................................................................ 119

Figura 5.2.1 Clareza (C80): 6 posições de medição, igreja MNSP-SJDR......... 130

Figura 5.2.2 Clareza (C80): 6 posições de medição, igreja MNSP-OP............. 130

Figura 5.2.3 Clareza (C80): 6 posições de medição, igreja MSA-TI.................. 131

Figura 5.2.4 Clareza (C80): 6 posições de medição, CNSC-OP....................... 131

Figura 5.2.5 Clareza (C80): 6 posições de medição, CNSR-OP....................... 132

Figura 5.2.6 Clareza (C80): 6 posições de medição, CSFA-SJDR.................... 132

Figura 5.2.7 Clareza média das igrejas avaliadas............................................. 136

Figura 5.3.1 Tempo de decaimento inicial (EDT) das 7 posições de medição,

SÉ-MA............................................................................................ 137

xiii

Figura 5.3.2 Tempo de decaimento inicial (EDT) das 6 posições de medição,

MNSP-SJDR.................................................................................. 138

Figura 5.3.3 Tempo de decaimento inicial (EDT) das 8 posições de medição,

MNSC-OP...................................................................................... 138

Figura 5.3.4 Tempo de decaimento inicial (EDT) das 6 posições de medição,

MNSP-OP...................................................................................... 139

Figura 5.3.5 Tempo de decaimento inicial (EDT) das 6 posições de medição,

MSA-TI........................................................................................... 139

Figura 5.3.6 Tempo de decaimento inicial (EDT) das 6 posições de medição,

MNSC-OP...................................................................................... 140

Figura 5.3.7 Tempo de decaimento inicial (EDT) das 6 posições de medição,

CNSR-OP....................................................................................... 140

Figura 5.3.8 Tempo de decaimento inicial (EDT) das 6 posições de medição,

CSFA-OP....................................................................................... 141

Figura 5.3.9 Tempo de decaimento inicial (EDT) das 6 posições de medição,

CSFA-SJDR................................................................................... 141

Figura 5.3.10 EDT médio das igrejas em formato retangular.............................. 144

Figura 5.3.11 EDT médio das igrejas em forma de elipse................................... 145

Figura 5.4.1 Tempo de Reverberação (TR) das 7 posições, SE-MA................. 147

Figura 5.4.2 Tempo de Reverberação (TR) das 6 posições de medição,

MNSP-SJDR.................................................................................. 147

Figura 5.4.3 Tempo de Reverberação (TR) das 8 posições de medição,

MNSC-OP...................................................................................... 148

Figura 5.4.4 Tempo de Reverberação (TR) das 6 posições de medição,

MNSP-OP...................................................................................... 148

Figura 5.4.5 Tempo de Reverberação (TR) das 6 posições de medição,

MSA-TI........................................................................................... 149

Figura 5.4.6 Tempo de Reverberação (TR) das 6 posições de medição,

CNSC-OP....................................................................................... 149

Figura 5.4.7 Tempo de Reverberação (TR) das 6 posições de medição,

CNSR-OP....................................................................................... 150

xiv

Figura 5.4.8 Tempo de Reverberação (TR) das 6 posições de medição,

CSFA-OP....................................................................................... 150

Figura 5.4.9 Tempo de Reverberação (TR) das 6 posições de medição,

CSFA-SJDR................................................................................... 151

Figura 5.4.10 TR médio das igrejas em formato retangular................................. 153

Figura 5.4.11 TR médio das igrejas em forma de elipse..................................... 154

Figura 5.5.1 Definição (D50) das 7 posições, Sé-MA........................................ 157

Figura 5.5.2 Definição (D50) das 6 posições, MNSP-SJDR.............................. 157

Figura 5.5.3 Definição (D50) das 8 posições, MNSC-OP.................................. 158

Figura 5.5.4 Definição (D50) das 6 posições, MNSP-OP.................................. 158

Figura 5.5.5 Definição (D50) das 6 posições, MSA-TI....................................... 159

Figura 5.5.6 Definição (D50) das 6 posições, CNSC-OP.................................. 159

Figura 5.5.7 Definição (D50) das 6 posições, CNSR-OP.................................. 160

Figura 5.5.8 Definição (D50) das 6 posições, CSFA-OP................................... 160

Figura 5.5.9 Definição (D50) das 6 posições, CSFA-SJDR............................... 161

Figura 5.5.10 Definição média das igrejas em formato retangular...................... 163

Figura 5.5.11 Definição média das igrejas em forma de elipse........................... 164

Figura 5.6.1 Qualificação do STI e escore de inteligibilidade. Fonte: Adaptado

de IEC 60268-16 (2003-05)........................................................... 170

Figuras do

apêndice.

Figura A1 Gráfico da Relação Impulso Ruído (INR) da Posição 3 da Sé de

Mariana.......................................................................................... 193

Figura A2 Gráfico da Relação Impulso Ruído (INR) da Posição 3 da Matriz

de Nossa Senhora do Pilar de São João Del Rei.......................... 194

Figura A3 Gráfico da Relação Impulso Ruído (INR) da Posição 3 da Matriz

de Nossa Senhora da Conceição de Antônio Dias de Ouro

Preto.............................................................................................. 194

Figura A4 Gráfico da Relação Impulso Ruído (INR) da Posição 3 da Matriz

de Nossa Senhora do Pilar de Ouro Preto.................................... 195

Figura A5 Gráfico da Relação Impulso Ruído (INR) da Posição 3 da Matriz

de Santo Antônio de Tiradentes. 195

Figura A6 Gráfico da Relação Impulso Ruído (INR) da Posição 3 da

Capela de Nossa Senhora do Monte do Carmo de Ouro Preto.... 196

Figura A7 Gráfico da Relação Impulso Ruído (INR) da Posição 3 da

Capela de Nossa Senhora do Rosário de Ouro Preto................... 196

Figura A8 Gráfico da Relação Impulso Ruído (INR) da Posição 3 da

Capela de São Francisco de Assis de Ouro Preto........................ 197

Figura A9 Gráfico da Relação Impulso Ruído (INR) da Posição 3 da

Capela de São Francisco de Assis de São João Del Rei.............. 197

Figura do

anexo.

Figura A1 Planta Baixa e Corte Longitudinal da Sé de Mariana. Fonte:

Adaptado de Santos (1951)........................................................... 207

Figura A2 Planta Baixa e Corte Longitudinal da Matriz de Nossa Senhora

do Pilar de São João Del Rei. Fonte: Adaptado de Sampaio

(1952)............................................................................................. 208

Figura A3 Planta Baixa e Corte Longitudinal da Matriz de Nossa Senhora

da Conceição de Antônio Dias de Ouro Preto. Fonte: Adaptado

de Sampaio (1948)........................................................................ 209

Figura A4 Planta Baixa e Corte Longitudinal da Matriz de Nossa Senhora

do Pilar de Ouro Preto. Fonte: Adaptado de Santos (1951).......... 210

Figura A5 Planta Baixa e Corte Longitudinal da Matriz de Santo Antônio de

Tiradentes. Fonte: Adaptado de Sampaio (1995).......................... 211

Figura A6 Planta Baixa e Corte Longitudinal da Capela de Nossa Senhora

do Monte do Carmo de Ouro Preto. Fonte: Adaptado de Santos

(1951)............................................................................................. 212

Figura A7 Planta Baixa e Corte Longitudinal da Capela de Nossa Senhora

do Rosário de Ouro Preto. Fonte: Adaptado de Santos (1951)..... 213

Figura A8 Planta Baixa e Corte Longitudinal da Capela de São Francisco

de Assis de Ouro Preto. Fonte: Adaptado de Santos (1951)......... 214

Figura A9 Planta Baixa e Corte Longitudinal da Capela de São Francisco

xvi

de Assis de São João Del Rei. Fonte: Adaptado de Sampaio

(1950)............................................................................................. 215

xvii

LISTA DE QUADROS

Quadro 2.4.1 Exemplo da matriz de modulação do STI. Fonte: Adaptado de

DIRAC (2005)................................................................................ 29

Quadro 4.3.1 Vantagens e desvantagens do uso de MLS. Fonte: adapatado

de Muller e Massarani (2005)........................................................ 118

Quadro 4.4.1 Usos do Software Dirac. Fonte: Adaptado de (BRÜEL & KJAER,

2005d)............................................................................................ 121

Quadro 4.4.2 Relação entre os tipos de microfones selecionados e os

parâmetros a serem calculados. Fonte: BRÜEL & KJAER, 2005. 123

Quadro 5.1.1 Parâmetros Arquitetônicos das Igrejas Avaliadas......................... 129

Quadro 5.6.1 Valores de STI, para voz masculina, medidos nas igrejas............ 166

Quadros do

apêndice

Quadro B1 Parâmetros acústicos C80, EDT, TR e D50 da Sé de Mariana.... 198

Quadro B2 Parâmetros acústicos C80, EDT, TR e D50 da igreja de Nossa

Senhora do Pilar de São João Del Rei.......................................... 199

Quadro B3 Parâmetros acústicos C80, EDT, TR e D50 da igreja de Nossa

Senhora da Conceição de Antônio Dias de Ouro Preto................ 200

Quadro B4 Parâmetros acústicos C80, EDT, TR e D50 da igreja de Nossa

Senhora do Pilar de Ouro Preto.................................................... 201

Quadro B5 Parâmetros acústicos C80, EDT, TR e D50 da igreja Matriz de

Santo Antônio de Tiradentes......................................................... 202

Quadro B6 Parâmetros acústicos C80, EDT, TR e D50 da Capela de Nossa

Senhora do Carmo de Ouro Preto................................................. 203

Quadro B7 Parâmetros acústicos C80, EDT, TR e D50 da Capela de Nossa

Senhora do Rosário de Ouro Preto............................................... 204

Quadro B8 Parâmetros acústicos C80, EDT, TR e D50 da Capela de São

Francisco de Assis de Ouro Preto................................................. 205

Quadro B9 Parâmetros acústicos C80, EDT, TR e D50 da Capela de São

Francisco de Assis de São João Del Rei...................................... 206

xviii

LISTA DE TABELAS

Tabela 3.2.1 Medidas da Catedral de Mariana................................................... 52

Tabela 3.2.2 Medidas da Igreja Matriz de Nossa Senhora de Pilar de São

João Del Rei. Fonte: SAMPAIO, 1952........................................... 58

Tabela 3.2.3 Medidas da Igreja Matriz de Nossa Senhora da Conceição de

Antônio Dias de Ouro Preto. Fonte: SAMPAIO, 1948................... 64

Tabela 3.2.4 Medidas da Igreja Matriz de Nossa Senhora do Pilar de Ouro

Preto.............................................................................................. 69

Tabela 3.2.5 Medidas da Igreja Matriz de Santo Antônio de Tiradentes. Fonte:

SAMPAIO, 1995............................................................................ 75

Tabela 3.2.6 Medidas da Capela de Nossa Senhora do Monte do Carmo de

Ouro Preto. Fonte: PAIVA, 1979................................................... 80

Tabela 3.2.7 Medidas da Capela de Nossa Senhora do Rosário de Ouro

Preto. Fonte: PAIVA, 1979............................................................ 88

Tabela 3.2.8 Medidas da Capela de São Francisco de Assis de Ouro Preto.

Fonte: GRILLO, 1988.................................................................... 94

Tabela 3.2.9 Medidas da Capela de São Francisco de Assis de São João Del

Rei. Fonte: SAMPAIO, 1950.......................................................... 99

Tabela 4.5.1 Relação das igrejas selecionadas................................................. 124

Tabela 5.1.1 Relação das igrejas selecionadas suas abreviaturas.................... 128

Tabela 5.4.1 TR por posição e por freqüência da Capela de São Francisco de

Assis de São João Del Rei............................................................ 155

Tabela 5.6.1 Relação entre STI e a inteligibilidade da fala................................ 169

Tabelas do

anexo.

Tabela B1 Especificações técnicas da placa VXpocket V2. Fonte:

(DIGIGRAM, 2005)........................................................................ 216

xix

Resumo

A constituição do Concílio Vaticano II promoveu profundas reformas na Igreja

Católica. Sobre a liturgia da missa trouxe várias modificações, onde se destaca o uso

da língua nacional e não mais da língua latina. Esta alteração somada a crescente

participação dos fiéis nas celebrações foram responsáveis pelas mudanças nos

costumes e conseqüentemente no uso destes ambientes, tanto no que se refere à

execução de músicas como na prática da oratória. Inúmeras reclamações têm sido

relatadas por padre e fiéis sobre as condições de audibilidade destes espaços. Estas

questões somadas aos constantes problemas acústicos relatados pelos usuários e as

dificuldades encontradas por profissionais na obtenção de subsídios para a adequação

acústica desses ambientes, motivaram a elaboração desta pesquisa. Este trabalho tem

como objetivo principal analisar a influência das características arquitetônicas de nove

igrejas barrocas construídas no século XVIII no Estado de Minas Gerais verificando as

suas interferências na qualidade acústica, e ao mesmo tempo, produzir um documento

que possa atender a demanda profissional por informações técnicas, especificamente

elaboradas. As igrejas devem atender à dupla finalidade, isto é, servir tanto para uso da

palavra falada quanto para a execução de músicas. Dada a importância artística e

histórica das igrejas barrocas e a dupla finalidade a que elas atendem, elas foram

escolhidas como objetos deste estudo. A inteligibilidade da fala foi analisada por meio

do parâmetro STI (Speech Transmission Index). Também foram obtidos parâmetros

acústicos tais como: clareza (C80), definição (D50), tempo de reverberação (TR). Esses

parâmetros foram obtidos por meio da técnica da resposta impulsiva, utilizando o

programa de avaliação acústica de salas Dirac da Bruel&Kjaer. Os resultados

mostraram que a inteligibilidade da fala, e da música são bastante específicas para

esse tipo de construção e a qualidade acústica é fortemente influenciada pelas

características arquitetônicas desses ambientes.

Palavras chave: acústica de igrejas, inteligibilidade, igrejas barrocas, reverberação.

Abstract

The Vatican Council II constitution promoted deep changes in Catholic Church and the

mass liturgy, in which one can highlight the use of the national language instead of

Latin. This transformation together with the growing participation followers in the

celebrations was responsible for changes in habits and consequently use of these

places concerning acoustic quality for music and speech. Innumerable complaints have

been reported by priest and followers about audibility in such spaces. These points

added to the constant acoustic problems related by users and troubles found by

professionals in obtaining the subsidy necessary to the acoustic adaptation in these

environments motivated this research. This work has as main target to gather

architectural characteristics of nine baroque churches built during the XVIII century in

Minas Gerais state and verify interferences in their acoustic quality, and at the same

time create a document to provide specif technical information. Baroque churches were

chosen as study object for their artistic and historical importance and for serving the

double of adequately accomodating both spoken words and music performance. Speech

intelligibility was analysed using the STI parameter (Speech Transmission Index). Other

acoustic parameters (clarity (C80), definition (D50), reverberation time (RT)) were also

obtained through impulsive response technique using the Dirac rooms evaluation

program by Bruel&Kjaer. Results showed that music and speech intelligibility are very

specific to this kind of construction and the acoustic quality is strongly influenced by

architectural characteristics.

Keywords: churches acoustic, intelligibility, baroque churches, reverberation.

xxi

CAPÍTULO 1

INTRODUÇÃO

“Our echoes roll from soul to soul,

and grow for ever and for ever.

Blow, bugle, blow, set the wild echoes flying,

and answer, echoes, answer, dying, dying, dying.

(The Princess, Tennyson)

1.1 Apresentação

Além da inteligência diferenciada, o ser humano se distingue, e muito, dos

demais animais, pela sua capacidade de comunicação e pelas diversas formas com

que ela se processa. Hoje, com o desenvolvimento de novas tecnologias é possível se

fazer entender praticamente apenas usando o sentido da visão, mesmo tendo a barreira

das longas distâncias como obstáculo. Mesmo assim, o sentido da audição é

fundamental para uma perfeita comunicação entre as pessoas, envolvendo e tocando

profundamente o homem e suas relações.

Tanto do ponto de vista do conferencista, que tem como objetivos promover o

ensino e o convencimento ao expor suas idéias, como do ouvinte, que de forma passiva

deseja aprender e deste modo ampliar seus conhecimentos, a inteligibilidade é a

principal característica acústica que deve ser observada em um ambiente.

Principalmente aquele que é edificado para atingir esta finalidade como: salas de aula,

auditórios, teatros e igrejas. A qualidade acústica destes ambientes, bem como das

salas próprias para concertos, tem sido objetos de estudos dos mais importantes

acústicos sem que tenham chegado a uma conclusão sobre um conjunto de parâmetros

objetivos que sejam capazes de prever o desempenho acústico adequados durante a

fase de projeto.

Para avaliação pós-ocupação de edificações, utiliza-se a avaliação subjetiva da

sua qualidade acústica por um número expressivo de ouvintes. Os resultados desta

análise dependem de muitas variáveis, como por exemplo, do tipo de música que está

sendo executada e de uma grande variedade de gosto musical daqueles que ouvem.

Um outro problema é que existem alguns parâmetros objetivos relacionados ao campo

acústico, em que os valores nem sempre dependem dos ouvintes. Método semelhante

também é utilizado para avaliação da inteligibilidade da fala em salas de aula,

auditórios, teatros e igrejas.

Foi Sabine, no início do século XX, que definiu o parâmetro Tempo de

Reverberação, no desenvolvimento de estudos de ambientes para a execução de

vários tipos de música, fornecendo uma fórmula para a previsão do valor deste

parâmetro em função de alguns elementos relativos ao projeto (FARINA, 1986).

Durante os últimos cem anos, muitos pesquisadores propuseram diversos

métodos para a determinação de vários parâmetros acústicos. Com eles é possível,

obedecendo determinados limites, fazer uma previsão do comportamento acústico de

um ambiente.

Mudanças litúrgicas ocorreram na Igreja Católica, nas últimas décadas, após a

constituição do Concílio Vaticano II, onde se destaca o uso da língua nacional de cada

país e não mais da língua latina. Esta alteração somada a crescente participação dos

fiéis nas celebrações, foram responsáveis pelas mudanças nos costumes e

conseqüentemente no uso destes ambientes, tanto no que se refere à execução de

músicas como na prática da oratória.

A motivação para o desenvolvimento desta pesquisa surgiu em decorrência de

diversos problemas acústicos encontrados ao longo de vários anos, no desempenho da

função de executor de obra de construção civil, somados às inúmeras reclamações

relatadas por padres e fiéis sobre as condições de audibilidade das igrejas e as

dificuldades encontradas por profissionais na solução de problemas relacionados à

acústica destes espaços. Tanto sejam igrejas novas como antigas.

As celebrações desenvolvidas em igrejas requerem não apenas as qualidades

acústicas para se entender a palavra falada, mas também qualidades acústicas que

atendam ao bom desempenho na execução de músicas instrumentais e ao canto em

coro. Mesmo reconhecendo sua importância, as questões envolvendo a acústica de

igrejas estão relegadas ao segundo plano. Tendo em vista que o objetivo principal

daqueles que atuam nesta área é relacionar as necessidades arquitetônicas destes

templos, às questões de ordem litúrgicas e decorativas.

Até o momento existem poucos estudos sobre a acústica de igrejas, e estão

relacionados em sua maioria ao tempo de reverberação como apresentam Lubman e

Wetherill (1983), em levantamento realizado em diversos templos nos Estados Unidos,

Cocchi e Farina (1987, 1990, 1992) na Itália, apresentam resultados de simulações

computacionais com o objetivo de propor mudança de uso de igreja para sala de

concerto, salas de múltiplo uso e outros. Em Portugal, Carvalho (2003) vem

desenvolvendo uma série de estudos sobre acústica de igrejas aprofundando e

analisando outras características acústicas do ponto vista físico e psico-acústico.

Sabe-se que é por meio dos símbolos imortalizados pelas artes plásticas e

arquitetônicas que um povo consegue escrever a sua história e transmitir às gerações

futuras seus conhecimentos, promovendo o desenvolvimento individual e coletivo.

Deste modo pode-se avaliar a importância e o grande valor histórico, arquitetônico e

cultural das igrejas barrocas construídas no Brasil.

Neste trabalho, são avaliados e analisados, um expressivo e representativo

número de igrejas localizadas em cidades históricas do Estado de Minas Gerais tais

como: São João Del Rei, Tiradentes, Mariana e Ouro Preto construídas no século XVIII,

com o propósito de extrair subsídios que venham a contribuir no desenvolvimento de

novos projetos arquitetônicos e ao mesmo tempo documentar as características destes

antigos ambientes. Tendo em vista que outros estudos demonstram que as

características arquitetônicas influenciam no desempenho acústico do ambiente

construído.

O desempenho acústico destes ambientes é avaliado e analisado com base em

índices objetivos de qualidade sonora tais como: tempo de reverberação (TR), tempo

de decaimento inicial (EDT), definição (D50), clareza (C80). É avaliada também a

inteligibilidade da fala (STI). Os parâmetros acústicos foram obtidos por meio da técnica

impulsiva, utilizando o programa de computador Dirac da (Bruel&Kjaer) para medição

dos parâmetros acústicos de salas. Após apresentação e discussão critica dos

resultados, relacionando-os aos parâmetros arquitetônicos obtidos in loco, constatou-se

uma forte influência da característica arquitetônica do barroco-rococo nas qualidades

acústicas destes ambientes.

1.2 Objetivos

1.2.1 Objetivo Geral

Caracterizar as qualidades acústicas das igrejas históricas do Estado de Minas

Gerais, construídas no século XVIII, correlacionando-as com seus parâmetros

arquitetônicos.

1.2.2 Objetivo Específico

♦ Determinar e avaliar os parâmetros acústicos mensuráveis (avaliação objetiva)

tais como: tempo de reverberação (TR), tempo de decaimento inicial (EDT), definição

(D50), clareza (C80), segundo norma ISO 3382 (1993) de várias igrejas setecentistas

de Minas Gerais, localizadas nas cidades de São João Del Rei, Tiradentes, Mariana e

Ouro Preto.

♦ Avaliar a inteligibilidade acústica analisando atributos subjetivos de qualidade

sonora tanto para execução de música como para palavra falada, com base na norma

IEC 60268-16 (2003-05).

♦ Levantar as características arquitetônicas das igrejas setecentistas avaliadas tais

como: área dos pisos, área dos tetos, área das talhas barrocas, área das paredes em

madeira, área das paredes em cal, área total das paredes, área total das superfícies,

volume total da igreja, capacidade, percentual de áreas de talhas barrocas, percentual

de superfícies em madeira, e demais medida internas.

♦ Analisar as condições mais adequadas e favoráveis ao bom desempenho

acústico, com base nos parâmetros acústicos objetivos, para cada situação encontrada,

segundo os materiais construtivos utilizados, tais como: pisos, revestimentos de

paredes e ornamentos.

♦ Contribuir para a elaboração de diretrizes de projeto para arquitetos, acústicos e

engenheiros como ferramenta de auxílio na tomada de decisão, para novos projetos ou

na preservação do patrimônio histórico, pois, sabe-se que as igrejas representam um

tipo muito particular de edifício com requisitos acústicos e arquitetônicos específicos.

1.3 Justificativa

O conforto acústico em ambientes depende diretamente da garantia de níveis de

ruídos, que sejam compatíveis com as condições humanas no desempenho de suas

atividades, seja de trabalho ou de laser. A qualidade sonora de uma sala de

conferência é formada por uma série de atributos acústicos subjetivos, que venham

proporcionar uma adequada inteligibilidade da fala. Para que isso ocorra será preciso

reduzir os níveis de ruído, além de fazer com que o ambiente não produza ecos, pois,

sabe-se que a inteligibilidade da fala é deteriorada pelos ecos, na medida que a

mensagem atrasada se sobrepõe à mensagem mais recente, produzindo o

mascaramento da última informação enviada.

A reverberação em excesso em um ambiente prejudica a inteligibilidade da fala.

No entanto, em alguns casos, como em execução musicais, a reverberação pode até

ser útil. Para cada uso é necessária a sua adequação (BISTAFA, 2003).

Os ambientes destinados a conferências devem ter o seu tempo de reverberação

reduzido para se evitar o efeito do mascaramento. Entretanto, em um ambiente

destinado a práticas musicais é necessário que se tenha uma certa reverberação, para

se propiciar o efeito subjetivo conhecido por “envolvimento” e proporcionar uma

sonoridade que venha a contribuir com a música que está sendo executada. Desta

forma, pode-se observar que cada tipo de ambiente exige características distintas para

atender a sua finalidade.

A maior dificuldade que se depara é que as igrejas são ambientes destinados à

prática tanto da palavra falada quanto da música, além de possuir características para

atender as exigências litúrgicas e ritualísticas determinadas pela Igreja Católica.

Condição que não permite uma adaptação ou alteração imediata do ambiente,

mediante mudança de uso, como pode ocorrer em teatros e salas de concerto,

apresentando deste modo um fator complicador a mais.

Desta forma, cabe aqui um estudo que venha a fornecer dados que possam

auxiliar tanto a concepção de projetos arquitetônicos de igrejas, como a solução para

problemas acústicos encontrados em igrejas em funcionamento, uma vez que esta é

uma área que ainda precisa de muita pesquisa e desenvolvimento. Serão usados como

parâmetro estes monumentos históricos, levando-se em consideração a sua

importância histórica, cultural e arquitetônica, tendo em vista ainda que foram edificados

usando materiais disponíveis na região e obedecendo ao estilo e necessidades de uma

época em que ainda não havia os recursos eletroacústicos, que em muitos casos

podem suprir algumas falhas existentes, e que os tornam únicos em todo mundo.

1.4 Estrutura do Trabalho

Neste capítulo, que possui caráter introdutório, são apresentados os objetivos

gerais e específicos, além da justificativa e motivação que levaram ao desenvolvimento

deste trabalho, demonstrando desta forma, a sua relevância.

Uma revisão bibliográfica para a fundamentação teórica é apresentada no

segundo capítulo, onde se buscou fornecer uma visão geral sobre a acústica de

ambientes.

No terceiro capítulo, são apresentadas as igrejas setecentistas selecionadas

como objetos de estudos, edificadas no século XVIII no Estado de Minas Gerais, sendo

fornecido um breve histórico sobre sua construção, bem como uma descrição detalhada

da sua arquitetura interna e externa com suas medidas.

No quarto capítulo são apresentadas as metodologias aplicadas para o

levantamento dos dados acústicos das igrejas selecionadas, bem como os materiais e

equipamentos utilizados.

No quinto capítulo são apresentados os resultados e as análises dos parâmetros

acústicos e arquitetônicos avaliados das igrejas selecionadas.

No sexto capítulo são apresentadas as conclusões e as sugestões para o

desenvolvimento de trabalhos futuros.

Finalizando, as referências e um glossário com termos arquitetônicos específicos

são apresentados com o propósito de facilitar o entendimento da descrição das igrejas.

São também apresentados dois Apêndices e sete Anexos. No Apêndice A são

apresentados gráficos contendo os resultados da relação impulso ruído da posição 3 de

cada uma das igrejas. Os resultados dos parâmetros acústicos para todas as posições

de medição e freqüência são apresentados no Apêndice B. No Anexo A são

apresentadas plantas baixas e cortes longitudinais das igrejas avaliadas com a

localização da fonte sonora e as posições de medição. As especificações técnicas da

placa de som analógico/digital utilizada são apresentadas no Anexo B. Nos Anexos C,

D, E, F, G são apresentados índices objetivos de qualidade sonora adicionais.

CAPÍTULO 2

FUNDAMENTOS TEÓRICOS

“Acoustics is most fascinating subject.

Music, architecture, engineering, science, drama,

Medicine, psychology, and linguistics al seek from it

answers to basic questions in their fields.”

(Leo L.Beranek).

2.1 Considerações Gerais

Neste capítulo é apresentada uma revisão bibliográfica a respeito do

desenvolvimento da acústica de salas e os parâmetros de avaliação. Nele são

mostradas as técnicas e teorias desenvolvidas para caracterizar o campo acústico de

ambientes como forma de avaliar suas qualidades sonoras. Fornecendo assim

conceitos necessários à compreensão e interpretação dos dados obtidos ao se utilizar

modernas técnicas digitais de tratamento dos sinais.

Uma das principais preocupações da acústica arquitetônica é o isolamento

sonoro. A acústica de ambientes procura estudar as melhores condições acústicas que

venham a promover um melhor conforto no que se refere audibilidade do público.

Até o século XIX os projetos acústicos dos ambientes destinados à música ou a

palavra falada tinham como base critérios provenientes de comparação com ambientes

existentes e que eram reconhecidos como de boa qualidade. Entretanto, o problema

surgia quando se criavam novas formas, pois do ponto de vista da qualidade de

audição só se conseguia avaliar após a conclusão da obra, o que em muitos casos o

ambiente não correspondia à expectativa, em função do empirismo adotado.

Até meados do século passado, inúmeros casos de insucessos de obras

realizadas segundo teorias físicas e acústicas, foram registrados. Entretanto, nos

últimos tempos, fatos semelhantes têm se tornado mais raros, tendo em vista que

houve uma separação entre as técnicas baseadas em conceitos empíricos e análogos,

daquelas que usam avaliações e análises físicas de complexas formulações

matemáticas.

Nepomuceno (1968), já destacava a importância de estudos desenvolvidos nesta

área tendo em vista os prejuízos causados pelo excesso de barulho tanto no aspecto

físico como psíquico, aos seres humanos a ele submetido, apresentando o custo do

tratamento acústico previsto em projeto na época que poderiam chegar entre 0,5 % a 2

% do custo final da construção. Por outro lado, este custo não fica em menos 10 %, se

tiver de ser realizado a posteriori. Essas considerações mostram a importância de se

realizar um bom estudo ainda em fase de prancheta. Também Egan (1988) afirma que

exigências acústicas sempre deveriam ser consideradas durante a fase de projeto.

Mesmo sabendo que correções podem ser realizadas durante as fases posteriores, o

que normalmente acaba sendo muito difícil de ser executado, como alturas, larguras e

comprimentos de salas e ambientes adjacentes dentro de edifícios, uma vez que a

relação entre espaço e orçamento já foram fixados. As deficiências em espaços

acabados são freqüentemente muito difíceis e caras de se corrigir. Este tipo de

surpresa não deve mais acontecer caso os projetistas entendam os princípios básicos

da acústica levando em consideração as relações de espaço, volumes e formas dos

edifícios para manter a qualidade de seus projetos atendendo ao propósito para os

quais foram planejados.

2.2 Sabine e o Tempo de Reverberação

Embora as bases da acústica arquitetônica tenham sido lançadas por Wallace

Clement Sabine, Professor de Matemática e Filosofia da Universidade de Harvard, entre

os anos de 1895 e 1915. Apenas nas últimas quatro décadas, tem surgido um número

expressivo de trabalhos relacionados com a acústica de ambientes fechados.

Sabine foi chamado para corrigir a acústica do então inaugurado Fogg Art

Museum, cujo auditório sofria de uma excessiva reverberação, o que interferia no

entendimento das palavras, principalmente daqueles que se sentavam nas primeiras

fileiras. Para compreender melhor o que ocorria com o som dentro de uma ambiente,

Sabine permaneceu longas noites no silencio do subterrâneo da Jefferson Phisical

Laboratory, escutando os decaimentos sonoros dos tubos de um órgão, principalmente

da nota Dó da quarta oitava (freqüência de 517 Hz), sentado em uma espécie de

banheira, da qual apenas emergia a cabeça. De modo que era permitido minimizar os

efeitos absorventes de seu próprio corpo, assim determinou experimentalmente a lei

que relaciona a reverberação com o volume e a superfície do ambiente (FARINA,

1986).

Antes dele os projetos de arquitetura se limitavam a copiar as salas nas quais a

acústica era considerada boa. Além disso, praticava-se uma série de atos

supersticiosos como aqueles de se esticar fios nas partes altas das igrejas e teatros que

não produziam nenhum efeito benéfico (PIERCE, 2003).

Sabine, portanto, foi o primeiro a reconhecer o tempo de reverberação como um

importante parâmetro físico capaz de dar informações sobre a qualidade acústica do

ambiente, e a defini-lo como sendo o tempo empregado por um som reverberante para

tornar-se inaudível. Anos mais tarde quando tornou possível executar medidas

eletrônicas do nível de pressão sonora, o tempo de reverberação veio a ser definido

como o tempo empregado por um som, depois da fonte ser interrompida, para

decrescer de 60 dB, como ilustra a Figura 2.2.1, também definido por (BERANEK,

1996) como “processo de decaimento sonoro”.

1,0

2,0

Tempo em Segundo

NPS dB

Tempo de Reverberação

60 dB

Figura 2.2.1 – Tempo de reverberação. Fonte: Adaptado de Johnson; Metha;

Rocafort (1999).

Foi Sabine quem apresentou os primeiros critérios de projetos acústicos dos

ambientes fechados, pois conseguiu fazer a relação entre o parâmetro tempo de

reverberação e as características físicas e geométricas dos ambientes (volume e área

de absorção equivalente), fixando algumas condições como requisitos necessários para

obter uma boa qualidade acústica. A primeira delas é que o som tem que ser

suficientemente forte. A segunda, que os componentes simultâneos de um som

complexo mantenham uma relação apropriada entre a sua intensidade. A terceira e

última condição, é que os sons sucessivos na sua rápida articulação sejam claros e

distintos, livre da sobreposição mútua e de ruído de fundo. Ainda hoje os requisitos

formulados por Sabine são válidos. Também foi possível interpretar melhor suas

palavras, tendo sido permitido evidenciar a importância de um quarto requisito,

relacionado a direcionalidade do campo acústico. Para uma boa audição é preciso ser

envolvido pelo som, e isso só pode ocorrer em ambientes que apresentam suficientes

reflexões laterais (FARINA, 1986).

Por meio das medidas experimentais realizadas por Sabine em diversos

ambientes, com particular atenção às realizadas na Boston Concert Hall, foi possível

concluir que o vínculo existente entre o tempo de reverberação por ele definido e as

características do ambiente poderia ser expresso pela equação 2.1.

∑

TR .16,0

(2.1)

Onde:

V é o volume do ambiente em (m³);

A é a absorção total (m²) obtido conforme equação:

∑

= SA .

(2.2)

Onde:

α é o coeficiente de absorção sonora aparente da superfície de cada material

presente no ambiente;

S é a área da superfície de cada material presente no ambiente.

Na época, os coeficientes de absorção dos materiais representavam um dado de

determinação pouco segura, pela falta de um campo difuso na determinação do

coeficiente de absorção, mas que o próprio Sabine resolveu este problema, ao

comparar o tempo de reverberação medido em um mesmo ambiente antes e depois de

introduzir um objeto, e aplicando duas vezes a sua fórmula foi possível determinar o

coeficiente de absorção do material introduzido. Os resultados foram obtidos após um

longo e exaustivo vai e vem com os materiais no local de medição.

Graças aos resultados obtidos foi possível avaliar as qualidades de absorção

sonora de um número expressivo de materiais que têm sido usados nos teatros e

auditórios com o propósito de reduzir a reverberação do som nestes ambientes.

Tendo em vista o sucesso obtido na Boston Symphony Hall, Sabine decidiu

reproduzir os resultados das salas existentes mais apreciadas, e seguindo a orquestra

da Boston Symphony em uma de suas turnês teve a oportunidade analisar dentre

outras a Carnegie Hall de Nova York e a Academia da Música da Filadélfia. O resultado

desta pesquisa consagrou Sabine com o pai da Acústica dos Ambientes Fechados,

uma vez que possibilitou o desenvolvimento dos melhores projetos de salas até então

realizados, tanto pelo próprio Sabine quanto por outros profissionais e pesquisadores

que utilizaram a sua teoria.

Nos anos seguintes, com o intuito de aperfeiçoar seus estudos, Sabine decidiu

entrar no complexo campo da individuação dos tempos de reverberação ótimos para

diferentes eventos acústicos, concluindo que a palavra falada requeria um tempo de

reverberação menor do que a música, se tornando também o pioneiro nos estudos da

subjetividade sonora, uma vez que realizou pesquisas comparativas de preferência

junto a um grupo de músicos, com base na sua própria execução musical.

O trabalho de Sabine motivou outros pesquisadores, que parte mediram os

tempos de reverberação de inúmeras salas em todo o mundo, e outra aprofundou

análises dos fundamentos teóricos, chegando a obter matematicamente o que Sabine

tinha deduzido experimentalmente. A teoria de Sabine é sólida e muitíssima utilizada

até os dias de hoje, não só para avaliar a qualidade de salas, mas também para a

metrologia.

O próprio Sabine se deu conta das aproximações inseridas em sua fórmula, pois

basta imaginar se fosse possível construir um ambiente em que suas superfícies

fossem totalmente absorventes, ou seja, providos de coeficientes de absorção igual um,

o resultado ao aplicar a sua fórmula seria diferente de zero, enquanto que na realidade

não existe reverberação sem reflexão sobre as superfícies do ambiente.

Assim sendo foi necessário especificar cinco condições para justificar a

aplicabilidade de sua fórmula:

1) A igualdade do tempo de reverberação em todos os pontos do ambiente,

equivalendo aceitar que a lei do decaimento da energia sonora seja

semelhante em todos os pontos, isto é, condição de campo difuso.

2) Ser possível substituir os comprimentos dos percursos simples dos raios

sonoros em um livre caminho médio (l), avaliado segundo a teoria cinética

dos gases, equação 2.3, hipótese esta válida apenas se as três dimensões do

ambiente não sejam muito diferentes entre si, perdendo significado nas

situações comuns.

(2.3)

Onde:

V é o volume do ambiente;

St é a soma das superfícies de contorno.

3) Poder considerar as paredes como se possuíssem coeficientes de absorção

aparente, obtidos de uma média dos coeficientes de absorção, sendo válido

apenas se estas superfícies tenham absorção pouco diferentes, condição que

em geral não é encontrada nos teatros e auditórios, pela presença do público

que possui absorção superior às demais.

4) Desprezar a capacidade de absorção pelo ar, o que de uma forma ou de

outra pode ser considerada relevante em caso de ambientes grandes,

principalmente em altas freqüência.

5) Admitir a continuidade do decaimento sonoro, representado por uma curva

exponencial, enquanto se sabe, que na realidade o primeiro traço da curva de

decaimento apresenta degraus, devidos a onda direta e as primeiras

reflexões.

Deste modo, com base nas premissas apresentadas, não se pode esperar que a

fórmula de Sabine seja adequada a tratar de ambientes que possuem formato irregular,

com distribuição aleatória de superfícies absorventes, e com elevado valor de

coeficiente de absorção, fato que ocorreu no passado levando a resultados inexatas.

Segundo Gerges (2000), a fórmula de Sabine foi deduzida para campo difuso

onde as reflexões durante o crescimento e o decaimento do som, bem como a energia

refletida permite criar uma distribuição de densidade de energia uniforme, entretanto,

não devendo aplicar no caso em que o coeficiente de absorção é alto, ou seja, o tempo

de reverberação é pequeno.

Na tentativa de resolver tais questões foi desenvolvida por Carl F. Eyring em

1930, uma teoria mais apurada que leva em consideração a natureza do decaimento

sonoro, sendo válidas também para grandes ambientes e com absorções sonoras

elevadas.

Eyring propõe uma fórmula ligeiramente diferente, adotando um coeficiente de

reflexão médio

, que representa a parcela de energia devolvida ao ambiente pelas

paredes e outras superfícies, sujeitas ao campo acústico.

Sendo a fórmula expressa da seguinte forma:

)ln(.

.161,0

TR −=

(2.4)

Onde:

V é o volume da sala em m³;

S é a área total das superfícies dos materiais em m².

O cálculo da reflexão média

leva em conta as diferentes distribuições dos

materiais absorventes e uma eventual falta da difusão sonora dentro dos ambientes,

conseguindo assim vencer alguns limites das expressões de Sabine. Entretanto, na

medida que se levanta a hipótese de poder considerar o campo sonoro perfeitamente

difuso, obtendo-se um valor para

de forma simplificada 1-

, como mostra a equação

2.5 , depara-se novamente com um limite no campo de aplicação.

)1ln(

.16,0

−−

(2.5)

Onde:

V é o volume da sala em m³.

S é área total das superfícies dos materiais (m²).

é a média dos coeficientes de absorção sonora presentes no ambiente.

Apesar de inúmeros estudos posteriores para a determinação de

sendo

aplicados em casos diversos, normalmente a sua fórmula tem sido aplicada onde se

espera uma difusão uniforme e o valor do coeficiente de absorção não permita o uso da

fórmula de Sabine.

Outra aproximação é proposta por Millington e Sette, onde a absorção sonora

total leva em consideração cada uma das superfícies existentes no ambiente, sendo

sua equação expressa da seguinte forma:

)1ln(

iii

−

∑

(2.6)

Onde:

A é absorção total (m²).

é a área de cada superfície (m²).

é o coeficiente de absorção sonora de cada superfície.

O que leva a um tempo de reverberação dado pela seguinte equação:

)1ln(

161,0

iii

−−∑

(2.7)

Quando se tem materiais de absorção, com coeficientes de absorção em faixas

mais altas, a equação 2.7 fornece valores com melhor precisão do que as equações de

Sabine e Eyring no cálculo do tempo de reverberação (GERGES, 2000).

Um outro limite que se constata tanto na fórmula de Sabine como na de Eyring,

Millington e Sette, é o fato de se desprezar a capacidade de absorção do som pelo ar, o

que levou Meyer e Richardson (Apud FARINA, 1986) a propor a seguinte modificação

na equação de Sabine:

..4.

.161,0

βα

(2.8)

Onde

representa um coeficiente de atenuação em função da capacidade de

absorção do som pela atmosfera levando-se em consideração quatro variáveis:

freqüência do som, temperatura, umidade relativa e pressão do ar, podendo ser

calculado segundo a norma ISO-9613-1 (1993).

O termo denominador pode ser desprezado na presença das baixas freqüências

e nos ambientes cujo volume V seja pequeno, pois a capacidade de absorção do ar

está diretamente relacionada com o seu volume.

Mesmo sabendo da grande contribuição das teorias levantadas por Sabine, o

desenvolvimento e a evolução da arquitetura, conduziram a construção de ambientes

distante da capacidade de previsão de uma fórmula. Algumas construções deram bons

resultados, outras nem tanto, uma vez que os tempos de reverberação se mostraram

muito diferentes do previsto chegando ao limite do aceitável, o que comprometeu a

qualidade da audição e gerou uma grande quantidade de críticas.

As fórmulas de Sabine, Eyring, Millington e Sette foram aceitas por mais de meio

século, o que mostra que o tempo de reverberação não é apenas um parâmetro

importante à boa acústica, e que fenômenos bem mais complexos foram considerados.

Segundo Farina (1986), o primeiro destes fenômenos a ser considerado foi o equilíbrio

espectral, além da capacidade do ambiente fornecer um campo acústico privado de

atenuações ou reforços pronunciados sobre uma gama de freqüências.

2.3 Os Parâmetros Acústicos Objetivos e Subjetivos

Importantes progressos foram obtidos nos últimos anos para se compreender

melhor o comportamento do sistema auditivo humano na medida que se desenvolveu

apuradas técnicas psico-subjetivas, pela análise estatística dos julgamentos de

qualidade. Por outro lado foram desenvolvidas sofisticadas técnicas para determinação

das características acústicas dos ambientes fechados, no mesmo tempo que se

aproveitou dos resultados científicos obtidos em outras áreas do conhecimento para o

esclarecimento de diversos pontos até então obscuros; o que não quer dizer que o

trabalho está efetivamente concluído, pois ainda há muito a ser pesquisado e

desenvolvido nesta área tão complexa.

Graças aos testes psico-subjetivos de qualidade foi possível criar uma conexão

clara e confiável entre os índices objetivos extraídos do campo acústico e a preferência

geral dos ouvintes, onde foram definidos os valores ótimos dos parâmetros físicos. Foi

possível também precisar o grau de correlação entre os mesmos parâmetros físicos.

Baseado na extrapolação de diversos segmentos da curva de decaimento foram

também definidos parâmetros relacionados à parcela de energia obtidas, filtrados em

oitava ou terço de oitava, medidas com técnica de ruído estacionário ou impulsivo,

utilizando-se como sinal de excitação a explosão da carga de uma pistola.

Hoje, por com o uso de microcomputadores é possível processar um sinal de

excitação conhecido, e obter índices objetivos de desempenho acústico de ambientes,

levando-se em consideração diversos fatores e com muito mais exatidão (CARVALHO,

1994).

A boa acústica de um ambiente depende diretamente de vários fatores como: a

forma, o tamanho, os materiais utilizados nos revestimentos tanto do piso como das

paredes e tetos, a distribuição dos assentos destinados ao público, etc. Deste modo,

quando se desejar preparar ou adaptar as condições específicas de um ambiente, é

necessário agir diretamente sobre suas características arquitetônicas (FERNANDES,

2000).

Para avaliar estas condições existe um número expressivo de índices objetivos,

prescritos pela norma internacional, ISO 3382 - Measurement of the Reverberation Time

of Rooms with Reference to other Acoustical Parameters (1993), que podem relacionar

as condições arquitetônicas dos ambientes à subjetividade do receptor. Estes índices

são obtidos a partir da resposta impulsiva do ambiente, registrando-se a pressão

sonora em um determinado ponto, feito no momento em que este ambiente é

sonorizado.

Como as primeiras reflexões que chegam ao receptor logo após o som direto,

são responsáveis pela criação de importantes atributos subjetivos, estes são usados

para definir as suas características.

A seguir será apresentada uma revisão específica à cerca dos índices objetivos e

subjetivos de qualidade sonora.

2.4 Índices Objetivos de Qualidade Sonora

Até o início deste século o estado da arte relacionado com as medidas de áudio

é representado por duas diferentes espécies de medidas: caracterização da função de

transferência linear de um sistema, medido por meio de sua resposta impulsiva, e

analises da não linearidade medida por meio da distorção de harmônicos em várias

ordens. Para a medida da resposta impulsiva as técnicas mais empregadas são MLS

(Maximum Lenght Sequence) e TDS (Time-Delay Spectrometry), (FARINA, 2000a).

Medidas acústicas de ambientes podem ser executadas usando uma enorme

variedade de ferramentas e equipamentos. É grande o número de diferentes

combinações de ferramentas, equipamentos, técnicas e métodos. Os resultados são

claramente influenciados por estas diferentes situações, mas a importância dessas

diferenças, ainda não são totalmente conhecidas. Os resultados também dependem

das posições do ouvinte e da condição do ambiente no qual a medida é feita (FAUSTI;

FARINA, 2000).

É possível calcular a maior parte dos índices objetivos obtidos tendo como ponto

de partida a resposta impulsiva do ambiente. O conceito de resposta impulsiva pode ser

dado como sendo a resposta da pressão sonora que é registrada na posição de

interesse do ouvinte quando um impacto que produz um pulso muito intenso de curta

duração é produzido por uma fonte em uma posição específica. Estes pulsos podem

ser produzidos por tiros de pistolas ou por pulsos elétricos enviados por alto-falantes. A

Figura 2.4.1 apresenta um exemplo da resposta de um ambiente a este pulso. A

resposta impulsiva é particularmente atrativa, porque ela oferece uma completa

descrição da transmissão entre dois pontos, já que não se preocupa com a direção.

Todas as medidas não levam em consideração a direção, exceto “early lateral energy

fraction”, pois são medidas omnidirecionais e são calculadas da resposta de impulso

(BARROM, 1998).

Figura 2.4.1 – Exemplo de registro da resposta impulsiva. Fonte: Adaptado de

Farina, (1993).

Ao se observar a Figura 2.4.1, onde é apresentada a resposta impulsiva de um

determinado ambiente, indicando incidência do som direto, as primeiras reflexões e as

demais reflexões do decaimento do campo reverberante.

Nos itens que se seguem são definidos alguns dos parâmetros acústicos

provenientes da resposta impulsiva.

2.4.1 Intervalo Inicial de Atraso de Tempo (Initial Time Delay Gap)

Intervalo Inicial de Atraso de Tempo é o tempo decorrido entre o som direto e a

primeira reflexão, ou seja, é o atraso da primeira reflexão da onda direta, expresso em

milisegundos, e está relacionado com a impressão subjetiva de “intimidade”, sendo

usualmente calculado diretamente da resposta impulsiva (BERANEK, 1962; BISTAFA,

2003). A figura 2.4.2 mostra o diagrama de decaimento sonoro percebido por um

ouvinte. Aqui o som direto e sua intensidade aparecem como uma linha vertical à

esquerda do diagrama seguido por um intervalo de tempo de atraso inicial (ITDG). O

ITDG é seguido por uma sucessão de reflexões sonoras que decrescem em amplitude,

sofrendo perda a cada reflexão.

Figura 2.4.2 – Diagrama de decaimento sonoro. Fonte: BERANEK, 2004.

2.4.2 Tempo de Reverberação (Reverberation Time)

É definido como sendo o tempo necessário para que o Nível de Pressão Sonora

(NPS) seja atenuado em 60 dB, após a interrupção da emissão do som pela fonte, e

está relacionado com a inteligibilidade da fala (GERGES, 2000).

São também calculados tempos menores de decaimento entre os limites de -5 e

-15 dB (T

), entre -5 e -25 (T ) e entre -5 e -35 (T

) integrado na curva de

Schoroeder, em segundos. Segundo Schoroeder (1965) o decaimento reverberante

pode ser descrito por um atraso na integração da resposta impulsiva conforme a

equação:

∫

∞

dhNtp

ττ

)(.)(

(2.9)

Onde:

)(

é média de infinito número de decaimentos;

)(

é o quadrado da resposta impulsiva;

N é a força do ruído por largura de banda.

Segundo Farina (2000b) a equação (2.9) pode ser escrita da seguinte forma:













−=

∫∫

∞ t

dhdhNtp

)()(.)(

ττττ

(2.10)

2.4.3 Tempo de Decaimento Inicial EDT (Early Decay Time)

A percepção subjetiva da reverberação está correlacionada mais fortemente com

o decaimento inicial do que com o restante do campo reverberante, como foi

demonstrado por Jordan (1981), e está diretamente ligada com a impressão subjetiva

de como o sinal transmitido parece ser transformado pela reverberação do ambiente.

O cálculo do EDT é feito no limite do decaimento entre 0 e -10 dB na curva

integrada de Schoroeder, em segundos, multiplicado por um fator 6, uma vez que 10 dB

ocorre em um período de tempo brusco equivalente a um sexto do tempo requerido

para 60 dB de decaimento, definido como tempo de reverberação (BERANEK, 1996;

GERGES, 2000).

2.4.4 Definição D50 (Definition)

Definição é um parâmetro baseado na característica da audição na qual as

reflexões que atinjam o receptor até 50 ms, depois da chegada do som direto. São

usualmente consideradas reflexões benéficas, pois dão suporte ao som direto,

contribuindo para a audibilidade do som sem apresentar prejuízos em sua qualidade

(GRANADO JÚNIOR, 2002). As técnicas de gravação e visualização digital têm

permitido integrar a energia sonora recebida em intervalos de tempo arbitrário, e desta

possibilidade é extraída a individuação de relação entre a energia recebida

imediatamente depois da onda e a sucessiva energia reverberante. A Definição, é a

razão entre a energia da resposta impulsiva entre o 0 e 50 ms e a energia total da

resposta impulsiva.

Este parâmetro, D (Definição), está correlacionado com a inteligibilidade da fala,

comparando a energia do som direto somada a energia das reflexões úteis com a

energia total da resposta de impulso, e foi definido por Thiele (Apud BARROM, 1998)

como sendo:

∫

∞

).(

dttp

(2.11)

Onde:

o termo numerador é a energia da resposta impulsiva entre 0 e 50 milisegundos;

o termo no denominador é a energia total da resposta impulsiva.

2.4.5 Clareza C80 (Objective Clarity)

Está relacionada com o equilíbrio entre a clareza percebida e a reverberação, a

qual pode ser particularmente delicada para audição de música. Assim pode-se definir a

clareza como o tempo de integração para a energia útil chegando ao ouvido até 80 ms

do som direto dividido pela energia tardia total que chega após os 80 ms do som direto

(BARROM, 1998; EGAN, 1988).

A equação é definida como:

∫

∞

dttp

08,0

).(

log1080

(2.12)

Onde:

o termo numerador é a energia da resposta impulsiva entre 0 e 80 milisegundos;

o termo no denominador é a energia da resposta impulsiva entre 80 milisegundos

e “

”.

∞

Quando a clareza estiver relacionada com a percepção musical, o intervalo de

tempo é limitado em 80 ms, quando estiver relacionado com a fala, o intervalo de tempo

é limitado em 50 ms (FARINA, 2000b).

2.4.6 Índice de Transmissão da Fala STI (Speech Transmission Index) e Índice de

Transmissão da Fala Rápido RASTI (Rapid Speech Transmission Index)

Estes parâmetros são computados dos valores da modulação da função de

transferência m(F). Esta quantidade é definida pela razão da modulação da amplitude

da energia recebida pela modulação da amplitude da energia original, fazendo uso de

um sinal de excitação obtido em banda de 1/1 oitava de um ruído rosa filtrado, tendo

uma energia envolvida (amplitude ao quadrado) lentamente modulada a uma freqüência

F, Figura 2.4.3.

Figura 2.4.3 – Modulação da energia envolvida na entrada e na saída. Fonte:

TRONCHIN; FARINA, 2000.

O microfone ao receber o sinal amostrado apresenta uma energia envolvida com

a profundidade da modulação reduzida. A modulação da função de transferência é

obtida pela expressão:

out

Fm =)(

(2.13)

Onde:

out

é a modulação da amplitude da energia na saída do sistema acústico;

é a modulação da amplitude da energia na entrada do sistema acústico

O valor da modulação da função de transferência m(F) pode ser computado para

cada modulação de freqüência F em 1/3 de oitava variando de 0,63 a 12,5 Hz, em 14

bandas, e por sete bandas de 1/1 oitava com freqüências centrais variando de 125 Hz a

8 kHz, cobrindo o alcance da modulação da voz humana. Assim, um completo jogo de

valores de m(F) contem globalmente 98 valores, como exemplifica o quadro 2.4.1.

Quadro 2.4.1 – Exemplo da matriz de modulação do STI. Fonte: Adaptado de

DIRAC (2005).

Tecnicamente, o STI é calculado como soma ponderada do Índice da Modulação

de Transferência (MTI). Este índice é derivado dos valores da Modulação da Função de

Transferência m(F) levando-se em conta os efeitos audíveis de acordo com a norma

IEC 60268–16 – Sound system equipment – Part 16: Objective rating of speech

intelligibility by speech transmission index, (2003-05).

Pela ponderação de diferentes fatores de MTI, uma diferenciação é feita entre a

voz feminina e masculina para avaliação do STI. O STI masculino é medido, usando um

sinal de excitação com um espectro padrão da freqüência da voz masculina, que é

obtido filtrando o sinal da fonte com um filtro masculino. Similarmente, o STI feminino é

medido, usando um filtro feminino.

Embora o STI seja um parâmetro acústico completo, descrevendo a

inteligibilidade de salas, Houtgast e Steeneken (Apud TRONCHIN e FARINA, 2000)

consideraram que ele não foi suficiente para obter um conjunto completo de 98 valores

de m(F) para quantificar a inteligibilidade de um ambiente fechado.

Deste modo, foi definido um curto parâmetro, o “RASTI”, limitando a analise para

um número restrito de dados. O procedimento é muito semelhante, mas os portadores

de freqüência são referentes apenas para as bandas de oitava de 500 e 2000 Hz.

2.5 Atributos Subjetivos de Qualidade Sonora

A psicoacústica é a área da acústica que estuda os atributos subjetivos de

qualidade sonora de ambientes destinados a diversos usos, tendo sido alvo de estudo

de diversos pesquisadores nas últimas cinco décadas.

A psicoacústica relaciona as sensações auditivas com os estímulos causados

pelo som, tratando de questões como: audibilidade, limiares auditivos e de dor,

inteligibilidade da fala, percepção da intensidade e da freqüência do som,

mascaramento, os efeitos da audição binaural (estéreo e surround).

As bases para seu estudo estão apoiadas na Lei de Weber-Fechner que

relaciona a intensidade física de uma excitação e a intensidade subjetiva da sensação

causada no sistema auditivo de uma pessoa. Esta lei pode ser aplicada para avaliar

qualquer percepção sensorial como: audição, visão, tato, olfato, sendo dada pela

seguinte expressão:

∆

=∆ .

(2.14)

IkS log.

∆

(2.15)

Onde:

S∆

= Sensação;

I = Intensidade do estímulo;

K = Constante.

Em acústica pode-se dizer que:

Para sons de mesma freqüência, a intensidade da sensação sonora cresce

proporcionalmente ao logaritmo da intensidade física.

Ou ainda:

Sons de freqüência constante, cujas intensidades físicas variam em progressão

geométrica, produzem sensações cujas intensidades subjetivas variam em

progressão aritmética. (FERNANDES, 2002).

A qualidade acústica de um ambiente é avaliada segundo critérios de julgamento

subjetivos dos ouvintes que estão expostos ao campo acústico e submetidos a uma

enorme quantidade de variáveis que vão desde o funcionamento do sistema auditivo

humano, que pode influenciar mediante sua conformação física, até questões de ordem

culturais.

Há duas situações que devem ser tratadas de forma separada para o

desenvolvimento de uma qualificação mais precisa da qualidade acústica de um

ambiente, o primeiro é a fala e o segundo a música. Portanto estão relacionadas ao

tipo de uso para o qual ele foi projetado ou construído.

No primeiro caso, para saber se o ambiente possui uma boa qualidade acústica é

analisada a inteligibilidade da fala, onde normalmente é usado um questionário para

testar a articulação das palavras, como pode se visto em Carvalho; Henrique; Morgado

(1996), que é respondido por um número suficiente de pessoas. Mediante o resultado,

em comparação com os parâmetros objetivos do campo acústico, pode-se chegar a

uma conclusão a cerca desta qualidade.

No segundo caso, critérios semelhantes já foram adotados como os

apresentados por Beranek (1962), quando obtiveram de especialistas musicais

conceitos suficientes para fazer uma classificação de salas de concerto.

Entretanto, a correlação entre as impressões subjetivas e objetivas para a

música tem sido objeto de muito estudo, uma vez que ainda não se chegou a um

consenso sobre quais parâmetros são realmente significativos ou mesmo sobre quais

são completamente independentes uns dos outros (GOMES, 1998). Deste modo pode-

se perceber as dificuldades que são encontradas para se qualificar um ambiente,

principalmente, quando são projetados ou construídos para atender a ambas

finalidades.

Beranek (1996), na busca de uma definição de consenso, relaciona um grande

número de termos, com o objetivo de definir as impressões subjetivas da acústica de

ambientes para a prática musical. A seguir são apresentados os mais importantes e que

possuem uma razoável correlação entre os parâmetros objetivos de qualidade sonora

que foram apresentados anteriormente.

2.5.1 Vivacidade (liveness)

Está diretamente relacionado com a reverberação da sala em médias e altas

freqüências (tipicamente acima de 500 Hz) (FIGUEIREDO; IAZZETTA; MASIERO,

2002). Salas reverberantes são consideradas salas “vivas”. Uma sala que reflete pouco

o som por possuir um grande número de materiais absorventes é considerada uma sala

“morta” ou “seca”. A “vivacidade” de um ambiente está relacionada com o Tempo de

Decaimento Inicial (EDT), e ocorre quando apresenta um volume total muito maior que

o volume ocupado pela audiência, ou quando é dotada de um número muito grande de

superfícies refletoras. Em uma sala destinada à fala é importante que seja “seca”, pois

ela propicia uma melhor inteligibilidade, entretanto uma sala “viva” concede um melhor

preenchimento sonoro à música (fullnes of tone), (BISTAFA, 2003).

2.5.2 Audibilidade (Strenght factor G ou Loudness)

A “Audibilidade” (média do nível de pressão sonora em dB para bandas entre

500 e 1000 Hz) é um importante meio para estimar a preferência da voz humana na

prática de canto. Ela é obtida quando a equação de Sabine é válida, estando

diretamente relacionada ao “Suporte G”, Anexo F, sendo proporcional ao “Tempo de

Reverberação TR”. Ou seja, a “Audibilidade” do ambiente aumenta com a reverberação

(BERANEK; HIDAKA, 2000).

2.5.3 Clareza (Clarity)

A “Clareza” (média do nível de pressão sonora em dB para bandas de 500, 1000,

2000 Hz), está correlacionada com os parâmetros “Clareza C” e “Tempo Central TS”,

Anexo E.

Quando em um ambiente, a música tocada soa bem definida e suas notas

musicais são percebidas bem distintas e isoladas, com suas articulações sonoras

límpidas e precisas, independentemente do andamento, é considerada que possui um

bom grau de “Clareza” (FIGUEIREDO; IAZZETTA; MASIERO, 2002).

2.5.4 Calor (Warmth)

Também está relacionado à prática musical, é avaliado levando-se em

consideração a faixa de freqüência, sendo definido como a presença dos graves

(fullness of bass tones), ou seja, como a vida ou a “vivacidade” dos graves, ou ainda o

preenchimento dos graves. Está correlacionado com o “Suporte G”, Anexo F, e o

“Tempo de Decaimento Inicial EDT” (MALAFAIA; TENENBAUM, 2000).

2.5.5 Intimismo (Intimancy)

É a sensação de estar em um ambiente pequeno, experimentada por um ouvinte,

independentemente do tamanho do local. Esta impressão é determinada pelo intervalo

de tempo entre o som direto e sua primeira reflexão proveniente de superfícies

refletoras, com o tempo menor que 20 ms. Assim, está correlacionado com o ITDG e

com o “Suporte G” (BERANEK; HIDAKA, 2000).

2.5.6 Envolvimento (Envelopment ou Spatial Impression)

É o efeito psicoacústico causado pela impressão de estar envolvido pelo campo

acústico, que ocorre quando as reflexões sonoras atingem os ouvidos vindos de

diversas direções, principalmente as que chegam pelas laterais. Está correlacionado

com os índices objetivos: “Fração Lateral LF”, Anexo D, e com a “Correlação Cruzada

Inter-Aural, IACC”, Anexo G, (CARVALHO; HENRIQUE; MORGADO,1996) e são

governados pelos sons tardios (BARROM, 2000).

2.5.7 Brilho (Brilliance)

O brilho do som de um ambiente está relacionado ao destaque que propicia aos

harmônicos superiores e da relativa queda do decaimento para estas freqüências,

sendo influenciado pelo intervalo de tempo existente entre a chegada do som direto e

as primeiras reflexões e pela razão entre os tempos de reverberação de médias e altas

freqüências. Está também relacionado com a “Clareza” e a “Vivacidade”, que nas altas

freqüências também apresentam um som brilhante (FIGUEIREDO; IAZZETTA;

MASIERO, 2002).

2.5.8 Timbre

Do ponto de vista físico, o timbre está relacionado com a freqüência fundamental

e a intensidade dos harmônicos presentes em um determinado som. Para se entender

melhor o seu significado: ele é o responsável por possibilitar a distinção entre um

instrumento musical e outro, mesmo se estão executando a mesma nota. Como

parâmetro subjetivo, a percepção do timbre depende do fator de audibilidade

(loudness), entretanto, até o momento não há um parâmetro proposto que possa

expressar bem esta percepção.

Segundo Malafaia e Tenenbaum (2000), muitos adjetivos são usados pelos

músicos como: brilhante, escuro, pleno, vivo, aveludado, cristalino, quente ou claro na

tentativa de descrever o timbre de voz ou de instrumentos musicais, sendo os mesmos

empregados para descrever as características acústicas dos ambientes fechados.

Nos últimos cem anos, como visto nesta revisão, muitos estudos acústicos foram

desenvolvidos. Muita evolução foi conseguida no tratamento da acústica de ambientes.

Foi possível promover a redistribuição do som, contribuindo com a melhora das

audibilidades em determinadas áreas, muitas vezes prejudicadas pelos projetos, outras

vezes impostas pelas necessidades do próprio uso. Foi possível atenuar os efeitos

prejudiciais das reflexões, com o uso de absorvedores sonoros, ou utilizando, de forma

racional, a própria reflexão como reforço do som direto, para favorecer o ouvinte que se

encontra mais distante da fonte.

Com a evolução tecnológica dos equipamentos de medição, foi possível

conhecer e conceituar melhor o som, suas propriedades e suas característica. Nas

últimas duas décadas, com desenvolvimento de técnicas computacionais, teve-se a

oportunidade de aprofundar ainda mais a análise dos espectros sonoros, com a sua

discriminação que pode chegar a pequeníssimas frações de tempo, e com isso tirar

conclusões que no passado seriam absolutamente impossíveis, tendo em vista a

melhoria da capacidade de análise.

Com o uso de técnicas de excitação de sinais como MLS (Maximum Lenght

Sequence), Varredura de Senos (Sweep), pode-se obter por meio da Resposta

Impulsiva uma verdadeira radiografia do ambiente. Com um número expressivo de

informações materializadas em índices objetivos que vão além do tradicional Tempo de

Reverberação, para uma avaliação mais completa da acústica dos ambientes, que

mesmo não refletindo o consenso atual dos pesquisadores, apresentam excelentes

condições de aplicabilidade.

O que torna o estudo da acústica ainda mais fascinante é que, ao contrário das

demais áreas do conhecimento, ela possibilita o encontro, ou mais, o entrelaçamento

entre a ciência e a arte.

CAPÍTULO 3

AS IGREJAS SETECENTISTAS DE MINAS GERAIS

“Todas as mãos podem trazer-lhe contribuições,

todas as sensibilidades podem dar-lhe uma interpretação,

todas as forças do homem e do grupo encontram maneira de

exprimir-se através dessa linguagem poderosa.

Haverá nas igrejas de Ouro Preto,

um barroco culto,

um baixo barroco ou barroco bárbaro,

mas a língua é uma só e a mesma,

e suas variações ali vivem lado a lado.

A mensagem pois não se perderá.”

Lourival Gomes Machado citado por Salles (1999)

3.1 Considerações Gerais

Neste capítulo são apresentadas igrejas construídas no século XVIII, no Estado

de Minas Gerais e que são os objetos de estudos relativos as características

arquitetônicas e acústicas deste trabalho, para que se formem conceitos sobre estas

edificações, dada a importância histórica e arquitetônica que representam, tanto para o

Brasil quanto para o mundo,

Para Mourão (1986), foi por causa da exploração do ouro e do diamante que a

antiga Capitania das Minas Gerais adquiriu um aspecto muito particular e que foi

moldando, com o passar do tempo, por meio das criações artísticas e arquitetônicas, a

vida social dos mineiros, principalmente as de caráter religioso. Mesmo em face do

período conturbado pelas aventuras na busca de riquezas, foi o signo da religião, que

apesar dos pesares, conseguiu predominar e unir. Esta tem sido a lição extraída das

igrejas e capelas dos antigos núcleos que foram tomando forma às margens das lavras

e dos garimpos, nas suas arquiteturas, esculturas e pinturas. Nestas manifestações

artísticas resplandece o estilo que marcou este século em que a mineração atingiu seu

ponto mais alto: o barroco-rococó trazido de Portugal e colocado em prática com

pequenas adaptações próprias do local, na época.

Poucas são as construções civis legadas pelo ciclo do ouro e dos diamantes,

embora existam algumas de elevado valor e importância. Por outro lado, há inúmeros

monumentos de utilidade pública, edificados nesta grande época, como chafarizes e

pontos com suas cruzes e conversadeiras. Mas sem dúvida, a grande riqueza

arquitetônica é mesmo das igrejas onde se destacam os gênios de Athaíde e

Aleijadinho.

O Barroco, estilo de arquitetura originado na Itália, é caracterizado pelo

desenvolvimento e aplicação de formas artísticas irregulares. Compreende a maior

parte da produção artística ocidental entre meados do século XVI e final do século XVII,

período posterior ao Renascimento e anterior ao neoclassicismo. Chegou ao Brasil

cerca de um século após, tendo atingido seu auge nas primeiras décadas de 1700.

Sendo introduzido cerca de cinqüenta anos antes no nordeste brasileiro.

O seu desenvolvimento na Europa se deu sob a proteção do absolutismo, em

que na sua ornamentação exagerada, tinha como objetivo impressionar e mostrar a

majestade do poder elevada ao máximo. Este estilo encontrou aqui o seu suporte, no

regime colonial, sob a casa reinante dos Bragança, durante o século XVIII e início do

XIX, quando entrou em declínio antes mesmo da Independência do Brasil.

Por outro lado Salles (1999) contesta esta tese afirmando que ao se admitir a

necessidade de expressar o poderio do estado absoluto, o barroco seria como uma

vertigem alucinatória, não uma arte racional e, portanto, de fácil apreensão pelo

observador, mas antes, uma arte feita para estarrecer a todos. De qualquer maneira a

igreja estava ligada ao estado absolutista português, assim polarizando a vida

comunitária da colônia desde o início de seu domínio.

As formações das irmandades religiosas foram estimuladas pela coroa, com o

objetivo principal de repassar ao povo as despesas com as construções das igrejas.

Estas corporações espelhadas nas que existiram na Europa na idade média, foram

responsáveis pela construção das matrizes e capelas em todo Estado de Minas Gerais,

não tendo sido edificadas como as do litoral, pelas ordens religiosas Jesuítas e

Carmelitas. Foi exatamente o povo, por meio de doações às irmandades, que fornecia

os fundos necessários para a realização das obras e contratações dos especialistas.

Não vieram projetos do exterior para essas igrejas, a não ser em casos absolutamente

excepcionais e no início do século.

O processo de construção se deu da seguinte forma: os primeiros povoadores se

organizavam, escolhendo dentre a população os homens de bons costumes, para

formar uma Irmandade, como por exemplo: a Irmandade do Santíssimo Sacramento,

que era responsável pela construção de matrizes. Na medida que iam surgindo novos

agrupamentos, eram criadas novas irmandades. Estas Irmandades foram responsáveis

pelos primeiros conflitos entre a população, motivo este, que as levou a abandonarem

as construções das matrizes e partirem para as construções de capelas espalhadas por

todos os lugares da comunidade, marcando e influenciando o barroco das igrejas de

Minas.

Foi por meio do processo social estimulado pelas irmandades, tais como os

choques de idéias entre os grupos, que refletiram de maneira efetiva em seus valores

estéticos. As peculiaridades da arquitetura dos templos mineiros foram surgindo, dando

origem à construção de algumas obras-primas, que se consolidaram ao longo do

tempo. Na medida do desenvolvimento da exploração mineral surgem grupos de

pardos, originários da mestiçagem entre portugueses e escravas, ou índios com

brancos, dando origem às irmandades dos pardos e dos pretos nativos, e dos crioulos.

A partir daí surgem as Ordens Terceiras, formadas pela classe que possuía o melhor

status à época, a dos comerciantes, por volta de 1750.

Tão logo surgia um simples aglomerado de pessoas, dava-se início a edificação

da capela que normalmente o próprio líder e descobridor do local encarregava-se de

sua construção. Era de taipa e sapé, em forma de quadrado ou retângulo, figura 3.1.1,

cumeeira duas águas. Não tinha torre nem janelas.

Figura 3.1.1 – Primeira fase da edificação da igreja.

Logo a seguir, cuidava-se de construir uma capela que fosse um pouco melhor.

Ampliava-se o quadrado ou o retângulo, com o altar mor ao fundo e uma torre lateral ou

central ilustrado na figura 3.1.2.

Figura 3.1.2 – Segunda fase da edificação da igreja.

Na seqüência, a edificação evoluía ganhando mais três partes, que são

características fundamentais de tais construções: a nave, com o aumento de grandes

paredes laterais, a capela mor e a sacristia, atrás do altar mor, como mostra a figura

3.1.3. Surgia então, os dois corredores laterais que levam à sacristia ou ao consistório.

Supõe-se que estes espaços estejam relacionados à própria existência das

irmandades, uma vez que elas precisavam de locais para as suas respectivas reuniões.

Figura 3.1.3 – Terceira fase da edificação da igreja.

Finalmente retirava-se a primeira cobertura e construía-se uma nova parede

frontal, figura 3.1.4, cobria-se com um novo e grande telhado definitivo (SALLES, 1999).

Figura 3.1.4 – Quarta e última fase da edificação da igreja.

Para Mourão (1986) o barroco jesuístico brasileiro pode ser dividido em quatro

fases bem distintas:

A primeira fase é constituída por altares de retábulos altos, com vários painéis,

com ornamentos de influência renascentista, que não chegou a Minas, porém tendo

deixado magníficos exemplares no Nordeste.

A segunda fase, construída nos primeiros anos de 1700, constituindo a

Antigüidade mineira, é considerada a mais bela do estilo barroco, classificada por Lúcio

Costa (Apud SALLES, 1999) como pertencente ao período românico, sendo

caracterizado por um retábulo provido de curvas concêntricas ornamentado com

motivos fitomorfos e zoomorfos de cor dourada, formando um conjunto harmonioso,

como exemplo tem-se a Catedral de Mariana (1713).

A terceira fase, classificada por Lúcio Costa (Apud SALLES, 1999) como

pertencente ao período gótico, é caracterizada pela colocação de um dossel, no alto do

retábulo, pode-se citar como exemplo desta fase as Matrizes de Santo Antônio de

Tiradentes (1733) e Nossa Senhora do Pilar de Ouro Preto (1731), Nossa Senhora do

Pilar de São João Del Rei (1738).

Na quarta fase do barroco brasileiro classificado por Lúcio Costa (Apud SALLES,

1999), como pertencente ao período renascentista, o retábulo é modificado com o

desaparecimento do dossel, entretanto a harmonia surge em um tipo mais claro e mais

simples por meio das mãos do notável artista mineiro Antônio Francisco Lisboa, o

“Aleijadinho”.

Há muitos escritos sobre estas antigas construções por muito tempo

desconhecidas e entregues à consumição do abandono ou pelas modificações

realizadas pela ignorância. Entretanto, há muito que se estudar e dizer sobre elas. É

por este motivo que desperta interesse em cada novo estudo que surge a seu respeito.

Deste modo, pode-se notar a complexidade que envolve as construções destes

templos, tanto do ponto de vista histórico, como da evolução arquitetônica. Tendo em

vista que se deu na maioria dos casos, ao longo de várias décadas, e em muitos

atravessando diversas fases, tendo como motivo principal, a falta de recursos, uma vez

que sua viabilização se deu com pequenas contribuições. Sabe-se que a existência das

irmandades era mantida mediante o recebimento de esmolas advindas da população já

exaurida pelas altas taxas criadas pela coroa. Desta forma, pode-se constatar e avaliar

a importância da fascinante história da arquitetura das igrejas mineiras.

Assim sendo, pretende-se com este trabalho, lançar luzes sobre uma questão

ainda não estudada a respeito destes tão importantes edifícios, fazendo um estudo

relacionando suas características arquitetônicas e suas qualidades acústicas,

procurando extrair deste, conhecimentos que possam ser aplicados a novas

construções.

3.2 As Igrejas Selecionadas

As igrejas selecionadas estão localizadas em quatro cidades históricas: Ouro

Preto, Mariana, Tiradentes e São João Del Rei. As duas primeiras cidades fazem parte

da Região Metropolitana de Belo Horizonte. As duas últimas se encontram no Campo

das Vertentes, região situada entre a Região Central, Sul de Minas e Zona da Mata, e

estão ligadas pela Estrada Real, figuras 3.2.1.

Figura 3.2.1 – Parte do Mapa de Minas Gerais mostrando a localização das

quatro cidades históricas. Adaptado de DER-MG, (2006).

A apresentação das igrejas foi feita obedecendo à ordem cronológica de sua

construção, bem como a fase do barroco brasileiro a que pertencem. Sendo uma da

segunda fase, quatro da terceira fase e quatro da quarta fase.

3. Catedral de Mariana.

A Sé de Marina, além de ser um dos mais antigos, é tam

2.1

bém um dos mais belos

a nasceu da primitiva capela da Conceição, fundada em

703 pelo capitão Antônio Pereira Machado. Até esta data, apenas duas modestas

capela

xecutada de taipa, como se usava na época,

de linhas simples, com suas paredes mal acabadas e fora do prumo, possivelmente em

templos mineiros. Sua históri

s existiam no antigo arraial: a Capela de Nossa Senhora do Carmo, erguida pelo

descobridor Salvador Fernandes Furtado e a Capela da Conceição, construída pelo

português Antônio Pereira Machado. A primeira, por ser a mais antiga e a padroeira,

tomou desde logo a qualidade de Matriz. Entretanto, com a criação da Vila do Carmo

em 1712 e a determinação da Coroa para que se erigisse uma matriz, optou-se pela

Capela da Conceição por estar situada em local mais acessível, atendendo com maior

facilidade às necessidades da população. Em 1713, teve início às obras de construção

no mesmo local da primitiva capela, tendo sido aproveitada para a sacristia, a capela

existente. Foi encarregado da construção, o mestre Jacinto Barbosa Lopes. Em 1716

as obras já estavam bastante adiantadas, tendo em vista que os oficiais da Câmara

Municipal enviaram ao construtor um ofício solicitando o término das obras. Essa

primeira obra foi concluída por volta de 1718. O que se concluiu, entretanto, por essa

época, não foi o edifício tão completo como se vê hoje, mas apenas o da Matriz

propriamente dita, que estava naquela época sob a direção da Irmandade do

Santíssimo Sacramento, e cujas obras, nem mesmo em 1745 estariam ainda

finalizadas. Em 1734, a igreja, construída em madeira e taipa, apresentava estado físico

precário. Deste modo, foram necessárias diversas obras importantes de reforma e

reestruturação, compreendidos de uma série de trabalhos na nave, fachada e torres,

que foram no mesmo ano arrematadas pelo mestre Antônio Coelho da Fonseca

(IPHAN, 2004h: VASCONCELOS, 1938).

No seu aspecto exterior, com predominância de linhas horizontais, esta igreja

nada apresenta de grandioso. Obra toda e

função da má qualidade do solo da região, telhado deselegante, com uma fachada

comum e totalmente despida de ornamentos, apenas o que se tem a admirar é a

imponência de suas duas torres de seção quadrada com seus sinos, tendo uma delas

um relógio. No frontão há um grande óculo envidraçado de forma especial, também

com predominância de linhas horizontais (VASCONCELLOS, 1938).

Na fachada, há duas sacadas e janela central envidraçada, sendo os cunhais e

colunas de pedra e embutidos nas paredes. A porta principal é larga e esculpida em

rma de almofadas. Na parte inferior das torres, há seteiras, como mostra a figura 3.2.2

(MOU

RÃO, 1986).

Figura 3.2.2 – Fachada da Catedral de Mariana.

A Sé de Mariana apresenta uma planta em formato diferenciado, pois sua nave

principal é limitada s, enquanto que a

capela-mor é cercada por corredores sem tribunas, figura 3.2.3.

por duas naves laterais, encimadas por tribuna

Figura 3.2.3 – Planta baixa da Catedral de Mariana. Fonte: adaptado de Santos (1951).

A decoração arquitetônica da igreja apresenta vários estágios bem distintos.

Sendo que em uma primeira fase, os pilares e os arcos foram revestidos com painéis de

madeira lisa, aos moldes da ordem de arquitetura toscana com cornijas salientes.

Quando a matriz foi elevada à categoria de catedral para abrigar a sede

antos

assentos destinados aos membros da corporação dos cônegos da

atedral, e no pavimento, há lápides de sepulturas de alguns arcebispos falecidos, com

episcopal, quiseram tornar mais rico o santuário. Deste modo, a capela-mor foi dividida

em dois trechos por consolos decorados ao estilo da ordem compósita, que servem

para sustentar duas cúpulas de madeira, sobre as quais foram pintados quatro s

(BAZIN, 1956).

O teto da capela-mor tem uma pintura representando detalhes de arquitetura, em

perspectiva, mostrando personalidades da época, figura 3.2.4. Na parte inferior da

capela existem

seus respectivos nomes. Os altares laterais e o púlpito são ornamentados com a

cobertura em dossel.

Figura 3.2.4 – Teto da Capela-mor da Catedral de Mariana.

Certamente a Catedral de Mariana é uma das mais ricas e importantes igrejas de

Minas. Entretanto não é a mais bela. O seu altar-mor não é em estilo puro do barroco

mineiro, uma rias épocas,

confirmando a tese de que desde o início de sua construção houve diversos problemas

Tabela 3.2.1 – Medidas da Catedral de Mariana.

(m²)

vez que em sua decoração nota-se os estilos de vá

estruturais, o que levou a necessidade de praticamente construir uma nova igreja sobre

a que já existia. Mas, sem dúvida, a importância histórica desta catedral é a de ter sido

a primeira de Minas Gerais (MOURÃO, 1986).

A tabela 3.2.1 apresenta parâmetros métricos, como comprimentos e larguras,

alturas e áreas relativas à Catedral de Mariana, para posterior análise.

LOCAL COMPRIMENTO

(m)

LARGURA

(m)

ALTURA

(m)

ÁREA

Nave 21,12 13,45 341,00 16,40

Coro 31,00 3,44 9,33 7,05

Capela-mor + arco 15,30 6,47 11,00 101,25

2 Matriz de Nossa ra do P o Joã Rei.

TOTAL

473,25

3.2. Senho ilar de Sã o Del

Foi por iniciativa tomada pela Irmandade do Santíssimo Sacramento que teve

ício a construção da Igreja Matriz de Nossa Senhora do Pilar de São João Del Rei,

e setembro de 1721,

ue teve como finalidade a substituição da antiga e primitiva Capela do Pilar, construída

no loc

documentada por meio da licença de construção datada de 12 d

al chamado de Morro da Forca, que havia sido incendiada alguns anos antes,

durante a Guerra dos Emboabas. Reconstruída no mesmo local da primitiva capela, em

setembro de 1732 já se achavam concluídas as paredes principais, os portais, altares e

a capela-mor. No mesmo ano vieram de Portugal, ouro em folha, gessos, óleos, tintas e

mais ornamentos destinados à aplicação na capela-mor, além dos dois painéis a "Mesa

do Senhor" e "O Senhor na Casa do Fariseu", que lá se encontram. Segundo consta, no

mesmo período faltava forrar a igreja, além da instalação de iluminação, torre e sinos.

No ano de 1750, a edificação já se encontrava praticamente concluída e ornada

(BASIN, 1956; IPHAN, 2004i).

Por outro lado, Mourão (1986), afirma que o início da construção, tanto desta

igreja como muitas outras de Minas Gerais, iniciadas nos princípios do século XVIII,

continua sendo um enigma. Mas que alguns autores citam, sem apresentar nenhuma

documentação confiável, que seu início se deu por voltas de 1703. O que contradiz

docum

da foi idealizado em 1817

pelo mestre Manoel Victor de Jesus, que substituía à fachada primeira projetada por

Franci

entação fornecida pelo IPHAN. De qualquer modo, é provado por documentação

convincente que em 1738 os trabalhos da capela-mor estavam prontos, bem como os

altares laterais. Por circunstâncias das dificuldades da época, os antigos construtores

preferiam concluir primeiro as partes fundamentais ao funcionamento da igreja,

deixando os acessórios para quando fosse possível e viável.

No início do século XIX, a Irmandade decidiu ampliar o corpo da igreja, tendo em

vista o crescimento da cidade, na época ainda vila, portanto, em atendimento ao

crescimento do número de usuários. O projeto da nova facha

sco de Lima Cerqueira. Entre os anos de 1850 a 1863, foram concluídos vários

trabalhos da igreja, como o forro, assoalho, pintura do coro, e paredes da sacristia. O

forro da nave é datado de princípios do século XIX, tendo sido pintado por um artista

local, o qual se desconhece o nome. O edifício é todo construído em alvenaria de

pedra, dentro da linha neoclássica. Há em sua entrada um pequeno adro pavimentado

de pedra, acessível por escadaria e fechado por grades de ferro, com pilastras de

cantaria e portão abrindo no eixo da porta central de entrada. Diferente das demais

igrejas, sua fachada é composta por cinco portas de entrada, sendo a central mais larga

e mais alta, cinco janelas abertas ao nível do coro com balcões e guarda-corpo de ferro.

Todos os vãos de portas são em verga arqueadas O corpo central é sustentado por

pilastras que sobem até o enquadramento acima do qual surge um frontão triangular.

No vértice superior do frontão eleva-se uma cruz. As torres possuem seção quadrada, e

são arrematadas por cúpulas em forma de pirâmide, como mostra a figura 3.2.5.

(IPHAN, 2004i).

Figura 3.2.5 – Fachada da Matriz de Nossa Senhora do Pilar de

São João Del Rei.

Esta igreja, ao contrário das demais construídas em sua época, no lugar dos

corredores das torres

frontais até a sacristia localizada e rea destinada à prática religiosa é

ivida em três partes: o coro, localizado sobre a portada da entrada principal, a nave

laterais possui cômodos para diversos usos, que se estendem

m seus fundos. A á

destinada a maior parte do público e a capela-mor, onde está localizado o altar, figura

3.2.6.

Figura 3.2.6 – Planta baixa da Matriz de Nossa Senhora do Pilar, São João Del Rei.

Fonte: Adaptado de Sampaio (1952).

A parte interna desta igreja é constituída por um dos mais expressivos

ex a

capela-mor, onde a harm eza e complexidade de

sua ornamentação, como mostra a figura 3.2.7.

emplares do barroco mineiro pela quantidade de talhas douradas, principalmente n

onia do trabalho impressiona pela riqu

Figura 3.2.7 – Interior da capela-mor da Matriz de Nossa Senhora do Pilar, São João

Del Rei.

O forro da capela-mor é em forma de cúpula sobre pendentes, com as arestas

marcadas por molduras trabalhadas e os panos da abóbada com painéis

em uma viga em forma de arco que se pelas paredes laterais, onde se vê de

rnamentados. As colunas são ornadas com motivos fitomorfos, em espiral, terminando

prolonga

cada lado um painel e um óculo.

Há por toda parte, esculturas de tipos variados e sete altares laterais,

construídos no mesmo estilo do altar mor, onde pende na parte superior de cada um

deles uma lâmpada de prata.

Todo forro da nave, construído em arco abatido sobre a cimalha e as paredes

laterai

egendo a porta principal, há um amplo tapa-vento de

s são decorados com pinturas representando cenas diversas, figura 3.2.8. Os

púlpitos, colocados entre os altares laterais, apresentam talha dourada e cada um é

coberto por um dossel. Prot

madeira envidraçado. Sobre este aparece o coro que é protegido por um guarda-corpo

de ferro batido, que possivelmente substitui um antigo construído em balaústres de

madeira, como eram encontrados na época (MOURÃO, 1986).

Figura 3.2.8 – Teto da nave da Matriz de Nossa Senhora do Pilar, São João Del Rei.

A tabela 3.2.2 apresenta parâmetros métricos, como comprimentos, larguras,

para posterior análise.

de São João Del Rei. Fonte: SAMPAIO, 1952.

LOCAL COMPRIMENTO LARGURA ALTURA ÁREA

turas e áreas relativas à igreja Matriz de Nossa Senhora do Pilar de São João Del Rei,

Tabela 3.2.2 – Tabela 3.2.2 – Medidas da Igreja Matriz de Nossa Senhora de

Pilar

(m) (m) (m) (m²)

30,00 10,50 11,20 Nave 315,00

Coro 4,60 10,50 6,90 48,30

4,30

TOTAL

447,00

3 Matriz d e a ro Preto

Capela-mor + arco 10,65 10,00 83,70

3.2. de Nossa Senhora a Conceição d Antônio Di s de Ou

Não se pode afirmar com toda exatidão a data do início da construção da Matriz

este

vento, uma vez que ela é considerada uma das mais antigas. Sabe-se que ela teve

sua or

a sua

reforma e ampliação, e considera como data inicial o ano de 1729, tendo em vista que a

de Nossa Senhora da Conceição, pois não existe documentação que ateste

igem em uma capela primitiva construída por Antônio Dias em 1699. Em 1727

inicia-se a nova construção que se prolonga por várias décadas (SALLES, 1999).

Mourão (1986) concorda com a origem da matriz afirmando que ela foi sucessora

de um templo primitivo de construção frágil e que estava por ruir, o que motivou

primeira referência à construção da atual matriz vem do referido ano, em que constam

“obras da nova igreja”, na documentação levantada. Afirma ainda que esta igreja é uma

das que se podem citar como tendo levado mais de um século para ser concluída, pois

há registro de que sua construção se estendeu de 1727 a 1770, com importantes

reformas no século seguinte como constatado em pesquisas realizadas nos arquivos

públicos de Minas.

No início da construção foi encarregado de executá-la o empreiteiro Manuel

Francisco Lisboa, pai de Aleijadinho. Trabalharam também dois artistas: o pintor José

Martins e o dourador Manuel Gonçalves (IPHAN, 2004c).

. A área destinada à prática

ida em três partes: o coro, localizado sobre a portada de entrada, a nave

Esta igreja é servida de dois corredores laterais que se estendem das torres na

parte frontal até a sacristia localizada em seus fundos

religiosa é div

destinada a maior parte do público e a capela-mor, onde está localizado o altar, figura

3.2.9.

Figura 3.2.9 – Planta baixa da Matriz de Nossa Senhora da Conceição de Antônio Dias,

Ouro Preto. Fonte: Adaptado de Sampaio (1948).

Esta Matriz se destaca pela suas duas torres altas e frontão também muito

elevado, decorado por desenhos curvos terminados em espiral, encimado por uma

grande cruz com resplendores, apoiada sobre o crescente e acompanhada em seus

flancos por dois ornamentos em formato cônico. A cimalha superior que separa as

torres da parte inferior da igreja dá espaço a um semicírculo formado pelo movimento

da parte inferior, onde se destaca um óculo envidraçado, estilizado em forma de cruz. O

acabamento da cimalha, as pilastras aparentes da fachada, as guarnições da porta, as

quatro janelas envidraçadas e as duas sacadas, os ornatos barrocos que ficam sobre a

portada, foram construídas de pedra de cantaria como mostra a figura 3.2.10.

Figura 3.2.10 – Fachada da Matriz de Nossa Senhora da Conceição de Antônio Dias de

Ouro Preto.

Em seu interior há uma quantidade expressiva de ornatos constituídos por

abundantes esculturas, talhas douradas e diversas pinturas com motivos vários como

folhas e frutos de videira, espigas de trigo, flores, alem de animais simbólicos como: a

águia, a pomba, o cordeiro e o pelicano.

No retábulo do altar mor pode-se ver sobre o trono, um arco interrompido, com

as extremidades superiores enroladas, ficando entre estas, o dossel cujas extremidades

são presas por anjos. Acima há um pelicano cercado de anjos e coberto pela coroa

real, que são suportados por colunas torsas, que são ornamentadas com motivos

florais. A partir daí surge uma arquitrave que se prolonga pela lateral de toda a capela-

mor. Sobre o trono que fica em um plano elevado é colocada imagem de Nossa

Senhora da Conceição, que é cercada de anjos. Por todo o teto da capela-mor há uma

moldura talhada onde são pintados santos e símbolos.

Ainda na capela-mor há tribunas que são alternadas com painéis de santos e

cercadas de guarda-corpo provido de balaústres. Da mesma forma, essas tribunas

surgem na nave sobre os altares laterais, que são também decorados como o altar-mor

com um número expressivo de anjos, em variadas posições, guarnecidos de símbolos e

ornatos, onde quase todos são encimados por um dossel de formas variadas, figura

3.2.11.

Figura 3.2.11 – Interior da Capela-mor da Matriz de Nossa Senhora da Conceição de

Antônio Dias de Ouro Preto.

Apesar de possuir uma certa variedade dos diversos altares, e um contraste

existente entre o teto da nave, que é totalmente desprovido de pinturas, e a riqueza de

detalhes do teto da capela-mor, esta igreja tem uma aparente uniformidade em sua

decoração, onde se pode notar um estilo comum.

A tabela 3.2.3 apresenta parâmetros métricos, como comprimentos, larguras,

alturas e áreas relativas a esta igreja, para posterior análise.

Tabela 3.2.3 – Medidas da Igreja Matriz de Nossa Senhora da Conceição de Antônio

Dias de Ouro Preto. Fonte: SAMPAIO, 1948.

LOCAL COMPRIMENTO

(m)

LARGURA

(m)

ALTURA

(m)

ÁREA

(m²)

Nave 20,97 10,60 15,05 222,28

Coro 5,80 10,60 8,65 61,48

Capela-mor + arco 12,97 6,46 11,02 89,24

TOTAL

373,00

3.2.4 Matriz de Nossa Senhora do Pilar de Ouro Preto

Tendo em vista a sua situação histórica na cidade, o valor em termos de arte, e o

alto custo de sua luxuosa construção, a Matriz de Nossa Senhora do Pilar de Ouro

Preto é uma das igrejas mais importantes do Estado de Minas Gerais. A expressão da

realeza exteriorizada em sua edificação demonstra a forma como seus construtores e

idealizadores procuravam cultuar a grandeza divina por meio de pompas e esplendores

do Triunfo Eucarístico que caracterizava uma época o reflexo do sentimento do início

de 1700 (MOURÃO, 1986).

Esta Matriz foi inaugurada em 1733, com os requintados festejos do Triunfo

Eucarísticos, ensejando acontecimento singular e raro na vida de Ouro Preto, tendo

sido sucessora de uma capela primitiva edificada por volta de 1711. Foi construída com

uma impressionante rapidez para o período colonial, uma vez que se conhecem casos

de igrejas que levaram cerca de um século para ficarem prontas, pois que esta região

de Ouro Preto. Foi elevada a qualidade de Paróquia em 1724, no tempo da capela

primitiva, onde somente em 1730 teve início a obra da igreja nova, deste modo pode-se

avaliar o quão rápida foi a sua construção (IPHAN, 2004b).

Por outro lado, Salles (1999) afirma que a construção desta Matriz teve diversas

interrupções e em várias épocas, motivo pelo qual se podem observar as alterações no

conjunto de seus aspectos, pois há registros de obra em 1736 com a colocação de

grades e serviços na mesa da comunhão e no coro. Tirapelli (1952) afirma que a obra

do coro foi concluída em 1746, por José Pinto de Souza, em 1737, serviços no púlpito e

escadas executados por José Martins Lisboa, em 1740, serviços nos altar de São José

e em 1741 aumento da capela-mor. Entretanto a sua maior importância decorre da

qualidade de seus entalhes que reveste toda a nave e a capela-mor, constituindo o

mais belo e harmônico do barroco de Minas, e que foram realizados pelo artista

Francisco Xavier de Brito, que era vinculado a Ordem Terceira da Paciência, do Rio de

Janeiro.

Seu projeto foi idealizado pelo Engenheiro Pedro Gomes Chaves, figura de

relevo da época, tendo sido considerado o primeiro profissional formado a chegar a

Minas Gerais. Esta igreja é servida de dois corredores laterais que se estendem das

portas de acesso laterais até a sacristia localizada em seus fundos. A área destinada à

prática religiosa é divida em três partes: o coro, localizado sobre a portada da entrada

principal, a nave destinada a maior parte do público e a capela-mor, onde está

localizado o altar, figura 3.2.12. Foi construída de taipa e adobes. Processo construtivo

que pode ser considerado precário e frágil, o que acarretou constantes reformas e

reconstruções, que acabaram por desfigurar quase por completo o projeto inicial, ao

longo de vários anos.

Figura 3.2.12 – Planta baixa da Matriz de Nossa Senhora do Pilar, Ouro Preto. Fonte:

Adaptado de SANTOS, 1951.

Era nesta Matriz que os governadores tomavam posse quando chegavam a

Minas, fato que demonstra o quão importante eram esses templo para a sociedade da

época, pois atendiam a vários eventos sociais pela falta de espaços adequados,

estando profundamente ligadas à vida e ao crescimento da cidade. Tanto do ponto de

vista político, como do social, artístico ou cultural.

A Matriz de Nossa Senhora do Pilar de Ouro Preto é uma construção sólida,

assim como as demais igrejas construídas neste período, têm paredes muito grossas,

possuindo a parte central do frontispício saliente. As suas bases e colunas são de

cantaria, bem como a guarnição de sua portada. O frontão movimentado com curvas

terminando em cruz sobre o crescente, deixa claro o estilo barroco presente. Suas

torres são quadrangulares, terminadas em cúpula de alvenaria ou cantaria. Na fachada

há quatro sacadas e um óculo sobre a portada, figura 3.2.13.

Figura 3.2.13 – Fachada da Matriz de Nossa Senhora do Pilar de Ouro Preto.

Segundo Mourão (1986) o interior da Matriz revela uma certa incongruência com

o que se sabe de sua história, pois o estilo dos altares não parece ter sido concebido

nas primeiras décadas do século XVIII, como é apresentado em seu histórico,

sobretudo, não está em consonância com o fato de já estar construída a parte principal

da igreja no ano 1733, pois não possui nenhum altar do tipo arquivoltas do início deste

século, curiosamente, e ao contrário, tem seu altar-mor em dossel, guarnecidos com

muitas esculturas e complicados entalhes, mais característicos de meados deste

século, figura 3.2.14.

Figura 3.2.14 – Capela-mor da Matriz de Nossa Senhora do Pilar de Ouro Preto.

Acima do altar-mor há uma representação em alto relevo da Santíssima

Trindade. Guarnecendo o arco do trono surgem consolos em lugar de colunas. Depois

dos nichos, colunas torsas sustentam a arquitrave superior. Na capela-mor pode-se

encontrar também as tribunas gradeadas.

Os púlpitos são providos de esculturas e os altares laterais são do tipo de dossel,

possuindo um número expressivo de esculturas em talhas douradas, sendo o teto

decorado com pinturas em painéis e a mesa da comunhão ornada e sustentada por

balaústres torneados de madeira preta.

A tabela 3.2.4 apresenta parâmetros métricos, como comprimentos, larguras,

alturas e áreas relativas à igreja Matriz de Nossa Senhora do Pilar, para posterior

análise.

Tabela 3.2.4 – Medidas da Igreja Matriz de Nossa Senhora do Pilar de Ouro

Preto.

LOCAL COMPRIMENTO

(m)

LARGURA

(m)

ALTURA

(m)

ÁREA

(m²)

Nave 19,51 12,33 11,59 199,09

Coro 9,26 7,10 6,98 70,65

Capela-mor + arco 9,11 6,73 10,28 67,26

TOTAL

337,00

3.2.5 Matriz de Santo Antônio de Tiradentes.

Não há nenhuma documentação a respeito da Matriz de Santo Antônio da Vila

de São José do Rio das Mortes (hoje chamada de Tiradentes) que possa afirmar com

precisão a data de início de sua construção, ou mesmo de sua inauguração, existindo

apenas no arquivo do Instituto do Patrimônio Histórico e Artístico Nacional (IPHAN)

simples menção, sem uma fonte de referência sólida, que esta igreja tenha sido erguida

no início do século XVIII e que foi feita uma ampliação da extensão longitudinal da nave

no ano de 1736, onde aparecem diversos pagamentos a profissionais como João de

Faria, João da Ponte e Nicolau de Souza. As obras prosseguiram ao longo deste

século, e incluíram os consistórios e sacristias que circundam a nave e a capela-mor.

Consta ainda da documentação do IPHAN, folha avulsa de um registro de receita e

despesa da confraria responsável pela edificação, que Aleijadinho recebeu em 1810, da

Irmandade do Santíssimo Sacramento, um pagamento de 10 oitavas de ouro pelo

projeto da parte superior da fachada, que foi demolida e reconstruída uma nova

composta por frontão com curvas barrocas e ornatos terminados em cruz (BAZIN, 1956;

MOURÃO, 1986; TIRAPELI, 1952).

Esta Matriz é uma das igrejas mais impressionantes de Minas pela sua

imponência e esplendor, tanto pelos trabalhos artísticos desenvolvidos em seu interior,

como pela harmonia arquitetônica de sua fachada. Esta igreja foi colocada em uma

posição de destaque com relação ao local escolhido para sua edificação, repousando

sua estrutura sobre um amplo adro pavimentado em pedras irregulares, cercado de

uma balaustrada que lhe dá uma aparente segurança, tendo em seu centro uma

escadaria também executada em pedras, construídos pelo mestre-pedreiro Cláudio

Pereira Viana por volta de 1813 (IPHAN, 2004a).

Situada em sítio elevado da cidade, apresenta planta em grande retângulo, com

a divisão da nave, capela-mor e sacristia, figura 3.2.15. O adro é acessível por

escadaria guarnecida por balaustradas de cantaria de pedra-sabão em três planos.

Possui frontispício largo, onde se destaca a portada, de autoria do Aleijadinho,

guarnecida de talha em pedra que se prolonga até o óculo circular envidraçado. As

duas janelas laterais ao nível do coro têm peitoris fechados, dando aspecto de sacada,

com balaustradas barrocas e cercaduras em pedra-sabão com cimalhas movimentadas

e ornamentadas. Os cunhais e pilastras são em cantaria terminando em cornija superior

arqueada, com óculo no centro (IPHAN, 2004a).

Figura 3.2.15 – Planta baixa da Matriz de Santo Antônio de Tiradentes. Fonte:

Adaptado de: Sampaio (1995).

Do lado do frontão há duas torres proporcionais, possuindo cada uma um relógio,

sendo limitado por curvas barrocas e outros ornamentos do mesmo estilo, como pode

ser visto na figura 3.2.16.

Figura 3.2.16 – Fachada da Matriz de Santo Antônio de Tiradentes.

Em seu interior pode-se destacar a suntuosidade do retábulo do altar-mor que é

composto por quatro colunas de fustes trabalhados encimado por capteis em estilo

jônico que sustenta uma cornija branca que contrasta com o dourado do restante do

retábulo. A cornija serve de apoio a quatro anjos. Sobre o trono há um dossel provido

de um cortinado fixado de modo a deixar aparente o altar, onde é colocada a imagem

de Santo Antônio. O teto da capela-mor é decorado com desenhos onde predominam

elementos da flora estilizados. Na parte inferior do trono há uma balaustrada que,

lateralmente é transformada em tribunas, onde são colocados anjos armados de lanças

em atitude de guarda.

Em ambos os lados da capela-mor existem dois painéis ovais guarnecidos de

molduras representando duas cenas bíblicas. Acima destes painéis, há de cada lado,

um grande óculo envidraçado guarnecido de ornatos, 3.2.17.

Figura 3.2.17 – Lateral da capela-mor da Matriz de Santo Antônio de Tiradentes.

O teto da nave é de caixotões totalmente decorados. Em suas laterais há altares

de arquivoltas providos de dosséis, ornamentados em talhas douradas. Possui também

um púlpito com acabamentos simples.

A balaustrada inferior que separa a capela-mor e os altares laterais da nave da

igreja é entalhada em madeira com desenhos diversos.

O coro tem pilastras muito trabalhadas, sendo sua parte superior ornamentado

em forma de arco de flores. Sua balaustrada é simples, pintada em cor branca e

torneada (MOURÃO, 1986), figura 3.2.18.

Figura 3.2.18 – Coro e lateral da nave da Matriz de Santo Antônio de Tiradentes.

A tabela 3.2.5 apresenta parâmetros métricos, como comprimentos, larguras,

alturas e áreas relativas à igreja Matriz de Santo Antônio de

Tiradentes, para posterior análise.

Tabela 3.2.5 – Medidas da Igreja Matriz de Santo Antônio de Tiradentes. Fonte:

SAMPAIO, 1995.

LOCAL COMPRIMENTO

(m)

LARGURA

(m)

ALTURA

(m)

ÁREA

(m²)

Nave 22,80 12,00 12,00 273,60

Coro 6,15 12,00 3,90 73,80

Capela-mor + arco 9,05 7,40 10,90 72,60

TOTAL

420,00

3.2.6 Capela de Nossa Senhora do Monte do Carmo de Ouro Preto.

A primeira manifestação em torno da Capela de Nossa Senhora do Monte do

Carmo foi à reunião realizada na capela dedicada a Santa Quitéria, situada no alto do

morro que separava os arraiais de Ouro Preto e Antônio Dias, por membros da

irmandade da Ordem do Carmo do Rio de Janeiro, que naquela época residiam em Vila

Rica.

Em 1751, já constituídos como irmandade autônoma, e com sede naquela

localidade, cogitaram-se da construção de seu próprio templo, cujo projeto foi

desenvolvido por Manuel Francisco Lisboa, também membro da Ordem. Em 1756,

foram iniciadas as obras de construção, tendo sido arrematada por José Pereira dos

Santos, as quais foram interrompidas por diversas vezes, diante de desentendimentos

com a Irmandade de Santa Quitéria, no que diz respeito às condições de cessão do

terreno.

Nos arquivos da Ordem pode ser encontrada relação detalhada e uma cronologia

das etapas de construção da Igreja do Carmo, bem como a relação das técnicas e

materiais empregados, conforme definido em contrato, com o arrematante João Alves

Viana.

Antes do início efetivo das obras de construção, foi necessário executar

importantes trabalhos de terraplanagem, os quais, em 1767, achavam-se bastante

adiantados, permitindo inclusive o levantamento dos alicerces da nova Igreja. Entre

1767 e 1769, João Alves Viana executou grande parte da obra de alvenaria comum e

cantaria de portas e janelas. A construção, da mesma forma que outras, foi iniciada

pela capela-mor, conservando-se provisoriamente a primitiva capela de Santa Quitéria

para as necessidades do culto. Em 1769 concluíram-se os serviços de alvenaria da

capela-mor e em 1771 o madeiramento e demais obras de carpintaria, quando

provavelmente foi demolida a primitiva capela de Santa Quitéria. A construção da nave

prolongou-se até 1779, época em que foi concluído seu madeiramento. Finalmente, em

1780, toda a parte arquitetônica foi concluída com a arrematação das obras de

escultura do pórtico, lavatório da Sacristia e arcos do coro por Francisco de Lima

Cerqueira (IPHAN, 2004f).

Esta igreja foi edifica em pleno período da terceira modalidade do barroco, isto é,

desde a sétima década do século XVIII, até meados do século seguinte, portanto, no

início do período de decadência do barroco. Apesar de ser uma igreja que se destaca

pela sua imponência e de construção cara, não dá a impressão da grandiosidade e luxo

dos templos construídos nas primeiras décadas daquele século. Contudo é uma igreja

de grande importância para a história da arte colonial, principalmente por ter

considerável contribuição dos grandes mestres Aleijadinho e Manuel da Costa Athaíde.

A capela está localizada no alto de uma ladeira e é servida por grande escadaria.

As duas torres são altas e colocadas nas extremidades da nave, pela parte de fora,

como dois apêndices salientes, apresentando base e seção quadrada, tomando forma

quase circular na parte superior e são guarnecidas por largas pilastras de pedra e

encimadas por pináculos de alvenaria, arrematados por pequenas pirâmides em

obelisco. O frontão é simples e com pouco movimento, sendo acabado na parte

superior por uma cruz sobre um pedestal de pedra, tendo em seus lados duas estrelas

também sobre pedestais.

Outra característica importante da terceira fase do barroco são as portadas

esculpidas. Na parte superior da porta há um escudo com a representação do Monte

Carmelo cercado de esculturas, de ornatos e de anjos, encimados por uma coroa. Dos

lados ficam outros ornamentos em forma de conchas sobre suportes que terminam em

forma de consolos guarnecedores do pórtico. O marco da portada é de pedra lavrada,

com sulcos dispostos em paralelo. Sobre a portada, fica um óculo envidraçado,

ladeados de duas sacadas, como mostra a figura 3.2.19. (MORÃO, 1986).

Figura 3.2.19 – Fachada da Capela de Nossa Senhora do Monte do Carmo de Ouro

Preto.

A planta da igreja é curva na parte da frente, detalhe não encontrado nas igrejas

da primeira fase do barroco, surgindo na última fase, quando o barroco já está próximo

da decadência, caracterizando-se pelo movimento e pelas linhas sinuosas, como

mostra a figura 3.2.20.

Figura 3.2.20 – Planta Baixa da Capela de Nossa Senhora do Monte do Carmo de Ouro

Preto. FONTE: Adaptado de SANTOS, 1951.

A parte interna desta igreja possui uma nave ampla, simplesmente decorada

pelos retábulos, chegando quase a decepcionar por não se ver os impressionantes

ornatos que se encontra, geralmente nos templos barrocos. Não há excesso, porém

existe clareza, arrumação e harmonia.

O altar desta última fase do barroco é mais simples e foi projetado por Manuel da

Costa Athaíde em 1813. Na parte superior deste retábulo fica uma tarja igual à da

portada. Esta é reproduzida, ainda com vários ornatos, no arco cruzeiro, onde é mais

simplificada, tendo a coroa, o monte e cruz cercada de duas estrelas.

No retábulo ficam também, muitos ornatos barrocos sobre o fundo em concha,

apoiado na cornija que, descansa sobre quatro colunas cujos fustes são providos de

caneluras, tendo a parte inferior torsa. Essas colunas apóiam-se sobre consolos, em

voluta, rematados na altura do altar.

O barrete da capela-mor é divido em duas partes por um arco pleno que foram

pintadas pelo Mestre Manuel da Costa Athaíde. Dos lados da capela, há tribunas

guardadas por balaustradas de madeira escura.

A nave possui seis altares laterais, sendo três de cada lado, e são providos de

dossel, na parte superior, sobre colunas simples e consolos. De cada lado da nave fica

um púlpito ornamentado com uma porta de acesso. O coro é assentado sobre três

arcos que se apóiam sobre grossas colunas em formato especial, com um fuste

alargado na parte superior. O teto da nave é também simples, em arco abatido, tendo

no centro uma pintura de Manuel da Costa Athaíde, representando uma cena com

Nossa Senhora do Carmo, figura 3.2.21.

Figura 3.2.21 – Teto da nave da Capela de Nossa Senhora do Monte do Carmo de

Ouro Preto.

A tabela 3.2.6 apresenta parâmetros métricos, como comprimentos, larguras,

alturas e áreas relativas à Capela de Nossa Senhora do Monte do Carmo de Ouro

Preto, para posterior análise.

Tabela 3.2.6 – Medidas da Capela de Nossa Senhora do Monte do Carmo de

Ouro Preto. Fonte: PAIVA, 1979a.

LOCAL COMPRIMENTO

(m)

LARGURA

(m)

ALTURA

(m)

ÁREA

(m²)

Nave 19,18 11,65 15,72 217,58

Coro 5,79 11,65 9,07 69,42

Capela-mor + arco 11,05 6,45 11,75 79,68

TOTAL

366,68

3.2.7 Capela de Nossa Senhora do Rosário de Ouro Preto.

A constituição da Irmandade de Nossa Senhora do Rosário dos Pretos foi

realizada em 1715, e teve como local inicial de funcionamento a Matriz de Nossa

Senhora do Pilar. Logo no ano seguinte, adquiriu capela própria no Bairro do

Caquende. Por ocasião da procissão conhecida como "Triunfo Eucarístico", realizada

em Vila Rica no ano de 1733, em que se procedeu ao traslado da imagem do

Santíssimo Sacramento da primitiva capela do Rosário para a Matriz do Pilar,

construíram os Irmãos do Rosário à rua que tomou posteriormente o nome de rua do

Sacramento para a passagem desta procissão. Em troca desse benefício, em 1761 a

Irmandade obteve da Câmara da época, concessão de um amplo terreno, próximo à

capela primitiva, onde foi construída a atual Igreja do Rosário, também chamada de

Santa Ifigênia, situada no alto de extensa e íngreme ladeira, conhecida como Vira Saia,

cujo projeto é de autoria do artista Antônio Pereira Sousa Calheiros. Tendo em vista a

falta de documentos, não se pode datar com precisão a época de início das obras.

Pode-se, entretanto, com base no testamento do mestre de obras José Pereira dos

Santos, concluir que as obras da Igreja do Rosário já se encontravam bastante

adiantadas em meados de 1762, uma vez que no referido documento já se fala em

ajuste de novos portais em lugar de óculos. Sua história é também obscura com relação

ao período que compreende os anos de 1762 e 1781, visto que o mais antigo livro de

Receita e Despesa da Irmandade do Rosário, tem como data inicial o ano de 1781. Em

1784, foi contratado para desenvolver o projeto da fachada Manuel Francisco de

Araújo, obras estas arrematadas no ano seguinte por José Ribeiro de Carvalhais, já

incluindo também as torres. As obras foram executadas no período compreendido entre

os anos de 1784 e 1793 (IPHAN 2004d; BAZIN, 1956).

Mourão (1986) afirma que a primeira referência à segunda fase da construção

desta igreja, isto é, do período de reformas, consertos, ampliação, pintura e douramento

é de 1762 quando foi realizada a compra de um relógio, levando-se a conclusão que o

templo estava praticamente pronto, naturalmente não faltando as torres, ou pelo menos

uma delas, onde deveria ser colocado este aparelho. O fato é que há um período de

quase vinte anos em que não se têm notícias, constando apenas, a compra e a

colocação do sino.

Em 1793, houve reforma do assoalho e, no ano seguinte, a do telhado e o

douramento do altar-mor. Sendo que a última obra realizada no século XVIII foi à

pintura externa no ano de 1799, de onde se pode concluir que a obra foi totalmente

concluída neste ano.

A planta desta igreja é bastante peculiar, como mostra a figura 3.2.22, uma vez

que sua forma elíptica só é encontrada na Igreja de São Pedro de Mariana o que se

leva concluir que o autor tenha sido o mesmo. Apesar desta forma diferenciada, esta

igreja foi estruturada e construída como as demais: nave, capela-mor, os corredores

laterais, o arco cruzeiro, e duas torres.

Figura 3.2.22 – Planta Baixa da Capela de Nossa Senhora do Rosário de Ouro Preto.

Fonte: SANTOS, 1951.

Da mesma forma que sua planta, a sua parte externa é muito peculiar pelo

modelo adotado em sua concepção, possuindo um frontispício com guarnições de

pedra, com cunhais e pilastras do mesmo material, terminando em uma cimalha que, na

frente se arqueia no local do óculo onde fica um nicho sobre a portada principal que é

encimada por um tímpano triangular interrompido. Para dar acesso a igreja foi

construída uma escadaria larga e extensa (MOURÃO, 1986).

O frontão é movimentado e emoldurado por curvas barrocas e, a sua parte

superior, se transforma na base de uma cruz com resplendores. As torres são pouco

elevadas em relação ao frontão e terminam superiormente por cúpulas de cujo centro

surge um ornamento em forma de pirâmide, como mostra a figura 3.2.23.

Figura 3.2.23 – Fachada da Capela de Nossa Senhora do Rosário de Ouro Preto.

Em sua parte Interna a sua grandiosidade é conferida pelos elementos

arquitetônicos, como as pilastras toscanas que delimitam o espaço interno da nave. Já

os altares, executados entre 1784 e 1792 por Manuel Velasco e José Rodrigues da

Silva, são de uma simplicidade extrema, predominado as suas pinturas.

De qualquer maneira, pode-se dizer que a capela é bastante rica, sendo o

retábulo do altar complexo e com grande quantidade de esculturas, constituído por

dossel estilizado, com muitos ornatos e grandes anjos em diversas posições,

terminando a parte superior em uma grande coroa.

Há também na parte inferior do retábulo uma grande profusão e variedade de

anjos, sendo que sua talha complexa se espalha por todas paredes da capela-mor

cercando tribunas de balaustrada torneada.

O arco cruzeiro é simples, sendo ladeado por pilastras com capteis de ordem

compósita, apoiando sobre uma larga arquitrave em sua parte superior, como mostra a

figura 3.2.24. (MOURÃO, 1986).

Figura 3.2.24 – Capela-mor da Capela de Nossa Senhora do Rosário.

Os altares laterais são do mesmo estilo do altar-mor, sendo que em um deles, o

arco interrompido se enrola em volutas apoiando-se sobre colunas torsas e em outro,

há escultura e coroa sobre arquitrave superior. O púlpito é muito trabalhado e se apóia

sobre um consolo ornamentado em volutas como mostra a figura 3.2.25.

Figura 3.2.25 – Púlpito da Capela de Nossa Senhora do Rosário.

A tabela 3.2.7 apresenta parâmetros métricos, como comprimentos, larguras,

alturas e áreas relativas à Capela de Nossa Senhora do Rosário de Ouro Preto, para

posterior análise.

Tabela 3.2.7 – Medidas da Capela de Nossa Senhora do Rosário de Ouro Preto.

Fonte: PAIVA, 1979b.

LOCAL COMPRIMENTO

(m)

LARGURA

(m)

ALTURA

(m)

ÁREA

(m²)

Nave 18,52 13,69 17,15 205,60

Coro 9,21 6,44 6,32 74,41

Capela-mor + arco 8,05 9,15 11,90 76,60

TOTAL

356,61

3.2.8 Capela de São Francisco de Assis de Ouro Preto.

Foi por iniciativa da Ordem Terceira da Penitência de São Francisco de Assis,

fundada em 1765, que se construiu a capela de São Francisco, mediante licença régia

concedida provisoriamente pelo ouvidor, para construção do templo obtida no ano de

1771. Porém, mesmo antes de ser expedida a licença, em 1765 foram iniciadas as

obras de terraplanagem e em 27 de dezembro de 1766 foi arrematada a obra de

alvenaria pelo mestre pedreiro Domingos Moreira de Oliveira, que trabalhou por 28

anos na obra, obedecendo ao projeto de Antônio Francisco Lisboa.

As informações relativas às técnicas e materiais que deveriam ser empregados

na construção foram minuciosamente detalhadas no ato da arrematação. Como ocorreu

com quase a maioria das igrejas deste período, sua construção iniciou-se pela capela-

mor, estando a mesma praticamente concluída em 1771. A abóbada foi construída

entre 1772 e 1774, época em que foi também realizada sua ornamentação em talha e

estuque, sob a direção de Aleijadinho. No mesmo período o artista concluiu os púlpitos

em pedra-sabão inseridos no arco-cruzeiro. O retábulo do altar-mor, em função do qual

foi organizada toda a decoração da capela, só seria executado entre 1790 e 1794.

Concluída a capela-mor, os administradores da obra optaram em seguida pela

execução de sua fachada, cuja portada, arrematada em 1744, teve seu projeto

executado pelo próprio Aleijadinho. Em 1787, as torres sofreram um acréscimo e no

ano seguinte foram feitos os telhados do templo. Finalmente, em 1794, Domingos

Moreira de Oliveira conclui a obra de alvenaria. Entretanto, quase toda parte de

douramento e pintura, assim como a execução da talha dos altares da nave ainda

estava por fazer. A tarefa de pintura e douramento da capela-mor coube a Manuel da

Costa Athaíde, bem como a pintura do forro da nave e dos painéis a óleo da nave e

capela-mor, as quais se realizaram entre 1801 e 1812. A construção dos altares da

nave, também projetados por Aleijadinho, se estendeu de 1829 a 1890, tendo Lourenço

Petrício concluído o douramento do último da série (BAZIN, 1956; IPHAN, 2004g;

TIRAPELI, 1952).

A Igreja de São Francisco de Assis é considerada pelos especialistas como a

obra-prima da arte colonial brasileira. A singularidade da planta reside na supressão

dos corredores da nave, fato que a diferencia das demais e pode se visto na figura

3.2.26, e maior integração dos corredores da capela-mor ao conjunto, como também na

posição das torres, que se fecham para trás no corpo da igreja, projetando e

destacando a fachada.

Figura 3.2.26 – Planta Baixa da Capela de São Francisco de Assis de Ouro Preto.

Fonte: Adaptado de: Grillo (1988).

A novidade se manifesta ainda nas formas circulares das torres, até então sem

precedentes, coroadas por flechas de proporções audaciosas. O frontispício, de grande

efeito arquitetural, concentra o efeito ornamental na portada e no medalhão superior.

A parte posterior da planta desta igreja é curva, denotando aí, a característica da

terceira fase do barroco mineiro surgido como um paradoxo, quando o estilo se

simplifica e seus ornamentos mais sóbrios.

A fachada apresenta três faces separadas por duas colunas de pedra que

sustentam a cornija superior em que se apóia um arco interrompido. Essa cornija torna-

se arqueada, na parte da frente, para dar espaço a um medalhão esculpido em pedra

sabão. Acima da cornija, surge a curva do frontão terminando no pedestal da cruz

patriarcal que se ergue no meio, ladeada de duas piras, também em pedra sabão.

Ocupando uma grande área da superfície da fachada fica a portada de ombreiras

geminadas, e riscadas de caneluras simétricas e vergas recortada, com a presença de

um querubim de cada lado e festões dependurados. No alto da fachada, em um grande

painel circular guarnecido de molduras e ornamentos, aparece a figura de São

Francisco de Assis de joelhos recebendo as chagas no Monte Alverne.

Acima do pórtico, de cada lado, fica uma sacada simples, com vidraças,

devidamente guarnecida de pedra e cimalha do mesmo material. De um lado e de outro

nas faces inclinadas da fachada, há também uma sacada, na parte superior, e uma

falsa porta na inferior como mostra a figura 3.2.27, (MOURÃO, 1986).

Figura 3.2.27 – Fachada da Capela de São Francisco de Assis de Ouro Preto.

Vista de perfil, a igreja mostra a disposição distinta de cada corpo do edifício,

verificando-se que a concepção do projeto arquitetônico beneficia o monumento como

um todo. Da mesma forma, todo o interior é composto para um efeito de conjunto. Na

nave, contornada por cornija de pedra, os seis altares laterais, executados em meados

do século XIX, funcionam apenas como complemento da decoração das paredes

laterais. As imagens que guarnecem os nichos dos altares são quase todas de roca. O

arco-cruzeiro assume função monumental, constituindo-se no ponto de junção do

edifício. Nele foram incorporados os púlpitos de pedra, enquadrados por duas pilastras

com arquitraves altas e de perfil, dispostas obliquamente (IPHAN, 2004g).

O retábulo é simples e harmônico, sem excesso de ornamentos. É desprovido de

dossel, substituído aqui por esculturas. No alto fica o alto relevo representando a

Santíssima Trindade e a Virgem da Conceição. As colunas têm seu terço inferior torso.

Entre as colunas e os consolos que limitam a abertura do trono, ficam os nichos

constituídos, na parte inferior, por um embasamento saliente e ornamentado e, na parte

superior, por arco arrematado em ornatos com formato de conchas, figura 3.2.28.

Figura 3.2.28 – Interior da capela-mor da Capela de São Francisco de Assis,

Ouro Preto. Fonte: MOURÃO, 1986.

A nave com seu forro em formato abobadado, é toda decorada com pinturas do

Mestre Manoel da Costa Athaíde.

A tabela 3.2.8 apresenta parâmetros métricos, como comprimentos, larguras,

alturas e áreas relativas à Capela de São Francisco de Assis de Ouro Preto, para

posterior análise.

Tabela 3.2.8 – Medidas da Capela de São Francisco de Assis de Ouro Preto.

Fonte: GRILLO, 1988.

LOCAL COMPRIMENTO

(m)

LARGURA

(m)

ALTURA

(m)

ÁREA

(m²)

Nave 19,40 11,15 15,83 206,47

Coro 4,96 9,76 6,47 43,20

Capela-mor + arco 11,00 7,14 11,37 88,33

TOTAL

338,00

3.2.9 Capela de São Francisco de Assis de São João Del Rei.

A igreja primitiva de São Francisco de Assis foi construída no ano de 1749.

Entretanto, a nova igreja-sede foi construída por iniciativa da Ordem 3ª de São

Francisco de Assis, no ano de 1772, em substituição à primitiva capela, que já se

encontrava em ruínas. Os primeiros preparativos para a construção tiveram início

imediatamente após a decisão da Ordem e, em agosto de 1774, e para isso foram

contratados os serviços do mestre Francisco de Lima Cerqueira para executar a obra

conforme projeto que lhe foi apresentado. O projeto original é de Antônio Francisco

Lisboa, o Aleijadinho. Projeto que se encontra em exposição no Museu da Inconfidência

de Ouro Preto. Durante o decorrer das obras, o mestre responsável, Francisco de Lima

Cerqueira, fez uma série de mudanças no projeto original, que, entre outras medidas,

incluíram: alteração das pilastras do arco-cruzeiro, modificação do desenho dos óculos

da nave, substituição das torres oitavadas e alteração da posição original da sacristia.

Seus trabalhos na igreja foram concluídos em 1804, tendo sido executados até aquela

data as obras da capela-mor com o respectivo retábulo, nave, sacristia e demais obras

menores, sabe-se que a capela-mor foi construída em 1781 e contou com a

participação do mestre Francisco de Lima e Silva. Em 1809, o acabamento das torres e

do coro ficou sob a cargo do mestre Aniceto de Souza Lopes, a quem se atribui

também à execução dos baixos relevos do frontão e do medalhão da portada (IPHAN,

2004k; TIRAPELI, 1952).

Na fase de sua construção, ou seja, nas três últimas décadas do século XVIII, o

barroco modificou-se profundamente, perdendo suas características iniciais inspiradas

na Europa do século XVII, que tinha como propósito impressionar pela riqueza de

ornamentos e pelo brilho dos dourados. Deste modo, já não há a espontaneidade das

primeiras formas: os retábulos tornam-se claros, simples e proporcionados, com

detalhes disciplinados e sóbrios; o ouro desaparece, onde prevalece o branco na

composição. Assim sendo, os altares se tornam simplificados, o conjunto de toda a

igreja passa a ser mais cuidado, principalmente os púlpitos, óculo e painéis. Os altos-

relevos da primeira fase do barroco cedem espaço aos baixos-relevos, onde são

apresentados diversos personagens bíblicos (MOURÃO, 1986).

As formas externas da capela de São Francisco de Assis de São João Del Rei,

figura 3.2.29, ao contrário da simplicidade de seu interior, curiosamente, tende para o

tradicional barroco puro da primeira fase, contrariando o trajeto de alteração

arquitetônica em andamento alguns anos antes. Sua planta é curva e o templo está

situado dentro de um adro também em formato curvo. As torres possuem seção

arredondada, terminadas superiormente em uma cúpula cercada de balaustrada e são

rematadas por um ornato em formato esférico e que termina em ponta, e as vergas das

janelas são também curvas, abaixo das quais há lugar para um relógio.

Figura 3.2.29 – Planta baixa da Capela de São Francisco de Assis, São João Del Rei.

Fonte: Adaptado de Sampaio (1950).

Entre as torres fica um elevado frontão, ladeado por ornatos barrocos, sobre o

qual fica uma cruz patriarcal, isto é, de dois braços, que também podem vistas nas

demais igrejas de São Francisco de Assis.

A torres e o frontão se apóiam sobre uma arquitrave, onde no centro toma forma

de uma semi-circunferência para dar lugar a um óculo circular envidraçado. Esta

arquitrave se apóia em pilastras de pedra cujos capitéis são da ordem compósita

estilizada (MOURÃO, 1986). Abaixo e de ambos os lados do óculo, ficam duas janelas

envidraçadas, com cimalha superior aberta em cantaria. No centro há a portada

decorada e esculpida em pedra como mostra a figura 3.2.30.

Figura 3.2.30 – Fachada da Capela de São Francisco de Assis de São João Del Rei.

Fonte: MOURÃO, 1986.

E seu interior a capela-mor, figura 3.2.31, constitui um tipo puro da terceira fase

do barroco mineiro. Já não possui dossel e o retábulo é bem mais simples, claro, com

ornamentos sóbrios. Em sua parte superior, fica uma complexa escultura representando

a Santíssima Trindade. Esta composição se apóia sobre o arco do trono, o qual se

apóia de um lado e de outro sobre duas colunas torsas. Ladeando os dois nichos

simétricos, ficam, nos extremos, duas colunas semelhantes as primeiras, sustentando a

arquitrave que se prolonga por toda capela-mor e se arqueia, nos dois lados, nos locais

em que ficam os dois grandes óculos que servem para a iluminação do presbitério.

Abaixo de cada um dos óculos fica um grande painel, com moldura barroca.

Figura 3.2.31 – Interior da capela -mor da Capela de São Francisco de Assis, São João

Del Rei. Fonte: MOURÃO, 1986.

Os altares laterais são de dossel estilizados, de cor branca repletos de

esculturas, providos de colunas torsas ou de consolos, com uma parte elevada no

centro, onde fica um suporte de lâmpada.

Os dois púlpitos, também brancos, são de talha, tendo em sua parte superior um

dossel em forma de um cone onde se apóiam grandes figuras esculpidas (MOURÃO,

1986).

A tabela 3.2.9 apresenta parâmetros métricos, como comprimentos, larguras,

alturas e áreas relativas à Capela de Nossa Senhora do Monte do Carmo de Ouro

Preto, para posterior análise.

Tabela 3.2.9 – Medidas da Capela de São Francisco de Assis de São João Del

Rei. Fonte: SAMPAIO, 1950.

LOCAL COMPRIMENTO

(m)

LARGURA

(m)

ALTURA

(m)

ÁREA

(m²)

Nave 24,58 14,00 19,54 284,48

Coro 6,45 10,70 10,62 63,31

Capela-mor + arco 14,00 7,60 16,35 111,21

TOTAL

459,00

Pode-se observar, por meio das plantas baixas apresentadas neste capítulo, que

apesar das diferenças estéticas e formas empregadas na construção destas igrejas,

bem como as várias datas de suas edificações, elas guardam uma característica em

comum: possuem uma nave e uma capela-mor ligadas por um grande umbral, chamado

de arco-cruzeiro, sendo que a capela-mor abriga o altar-mor, e por toda nave e em suas

laterais são colocados os demais altares. A nave e a capela-mor, em sua maioria, é

duplamente cercada por espessas paredes, que formam em sua volta um corredor, que

não se sabe com certeza se o motivo de sua existência é de ordem litúrgica ou

estrutural. Em sua entrada e na parte superior se encontra a área destinada ao coro,

sendo todas decoradas com esculturas e pinturas barrocas.

Deste modo, ao analisar todas estas características relacionando-as ao

comportamento acústico destes ambientes, pretende-se atingir o propósito de se extrair

subsídios para contribuir na elaboração de novos projetos.

Muito se tem escrito e estudado sobre as igrejas construídas no século XVIII de

Minas Gerais e do Brasil, principalmente do ponto de vista das artes plásticas, tendo em

vista que estes templos são verdadeiras relíquias do patrimônio histórico nacional e

mundial, na medida que foram registradas de forma simbólica em sua arquitetura e

seus afrescos a evolução social do povo mineiro. Entretanto, pouco ou quase nada se

encontra a respeito de sua técnica construtiva, apenas considerações sobre seu uso

litúrgico. Desta forma pode-se avaliar que as dificuldades não são poucas, pois o

material disponível à pesquisa não é abundante, de um modo geral, sobretudo quando

se trata dos templos mais antigos construídos no início daquele século. Assim sendo,

foi necessário recorrer ao Instituto do Patrimônio Histórico e Artístico Nacional (IPHAN)

que tem como principal objetivo a proteção e preservação dos bens patrimoniais do

país. Esperava-se encontrar farta documentação, como projetos, naturalmente “as

built”, uma vez que estes são sumamente importantes para recuperação ou até

reconstrução destes imóveis em caso de ocorrência de acidentes. Todavia, foram

encontrados apenas alguns projetos feitos em diversas épocas, alguns contando com

poucos detalhes, às vezes se restringindo apenas a plantas baixas, em mau estado de

conservação.

Uma das importantes contribuições deste trabalho, conseqüência dos

levantamentos dos parâmetros arquitetônicos, foi o registro de forma digital dos projetos

dos templos escolhidos como objetos de estudos, contribuindo, deste modo, com a

preservação documental destes monumentos.

100

CAPÍTULO 4

MATERIAIS E METODOS

“Murmúrio de água na clepsidra gotejante,

Lentas gotas de som no relógio da torre,

Fio de areia na ampulheta vigilante,

Leve sombra azulando a pedra do quadrante,

Assim se escoa a hora, assim se vive e morre...

Homem, que fazes tu? Para que tanta lida,

Tão doidas ambições, tanto ódio e tanta ameaça?

Procuremos somente a Beleza, que a vida

É um punhado infantil de areia ressequida,

Um som de água ou de bronze e uma sombra que passa...”

(Eugênio de Castro)

101

4.1 Apresentação

No presente capítulo são apresentados os equipamentos (hardwares) e o

programa de computador (software) utilizados, a relação das igrejas mineiras

construídas no século XVIII, bem como o procedimento e a técnica para a realização

das medidas dos principais parâmetros físicos para avaliação da qualidade acústica

destes ambientes.

Em dezembro de 2003, foi feito um primeiro contato com os responsáveis pela

administração das igrejas setecentistas de Minas Gerais, mais especificamente das

cidades de São João Del Rei e Tiradentes, e posteriormente, em julho de 2004, com os

responsáveis pelas igrejas de Ouro Preto e Mariana, para se obter o consentimento

para realização de suas avaliações acústicas. Muita resistência foi encontrada,

principalmente pela desconfiança de que o método a ser empregado pudesse trazer

algum prejuízo ao patrimônio. Deste modo, foram necessários longos diálogos no

sentido de explicar que a técnica não trazia nenhum tipo de risco ao imóvel.

Outra dificuldade encontrada é que a administração de algumas igrejas, não está

nas mãos da Igreja Católica, e sim de sociedades formadas por cidadãos da própria

comunidade, conhecidas como irmandades, e como exemplo pode-se citar a

“Venerável Ordem Terceira de São Francisco de Assis”, que se reúne esporadicamente,

o que tornou o contato bastante complicado.

Como dito no capítulo anterior, esperava-se encontrar documentação suficiente

para extrair informações à cerca dos parâmetros arquitetônicos destes monumentos, o

que facilitaria e muito o desenvolvimento deste trabalho. Entretanto, nenhum projeto foi

preservado ao longo do tempo. Assim sendo, por indicação dos responsáveis, foi

necessário recorrer ao Instituto do Patrimônio Histórico e Artístico Nacional (IPHAN) em

Belo Horizonte, MG. O instituto foi criado com o objetivo de preservar o patrimônio

histórico nacional.

102

Mais uma vez a dificuldade foi grande, pois a expectativa de que o instituto

tivesse em seu acervo toda documentação detalhada não se concretizou. Porém, o

pouco obtido foi de grande valia para o presente trabalho.

Outra resistência percebida reside no fato de que pesquisadores de outras áreas

que tiveram a oportunidade de estudar estes patrimônios, não apresentaram os

resultados de seus estudos aos responsáveis tanto pela administração como pela

preservação das igrejas, o que contribuiu para o desinteresse na cooperação.

De qualquer maneira, foi obtida autorização para a avaliação acústica de todas

as igrejas pretendidas, algumas de forma verbal.

4.2 Os Equipamentos Utilizados

Para investigar as propriedades acústicas de um ambiente usando a resposta

impulsiva há várias técnicas, desde as que utilizam sons de impacto (arcos voltaicos,

tiros, estouro de balões) até as que produzem sinais sonoro de excitação por meio de

programas e equipamentos de computadores, sendo o caso específico desta pesquisa.

A técnica impulsiva além da precisão apresenta outras vantagens ao se comparar com

as técnicas tradicionais e que serão abordadas posteriormente.

Neste tópico são descritos detalhadamente os aparelhos utilizados, o esquema

de ligação entre eles e as dificuldades encontradas para colocá-los em funcionamento.

O conjunto de medição é constituído basicamente de quatro diferentes

aparelhos: uma fonte sonora omnidirecional para excitar o ambiente, um amplificador,

um microfone também omnidirecional para captar o som emitido e um microcomputador

com placa digitalizadora de som, que faz a conversão do sinal analógico-digital (e vice

versa), para processar os sinais. O sistema é apresentado na figura 4.2.1.

103

Amplificador

Fonte Sonora

(Dodecaedro)

PC Portátil

Microfone

Próprio

Para Medição

Figura 4.2.1 – Esquema de ligação entre os equipamentos.

4.2.1 A Fonte Sonora

Foi utilizada uma fonte sonora produzida pela Brüel & Kjaer, tipo 4296,

constituída de um agrupamento de 12 alto-falantes em uma configuração que forma um

dodecaedro que tem a possibilidade de radiar o som uniformemente com uma

distribuição aproximadamente esférica, como mostra a figura 4.2.2. Todos os doze alto-

falantes estão conectados em uma rede de série paralela para assegurar uma operação

em fase e uma impedância que condiz com o poder do amplificador (BRÜEL & KJAER,

2005 a).

Esta fonte sonora foi adotada porque as maiorias das medidas acústicas de

ambientes fechados requerem fontes que possam radiar som uniformemente em todas

as direções para dar reprodutibilidade e exatidão nos resultados.

104

A norma internacional ISO 3382 - Measurement of the Reverberation Time of

Rooms with Reference to other Acoustical Parameters (1993), em seu tópico 4.2.1

sugere que, na medida do possível, seja utilizada uma fonte sonora omnidirecional.

Pois, ela tem a possibilidade de produzir um nível de pressão sonora suficiente para

proporcionar uma curva de decaimento com uma faixa dinâmica mínima exigida sem

sofrer a interferência do ruído de fundo e ressaltando as respostas ao impulso em um

ambiente. Se bem que isso não corresponda ao efetivo diagrama de diretividade das

fontes sonora reais, quais sejam: os instrumentos musicais, os cantores e os oradores.

No caso de medidas de respostas impulsivas que usam seqüências de ruído

pseudo-aleatório (RPA), ou qualquer outro sinal de excitação determinístico e de banda

larga, o nível de pressão sonora exigido pode ser bastante baixo porque proporciona

melhoria na relação sinal ruído (SNR) do calculo da média correlacionada. No caso de

medidas nas quais não se faz uso do cálculo de médias síncronas ou outra técnica para

aumentar a relação sinal ruído, então um nível da fonte requerido terá que dar pelo

menos 45 dB sobre nível do ruído de fundo na faixa de freqüência correspondente

(FARINA; AVANZINI, 2003).

Figura 4.2.2 – Diagrama de diretividade de um dodecaedro.

Analise feita em 1/3 de oitava, em 100 Hz, 1 kHz e 10 kHz. Fonte: (BERTOLI;

GOMES, 2005).

105

4.2.2 O Microfone

O microfone utilizado para captar o sinal de excitação lançado no ambiente foi o

tipo 4189 da Brüel & Kjaer, (BRÜEL & KJAER, 2005b), conectado ao medidor de nível

de pressão sonora (Analisador de Espectro) também da Brüel & Kjaer, tipo 2260, seu

diâmetro é de ½ polegada e sua sensibilidade suficiente para se evitar distorções que

possam influenciar o campo acústico alterando, desta forma, o resultado da análise

acústica.

4.2.3 O Amplificador de Potência.

O amplificador de potência utilizado é da Brüel & Kjaer, tipo 2716, com entrada

eletronicamente balanceada e saída de 300 watts, via conectores XLR, (BRÜEL &

KJAER, 2005c).

4.2.4 O Microcomputador Portátil

Foi utilizado um microcomputador portátil da Toshiba modelo Pentium

M/Centrino, com tela de cristal líquido widescreen, com a seguinte configuração:

processador Pentium, com 512 MB de memória RAM e HD de 80 GB, com sistema

operacional Windows XP instalado, munido de uma placa digitalizadora de som externa

produzida pela Digigram, tipo VXpocket v2 e dotado de um software adequado para

gerir a enorme massa de dados adquiridos.

A placa de som Vxpocket da Digigram (DIGIGRAM, 2005), provê uma resolução

de 24 bits, e tem a capacidade de amostrar sinais com freqüência de até 48 kHz, sendo

conectada ao microcomputador por meio de uma porta PCMCIA, com aplicações em

PC que usam o protocolo WAVE da Microsoft e com aplicações em PC e Mac que

106

usam ASIO. Quando executa aplicações baseadas nos protocolos Direct Sound (PC) e

Sound Manager (Mac), a resolução é de 16 bits.

A placa incorpora ainda uma entrada e saída estéreo SPDIF que permite a

transferência digital direta e uma entrada time-code LTC (SMPTE).

Os cabos são providos com conectores XLR para as entradas / saídas

analógicas, conectores RCA para as digitais, LTC e conexões mini-jack estéreo para o

monitoramento com fones de ouvido.

A placa VXpocket v2 tem duas entradas mono analógicas balanceadas, com

nível de microfone ou linha, e duas saídas analógicas balanceadas. As informações

técnicas completas podem ser obtidas no Anexo B.

O uso de uma placa de som externa em detrimento da placa normal que

acompanha os microcomputadores portáteis se justifica na medida em que o método de

medida requer o uso de uma placa de áudio de alto nível dotada de entradas

analógicas suficientes, inclusive pré-amplificadores microfônicos de modo digital para

assegurar um controle cuidadoso do ganho na entrada e uma calibração que seja tanto

relativo como absoluta das gravações. Atualmente estas exigências podem ser

satisfeitas apenas por unidades externas conectadas a um microcomputador (FARINA;

AVANZINI, 2003). Essas condições impedem o uso de qualquer microcomputador

portátil, e obriga a escolha do que tenha conexão adequada à placa de som.

107

4.3 Método de Medição Acústica

Segundo Schroeder (1965), para se obter informações sobre as características

acústicas de um ambiente basta conhecer a sua Função de Transferência (FT), ou seja,

a sua resposta impulsiva, pois ela fornece informações suficientes sobre a densidade e

a distribuição do som refletido no domínio do tempo, e a partir daí muitos outros

parâmetros podem ser calculados, como por exemplo, o Tempo de Reverberação.

Para se obter a Função de Transferência de um sistema, neste caso o ambiente

analisado, as Igrejas Setecentistas de Minas Gerais, basta medir a sua resposta a um

impulso. Deste modo, o método de medição acústica, adotado nesta pesquisa, para a

avaliação das igrejas selecionadas, é o da obtenção de sua Resposta Impulsiva (IR).

Pode-se dizer que Tempo de Reverberação é o mais importante parâmetro

objetivo que deve ser determinado em um ambiente fechado, seja ele destinado à

palavra falada ou audição de música. Entretanto, com isso apenas não é suficiente para

se conhecer todas as sensações auditivas que podem ser encontradas em diferentes

ambientes com os Tempos de Reverberações semelhantes, ou até mesmo entre os

vários pontos dentro do mesmo ambiente. O tempo de reverberação fornece

informações apenas sobre o decaimento sonoro, que se observa após a chegada do

som direto, proveniente das paredes, pavimento e teto.

Para a avaliação acústica de um ambiente, Beranek (1962) destaca a

importância das primeiras reflexões e a determinação da característica temporal da sua

energia sonora.

A representação do efeito das reflexões múltiplas em um ambiente fechado, da

energia em função do tempo, pode ser visto na figura 4.3.1. O primeiro traço vertical

representa a chegada ao microfone do som direto e na seqüência a chegada das

sucessivas ondas refletidas, representadas pelos demais segmentos verticais positivos,

que se reduzem na medida em que o tempo passa. Essa representação baseia-se na

108

hipótese de que a fonte sonora consiga gerar um pulso ideal, uma Função Delta de

Dirac, ou seja, um impulso unitário positivo de pressão, de duração temporal que tende

a zero.

Este diagrama teórico é conhecido como Refletograma, ou Resposta a um

Impulso Teórico. Ele pode ser construído mediante a separação das fontes virtuais

(imagens especulares da fonte real produzida pelas paredes, pavimento e teto do

ambiente). Calculando os tempos de atraso com base na distância entre a fonte (real ou

virtual) e posição do microfone, enquanto a amplitude é inversamente proporcional à

distância (FARINA, 2001).

Figura 4.3.1 – Resposta Impulsiva. Fonte: (BERTOLI; GOMES, 2005).

Assim é possível perceber que em cada ponto do ambiente existe uma Resposta

ao Impulso diferente, relativa a cada posição da fonte e a cada posição do microfone.

Também é possível obter respostas impulsivas experimentais em ambientes

existentes. Os primeiros experimentos deste tipo consistiam na utilização de um

osciloscópio para visualizar o sinal elétrico produzido por um microfone, em resposta a

109

uma excitação sonora impulsiva produzida por uma fonte, normalmente um tiro de

pistola, ou o estouro de um balão.

Uma medida deste tipo é apresentada na figura 4.3.2. Como pode ser observado

são apresentados picos positivos e negativos, e isto é devido a dois fenômenos

distintos: antes de tudo os sons impulsivos suscitados são todos, mais ou menos, do

tipo bipolar, isto é, depois de uma variação positiva de pressão, produzem uma outra

negativa, formando quase pares de amplitude; além disso, os microfones não são

perfeitamente omnidirecionais, e tendem a dar uma resposta elétrica negativa quando

recebe por trás uma onda de pressão positiva (FARINA, 1990).

Figura 4.3.2 – Resposta impulsiva experimental de um ambiente.

110

Os formatos das respostas impulsivas de medidas experimentais estão

relacionados à distância entre a fonte e o receptor, motivo pelo qual se torna difícil

comparar traçados medidos em locais, ambientes e pontos diferentes. De qualquer

maneira, nestas respostas impulsivas estão contidas as melhores e mais precisas

informações a respeito de um ambiente, pois é por meio delas podem ser definidos os

seus parâmetros acústicos.

Para se obter uma visualização mais fácil de ser interpretada pode-se recorrer a

Refletogramas em termos energéticos, providos de traçados muito mais claros e

privados da parte negativa, ou seja, energia em função do tempo em escala logarítmica,

na figura 4.3.3 é possível observar um diagrama deste tipo.

Normalmente os resultados destes diagramas dependem dos tipos de fontes

impulsivas utilizadas. Assim sendo, para garantir uma suficiente repetição das medidas,

é necessário utilizar fontes que tenham condições de oferecer um suporte energético

eficiente em todas as freqüências de interesse, e ao mesmo tempo com impulsos de

curta duração (FARINA, 1986). Desta forma, o uso de sinais externo de excitação não

são mais indicados, na medida que se perde o domínio sobre a freqüência aplicada e

aumenta a possibilidade de provocar distorções na captação pelo microfone, o que

pode interferir na resposta impulsiva do ambiente.

111

Figura 4.3.3 – Resposta impulsiva energia -tempo.

Mesmo assim, o uso de pistolas e estouros de balões é ainda possível desde

que a freqüência máxima desejada não seja muito elevada, embora possível, ela não é

indicada.

Na figura 4.3.4 são mostradas as características das emissões temporais mais

comuns produzidas por fontes impulsivas. Nota-se que os impulsos elétricos são mais

adequados para modelos em escala, uma vez que requerem freqüências muito altas,

enquanto tiros de pistolas são mais adequados às baixas freqüências.

112

Figura 4.3.4 – Características de várias fontes impulsivas. Fonte: (FARINA, 1986)

Com o objetivo de resolver o problema da influência do tipo de fonte sonora

empregada para excitar um ambiente fechado, vários métodos foram propostos, sendo

que todos tiveram suas bases lançadas sobre a teoria dos sistemas de propagação

Lineares e Invariantes no Tempo (LIT), segundo figura 4.3.5.

)( th

)(ts

)(tg

Entrada= = Saída

Figura 4.3.5 – Representação de um Sistema Linear e Invariante no Tempo.

Onde s(t) é o sinal de excitação emitido pela fonte, o retângulo representa o ambiente

“device under test” (DUT, dispositivo a ser ensaiado) dotado de uma resposta ao

impulso h(t); na saída do sistema encontra-se um sinal g(t), sendo este o resultado da

113

transformação produzida pelo sistema, ou seja, pelo ambiente, sobre o sinal de entrada

(MÜLLER; MASSARANI, 2005).

Sendo o sistema linear, o resultado g(t), é a convolução do sinal de entrada com

a resposta impulsiva, sendo expresso da seguinte forma:

)(*)()( thtstg

(4.1)

no qual o asterisco representa operação matemática de convolução.

Para obter o valor da função g(t) no instante “t” somam-se os infinitos produtos

dos valores da função s(t), avaliado no instante

, para o valor da função h(t),

avaliado no instante

−

, com

variando de menos infinito ao infinito. Do ponto de

vista matemático, isto pode ser expresso pela integral de convolução:

∫

∞

∞−

−=

τττ

dthstg )()()(

(4.2)

Aplicando-se a transformada de Fourier nas três funções reais no domínio do

tempo s(t), h(t) e g(t), obtêm-se três funções complexas no domínio da freqüência, S(f),

H(f) e G(f); pois a transformada de Fourier é uma operação matemática usada como

filtro numérico de sinais, para gerar o “espectro” ou a análise em freqüência do sinal de

origem, sendo definida matematicamente pela integral:

∫

∞

∞−

−

= dtethfH

ftj

).()(

(4.3)

Assim o sinal de saída do sistema pode ser obtido no domínio da freqüência

segundo a equação 4.4.

114

)().()( fHfSfG

(4.4)

Deste modo, a convolução é reduzida a um simples produto entre os espectros

complexos das funções de partida.

Ao ser medida a função g(t), é possível extrair desta a Resposta Impulsiva h(t),

independente da fonte sonora utilizada, pois é suficiente aplicar a transformada de

Fourier do Refletograma, dividir o espectro complexo G(f) assim obtido pelo espectro da

fonte impulsiva S(f), determinado anteriormente, e submeter depois o espectro H(f)

(Função de Transferência) resultante da divisão a uma Transformada Inversa de

Fourier, deste modo obtendo a desejada função h(t).

Assim sendo fica caracterizada a importância da obtenção da Função de

transferência para se chegar a Resposta Impulsiva do sistema.

O procedimento é conceitualmente aplicável a qualquer tipo de excitação,

também não impulsiva, uma vez que se conhece a característica temporal do sinal de

excitação s(t) ou o seu espectro S(f) (FARINA, 1986).

Massarani e Müller (2005) apresentaram e analisaram quatro técnicas para obter

a Função de Transferência: Time Delay Spectrometry (TDS), Análise de FFT de 2

canais, Maximum Lenght Sequences (MLS) e Varreduras e FFT. Concluíram que as

varreduras são sinais mais aptos para avaliação de funções de transferência por serem

mais imunes a distorções harmônicas e variações de linearidades.

Tendo em vista que o Software utilizado, Dirac – 7841 da Büel & Kjaer, dá a

possibilidade de analisar o ambiente por meio de excitações utilizando MLS e

Varreduras, além de excitações externas, estas são apresentadas e caracterizadas a

seguir.

115

4.3.1 Técnica de Correlação “Maximum Length Sequences” (MLS)

A técnica de Correlação “Maximum Length Sequences” (MLS), popularizada na

área de acústica na década de 80, pela rapidez de aplicação, alta resolução espectral e

grande quantidade de ferramentas para o pós-processamento (MÜLLER; MASSARANI,

2005), emprega um sinal de excitação determinístico. Uma MLS é uma forma especial

de Ruído Pseudo-aleatório de Máximo Comprimento, que ao ser repetido

periodicamente apresenta uma densidade espectral de potência plana, ou seja, o seu

espectro é perfeitamente branco, como mostra a figura 4.3.6. Dentre todos os tipos de

ruído, é o que proporciona a melhor Relação Sinal Ruído (SNR).

Este método pode ser vulnerável à não-linearidades do meio, tornando seu uso

prejudicado para medição de grandes espaços (MASIERO; IAZZETTA, 2004).

Figura 4.3.6 – Representação temporal de um Ruído Branco. Fonte: (MÜLLER;

MASSARANI, 2001)

As seqüências de comprimento máximo gozam da propriedade de terem como

função de autocorrelação um impulso de Dirac. Este método oferece uma Relação Sinal

Ruído com intensidade suficiente para a aquisição da resposta impulsiva, mesmo em

locais que estejam sendo usados ou que apresentam uma grande interferência de ruído

de fundo. Este método utiliza a Transformada Rápida de Hadamard (FHT), após a

digitalização por um conversor analógico-digital (AD) para o cálculo da resposta

impulsiva. Com a aplicação de uma Transformada Rápida de Fourier (FFT), obtêm-se a

116

Função de Transferência do sistema. Esta função deve ser corrigida multiplicando-se

por um espectro de referência obtido previamente por uma medida de resposta própria.

Seu esquema de funcionamento é mostrado na figura 4.3.7.

Sa l a = Si st e m a

En t ra d a d a M LS

no domínio do

tempo.

Sa íd a n o

domínio do

tempo

Aplicando-se a

Transforma da Rápida de

Hadamard, obtem-se

a resposta impulsiva do

si ste m a .

Modelo cíclico da

Resposta Impulsiva.

Espectro de Referência

obtido previa mente.

A Funç ão de

Transferência

Corrigida.

Para obter a Função

de Tra nsferênc ia é

necessário aplicar uma

nova FFT.

Figura 4.3.7 – Esquema da técnica de correlação “Maximum Length Sequences”

(MLS) para obtenção da resposta impulsiva. Fonte: adapatado de (MÜLLER,

MASSARANI, 2001)

Com relação a MLS, Müller e Massarani (2005), destacam além das vantagens

também as desvantagens de seu uso, na obtenção da Função de Transferência, que

são apresentadas no quadro 4.3.1.

117

Quadro 4.3.1 – Vantagens e desvantagens do uso de MLS. Fonte: Adaptado de

(MÜLLER; MASSARANI, 2005)

Vantagens Desvantagens

Rápido Baixa Relação Sinal Ruído em baixas

freqüências.

Alta resolução, exatidão e confiabilidade. Alta vulnerabilidade a variância no tempo.

Geração fácil do estímulo. Alta vulnerabilidade a não-linearidades.

4.3.2 Técnica de Deconvolução (Varredura de Senos)

A Técnica de Deconvolução varredura de senos ou (sweeps) é caracterizada por

um sinal sonoro, cuja intensidade permanece constante no tempo enquanto sua

freqüência aumenta. Esta varredura pode ser linear ou logarítmica. Ao contrário da

MLS, este sinal pode ser empregado de forma não repetitiva, devendo-se ter o cuidado

de manter a gravação após o término da varredura por um curto prazo para captar toda

a reverberação. Mesmo assim, uma medição com varredura demora um pouco mais

que a metade de uma medição com ruído pseudo-aleatório (MLS).

Com o uso de um microcomputador e um software adequado, uma varredura

(sweep) como sinal sonoro, após passar por um conversor digital/analógico (DA) e um

amplificador, é emitido no ambiente por meio de um alto-falante, sendo captado por um

microfone conectado ao microcomputador. Como o sinal de excitação e a resposta

obtida pelo software são em função do tempo, é necessário aplicar uma Transformada

Rápida de Fourier (FFT) tanto no sinal produzido pelo software como no captado pelo

microfone, para transformá-los no domínio da freqüência. Deste modo, ao se dividir o

sinal de saída pelo de entrada, obtêm-se a Função de Transferência do Sistema

118

também em função da freqüência. A seguir é aplicada uma Transformada Inversa de

Fourier (IFFT) para finalmente obter a Resposta Impulsiva do sistema (IR) em função do

tempo como mostra a figura 4.3.8.

Deve-se selecionar com uma janela, apenas a parte útil do espectro, uma vez

que no final da varredura podem ocorrer distorções impostas pelas limitações do alto

falante e eventualmente pelo ruído de fundo.

Sa l a = Si st e m a

Ent ra d a d a

varredura no

domínio do

tempo.

Sa íd a n o

domínio do

tempo

Aplicando-se

FFT ob tê m-se

a resposta em

funçã o da

freqüê ncia

Aplicando-se

IFFT obtêm-se

a resposta em

funçã o do

Tempo.

Dividindo-se

o sinal de saída

do sistema pelo

de entrada obtêm-se

a função de transferência

no domínio da

freqüê ncia.

Figura 4.3.8 – Deconvolução linear para obtenção da resposta inpulsiva por meio de

varredura de senos. Fonte: adaptado de (MÜLLER, MASSARANI, 2001)

No momento, há uma grande tendência em se usar estas varreduras como sinal

de excitação, tendo em vista que apresentam uma excelente distribuição de energia em

seu espectro o que a torna bastante resistente a não linearidade, ao contrário de uma

119

MLS que, quando usada, não-linearidades do sistema podem ser notadas na resposta

impulsiva como rugosidade do sinal, repetições do sinal deslocadas no tempo e com

menor amplitude, sendo que com a varredura é possível isolar completamente resposta

impulsiva desejada das componentes presentes, com o uso de janela, citado

anteriormente, porque as harmônicas geradas por não-linearidade do sistema

aparecem em tempos negativos da IR (MASIERO; IAZZETTA, 2004).

Müller e Massarani (2005), após analisar as quatro técnicas citadas, para a

obtenção da Função de Transferência, destacaram as vantagens do uso da Técnica de

Varreduras que são:

1) Rapidez.

2) Alta resolução, exatidão e confiabilidade.

3) Altíssima Relação Sinal Ruído alcançável.

4) Coloração arbitrária com baixo fator de crista.

5) Perfeitamente imune contra distorção harmônica.

6) Menos sensível contra variância no tempo.

4.4 O Programa de Computador (Software) Utilizado

O programa de computador disponível para fazer as análises dos ambientes da

presente pesquisa é o DIRAC – Room Acoustics Software – Type 7841 da Brüel &

Kjaer, que foi desenvolvido, dentre outras coisas, para medidas dos diversos

parâmetros acústicos de salas. Ele é baseado nas análises da resposta impulsiva do

ambiente comportando uma grande variedade de configurações de medidas.

Para uma correta avaliação de acordo com o padrão ISO 3382 Measurement of

the Reverberation Time of Rooms with Reference to other Acoustical Parameters

(1993), pode-se gerar internamente sinais de excitação como MLS ou SWEEP por meio

de uma fonte sonora (alto-falante). Ele também permite o uso de sinais de excitação

externos, tais como tiros de pistola ou estouro de balões. Com o Dirac também é

120

possível realizar estudos de inteligibilidade da fala de acordo com a norma IEC 60268-

16, tanto para voz masculina como feminina, utilizando tanto a fonte omnidirecional

escolhida como o próprio sistema de som do ambiente, levando-se em consideração o

impacto do ruído de fundo.

O quadro 4.4.1 apresenta alguns tipos de usos do software Dirac.

Quadro 4.4.1 – Usos do Software Dirac. Fonte: Adaptado de (BRÜEL & KJAER, 2005d).

Medidas das propriedades acústicas de ambientes fechados.

Medidas da inteligibilidade da fala de sistemas sonoros.

Caracterização da acústica de salas antes e depois da modificação.

Comparação das qualidades acústicas de diferentes salas.

Modelagem de acústica de salas usando medidas tomadas em modelos em escala.

Pesquisa e educação em acústica.

O hardware mínimo requerido para o uso do Dirac é um microcomputador com

uma placa de som, um amplificador de potência, uma fonte sonora impulsiva, e um

microfone conectado à linha de entrada da placa de som. Cada um destes quatro

componentes pode ser variado dependendo do tipo de medida a ser executada.

4.4.1 Métodos de Medida

O programa de computador Dirac suporta vários métodos de medida da resposta

impulsiva, os quais estão relacionados com a fonte sonora. Cada método usado

depende da situação.

Os métodos internos MLS, Lin-Sweep, ou e-Sweep são precisos, mas requerem

uma conexão entre o microcomputador e um alto-falante como fonte sonora ou algum

outro sistema.

121

Os métodos externos MLS, Lin-Sweep, ou e-Sweep não requerem uma conexão

entre um microcomputador e uma fonte sonora e outro sistema, sendo útil para longas

distâncias. A fonte sonora externa deve, contudo, apresentar requisitos seguros para

obter resultados precisos.

O método de ruído externo permite o uso de qualquer fonte de sinal contínuo de

banda larga tal como ruído ou música, mas o método é menos preciso, e apenas um

canal de medida é disponível.

O método externo impulsivo permite o uso de fontes sonoras de pequenos

impulsos, tais como estouro de balões ou tiros, mas este método é o menos preciso de

todos (BRÜEL & KJAER, 2005a).

4.4.2 Parâmetros Acústicos

O programa de computador Dirac pode calcular uma série de parâmetros

acústicos, de 1 ou 2 respostas impulsivas, dependendo do tipo de microfones usado

durante a medida. Pode-se selecionar até seis tipos de microfone como mostra o

quadro 4.4.2, e para cada tipo também são apresentados os parâmetros que podem ser

calculados.

122

Quadro 4.4.2 – Relação entre os tipos de microfones selecionados e os parâmetros a

serem calculados. Fonte: (BRÜEL & KJAER, 2005d).

4.5 Procedimento para Avaliação Acústica das Igrejas.

As igrejas relacionadas estão classificadas como sendo pertencente à segunda,

terceira e quarta fase do barroco jesuístico brasileiro, construídas nos primeiros anos

século XVIII, ou seja, da centúria 1700, caracterizadas por um retábulo provido de

arquivoltas concêntricas, com ornamentação de motivos fitomorfos e zoomorfos de cor

dourada, formando um conjunto harmônico (MOURÃO, 1986), decoração conhecida

como “talha barroca”, basicamente constituída por um conjunto de esculturas feitas em

madeira.

123

Tendo em vista, que estes adereços e os materiais utilizados, bem como sua

forma, e seu estilo arquitetônico como um todo, pode influenciar no seu desempenho

acústico, é que foram escolhidas nove igrejas, consideradas as mais importantes, das

53 setecentistas do Estado de Minas Gerais, ou seja, aproximadamente 17 % do total,

construídas neste período, e são relacionadas na tabela 4.5.1.

Tabela 4.5.1 – Relação das igrejas selecionadas

IGREJA LOCAL DATA FASE

Catedral de Mariana Mariana 1713 2ª

Matriz de Nossa Senhora do Pilar São João Del Rei 1721 3ª

Matriz de Nossa Senhora da Conceição de Antônio Dias Ouro Preto 1729 3ª

Nova Matriz de Nossa Senhora do Pilar Ouro Preto 1730 3ª

Matriz de Santo Antônio Tiradentes 1733 3ª

Capela de Nossa Senhora do Monte do Carmo Ouro Preto 1756 4ª

Capela de Nossa Senhora do Rosário Ouro Preto 1761 4ª

Capela de São Francisco de Assis Ouro Preto 1766 4ª

Capela de São Francisco de Assis São João Del Rei 1774 4ª

Para a realização das medições nas igrejas selecionadas, foram escolhidas

posições suficientes e representativas para amostrar de modo eficaz o ambiente

avaliado, distribuídas entre a Capela-mor e Nave. Para avaliar os parâmetros

relacionados com a inteligibilidade da fala, a fonte sonora foi colocada no interior da

capela mor, do lado de dentro do altar, com o objetivo de simular a fala do orador

(Padre). Para avaliar o parâmetro relacionado com a inteligibilidade musical, a fonte

sonora foi colocada no centro do coro.

124

CAPÍTULO 5

RESULTADOS E ANÁLISES

“Se a realidade fosse aquilo que aparenta ser,

a ciência seria desnecessária.”

Albert Einstein

125

5.1 Introdução

Neste capítulo, são apresentados os resultados e análises dos parâmetros

acústicos obtidos das medições realizadas nas 9 igrejas setecentistas avaliadas no

Estado de Minas Gerais. Todos os parâmetros avaliados foram obtidos a partir da

resposta impulsiva do ambiente. O parâmetro relacionado à qualidade do ambiente

para execução de música Clareza (C80) apresentado neste trabalho foi obtido com a

fonte sonora posicionada no coro. Os parâmetros, Definição (D50) e STI, relacionados à

inteligibilidade da fala, bem como EDT e TR, foram obtidos com a fonte sonora

posicionada dentro da capela-mor, na parte central, em frente ao altar-mor, local

destinado à prática religiosa pelos párocos das respectivas igrejas. Todas as medições

foram realizadas sem a presença de público.

Antes de dar início às medições nas igrejas selecionadas, foi feito o ajuste do

sistema de medição. Para sua realização, foram escolhidas as seguintes posições:

1) A fonte sonora identificada como (Fonte 1), relativa a primeira posição

da fonte, foi colocada no interior da capela-mor em frente ao altar, com

o objetivo de simular a fala do orador (Padre), para avaliar os

parâmetros relacionados com inteligibilidade da fala.

2) Após a medição nas posições distribuídas entre a capela-mor e a nave,

a fonte sonora foi deslocada para o local denominado coro, onde se

desenvolve as práticas musicais, sendo identificada como (Fonte 2),

para avaliar a inteligibilidade musical.

3) Foram escolhidas entre seis e oito posições para a colocação do

microfone, com o objetivo de simular o ouvinte. Sendo a posição (P1)

sempre dentro da capela-mor; e em alguns casos, onde a capela-mor

possui dimensões avantajadas, (P2) também se encontra em seu

interior. As demais posições (P3 a P8) foram distribuídas no interior da

126

nave. As posições foram distribuídas de modo intercalado ao longo do

eixo central das igrejas, tendo em vista que possuem um formato

simétrico.

A planta baixa e um corte longitudinal de cada igreja, mostrando as posições em

que foram colocadas a fonte sonora e as posições de medições são apresentadas nas

figuras do Anexo A. Cabe salientar que os projetos apresentados neste apêndice foram

digitalizados pelo autor, a partir de projetos obtidos de alguns administradores das

igrejas e do Instituto do Patrimônio Histórico e Artístico Nacional (IPHAN). As medidas

internas foram conferidas in loco.

Todo e qualquer experimento é limitado por problema de ordem prática que nem

sempre é possível prever no planejamento inicial. Estas limitações acabam por

determinar a direção possível que a pesquisa deve tomar.

Por motivos vários, das nove igrejas avaliadas, em três não foi possível levar a

fonte sonora ao coro, sendo elas: Sé de Mariana, Matriz de Nossa Senhora da

Conceição de Antônio Dias de Ouro Preto e Capela de São Francisco de Assis de Ouro

Preto.

De qualquer maneira, mesmo com algumas dificuldades, as medições

apresentaram a confiabilidade necessária, pois se buscou obter uma relação impulso

ruído (INR) acima de 40 decibels, recomendado pelo fabricante do programa de

computador utilizado. As figuras do Apêndice A apresentam uma amostra dos

resultados dessas relações para as bandas de freqüência central de 125 Hz a 4000 Hz,

na posição 3 de cada igreja avaliada. Pode-se observar, que no geral, houve uma

relação bastante homogênea para todas as freqüências.

Para efeito de simplificação, as igrejas também são identificadas segundo

abreviaturas relacionadas na tabela 5.1.1.

127

Tabela 5.1.1 – Relação das igrejas selecionadas suas abreviaturas.

IGREJA E LOCAL ABREVIATURA

Catedral de Mariana SÉ-MA

Matriz de Nossa Senhora do Pilar de São João Del Rei MNSP-SJDR

Matriz de Nossa Senhora da Conceição de Antônio Dias de Ouro Preto MNSC-OP

Nova Matriz de Nossa Senhora do Pilar de Ouro Preto MNSP-OP

Matriz de Santo Antônio de Tiradentes MSA-TI

Capela de Nossa Senhora do Monte do Carmo de Ouro Preto CNSC-OP

Capela de Nossa Senhora do Rosário de Ouro Preto CNSR-OP

Capela de São Francisco de Assis de Ouro Preto CSFA-OP

Capela de São Francisco de Assis de São João Del Rei CSFA-SJDR

Para efeito de análise das qualidades acústicas destas igrejas, foram também

levantados seus parâmetros arquitetônicos relevantes tais como: as áreas de cada tipo

de acabamentos utilizados nos tetos, paredes e pavimentos. O volume total do

ambiente, a capacidade de público, e os percentuais de talhas barrocas e de madeiras

presentes, bem como da existência de tumbas em seus pavimentos, quadro 5.1.1.

128

Quadro 5.1.1 – Parâmetros Arquitetônicos das Igrejas Avaliadas.

IGREJAS

DIMENSÕES

SÉ-MA

MNSP-SJDR

MNSC-OP

MNSP-OP

MSA-TI

CNSC-OP

CNSR-OP

CSFA-OP

CSFA-SJDR

Área dos pisos em madeira (m²)

467 447 373 337 420 287 187 338 459

Área dos tetos em madeira (m²)

481 398 631 484 321 453 280 458 595

Área das talhas barrocas (m²)

294 235 198 176 183 179 194 181 318

Área das paredes em madeira (m²)

248 1079

Área das paredes em cal (m²)

815 937 702 241 797 1062 766 1233 1543

Área total das paredes (m²)

1109 1172 1148 1496 980 1241 960 1414 1861

Área total das superfícies (m²)

2057 2017 2152 2317 1721 1981 1427 2210 2915

Volume total (m³)

5298 4587 4930 4997 4710 5204 4269 4796 8405

Capacidade

210 410 330 300 200 260 210 280 300

Percentual de talhas barrocas

14,3 11,7 9,2 7,6 10,6 9,0 13,6 8,2 10,9

Percentual de áreas em madeira

60,4 53,5 67,4 89,6 53,7 46,4 46,3 44,2 47,1

Presença de tumbas no pavimento

Não Sim Sim Não Sim Não Não Sim Não

5.2 Parâmetro Acústico Clareza (C80)

O parâmetro acústico Clareza (C80) está relacionado à inteligibilidade das

articulações das notas musicais. O seu valor é determinado pela razão da energia da

resposta impulsiva que chega ao ouvinte nos primeiros 80 ms e a energia tardia total

que chega após 80 ms. Deste modo, o mais importante é que haja um equilíbrio entre

esses valores. Ou seja, quanto mais próximo de zero dB, melhor o equilíbrio entre a

clareza percebida e a reverberação.

As figuras de 5.2.1 a 5.2.6 apresentam os parâmetros acústicos Clareza (C80),

das seis igrejas onde foi possível realizar as medições no coro, entre as seis posições

129

de medição e a fonte sonora, para as bandas de freqüências centrais de 1/1 oitava

entre 125 Hz e 4000 Hz, das seis igrejas onde foi possível fazer a sua avaliação a partir

do coro.

Matriz de Nossa Senhora do Pilar

São João Del Rei

-8

-6

-4

-2

125 250 500 1000 2000 4000

Freqüência (Hz)

C80(dB)

Figura 5.2.1 – Clareza (C80): 6 posições de medição, igreja MNSP-SJDR.

Matriz de Nossa Senhora do Pilar

Ouro Preto

-8

-6

-4

-2

125 250 500 1000 2000 4000

Freqüência (Hz)

C80(dB)

Figura 5.2.2 – Clareza (C80): 6 posições de medição, igreja MNSP-OP.

130

Matriz de Santo Antônio

Tiradentes

-6

-4

-2

125 250 500 1000 2000 4000

Freqüência (Hz)

C80(dB)

Figura 5.2.3 – Clareza (C80): 6 posições de medição, igreja MSA-TI.

Capela de Nossa Senhora do Monte do Carmo

Ouro Preto

-10

-8

-6

-4

-2

125 250 500 1000 2000 4000

Fre qüê nc ia (Hz)

C80(dB)

Figura 5.2.4 – Clareza (C80): 6 posições de medição, CNSC-OP.

131

Capela de Nossa Senhora do Rosário

Ouro Preto

-16

-14

-12

-10

-8

-6

-4

-2

125 250 500 1000 2000 4000

Fre qüê nc ia (Hz)

C80(dB)

Figura 5.2.5 – Clareza (C80): 6 posições de medição, CNSR-OP.

Capela de São Francisco de Assis

São João Del Rei

-16

-14

-12

-10

-8

-6

-4

-2

125 250 500 1000 2000 4000

Fre qüê nc ia (Hz)

C80 (dB)

Figura 5.2.6 – Clareza (C80): 6 posições de medição, CSFA-SJDR.

Cabe salientar que ainda não há um estudo preciso informando qual o melhor

valor do parâmetro acústico clareza que um ambiente deve proporcionar. Sabe-se

porem, que cada estilo musical admite variações neste índice, mediante as articulações

132

das notas musicais pertinentes a cada um. Por exemplo, uma sala construída no

período romântico não é estritamente adequada à execução de música do período

clássico (TENENBAUM e VASCONCELLOS, 2004). Segundo Beranek (1962), a música

sacra barroca composta no século XVIII, se destacava pelo estilo contrapontual de

melodia, exigindo um maior destaque em suas articulações. Caso a clareza de uma

nota musical não fosse perfeitamente percebida poderia mascarar a nota subseqüente,

influenciando de forma negativa na qualidade da audição musical.

Fabbri et al., (1998), define uma faixa de valores ótimos para o parâmetro

Clareza (C80) entre -2 dB e 2 dB. Sendo estes valores perfeitamente aceitáveis entre

-4 dB e 4 dB.

Destas seis igrejas onde são apresentados os valores do parâmetro acústico

clareza: a igreja MNSP-OP classificada como pertencente a 3ª fase do barroco

brasileiro, bem como as igrejas CNSR-OP e CSFA-SJDR pertencentes a 4ª fase,

possuem a forma de elipse. As igrejas MNSP-SJDR e MSA-TI pertencentes a 3ª fase,

bem como a igreja CNSC-OP pertencente a 4ª fase, possuem o formato retangular.

Deste modo, cabe apresentar e analisar os dois formato em separado.

Pode-se observar que nas igrejas com formato de elipse os resultados de C80

são todos negativos, exceção feita para as posições (P1) e (P4) da igreja MNSP-OP e

em baixa freqüência. Este fato pode ser explicado pela sua forma que possibilita uma

concentração maior de energia após os 80 ms da resposta impulsiva. Isto é, há uma

predominância das reflexões tardias sobre as reflexões iniciais. Observa-se também

que nestas igrejas há uma certa homogeneidade em relação às freqüências analisadas.

Ou seja, a curva de C80 é mais plana. Isso provavelmente possibilita uma melhor

audição, uma vez que a quantidade de energia nas diversas freqüências são mais

próximas. Este fato pode ser explicado pela difusão sonora proporcionada pela

presença das talhas barrocas, (CARVALHO e LENCASTRE, 2002). Tanto que para a

igreja CNSR-OP, que possui um percentual maior de talhas, o parâmetro clareza é mais

bem distribuído nas várias freqüências.

133

Outro fato que cabe destaque também nas igrejas em forma de elipse é a

similaridade existente entre elas na distribuição de energias com relação às posições

de medição, ou seja, as posições mais distantes da fonte sonora (coro) respondem com

um equilíbrio maior, embora um pouco distante do ideal, como no caso das igrejas

CNSR-OP e CSFA-SJDR para as posições entre o coro e centro da nave. Isso pode ser

comprovado, pois quando a fonte sonora é acionada no coro tem-se a nítida sensação

de que o som está sendo produzido na frente do ouvinte. Possivelmente influenciado

pelo acoplamento entre a nave e a capela-mor (CARVALHO, 2005).

De maneira geral, na medida que se distancia da fonte sonora há uma sensível

melhora do parâmetro clareza. Isso pode ser explicado, tanto pela altura em se apóia o

coro como pela influência do som difratado por sua balaustrada. Isso é bem visível nas

igrejas CSFA-SJDR, CNSR-OP, onde microfone está situado bem abaixo do coro.

Observa-se que há uma melhora deste parâmetro na posição equivalente na MNSP-

OP, uma vez que o microfone fica mais afastado no sentido do centro da nave.

Embora, as igrejas em forma de elipse, apresentando valores não muito

indicados para o parâmetro acústico clareza, são consideradas pelos responsáveis de

sua administração e regentes de coro, de excelente desempenho acústico, com notória

fama disseminada pela comunidade católica. Esta informação foi obtida durante as

medições e esta avaliação pode ter sido influenciada pela forma atípica de suas

arquiteturas.

É importante observar ainda, que dentre as igrejas em forma de elipse, há uma

melhora substancial deste parâmetro acústico clareza, com o aumento das superfícies

em madeira. As igrejas CNSR-OP e CSFA-SJDR com uma área proporcional em torno

de 47 % apresentam C80 bem similares e não muito adequados. Por outro lado igreja

MNSP-OP, com uma proporção em torno 89,6 % de superfícies em madeira já possui

C80 dentro da faixa ideal.

134

Contrariando as mais otimistas expectativas e informações obtidas a cerca das

qualidades acústicas das igrejas barrocas, as de formato retangular apresentaram uma

clareza excepcional tanto com relação às posições como para as freqüências avaliadas.

Principalmente a igreja MSA-TI onde os valores de C80 variaram entre -4 dB e 4 dB

indicando que o ambiente é capaz de proporcionar uma ótima percepção das

articulações das notas e acordes musicais.

É importante observar a similaridade dos parâmetros acústicos C80 entre as três

igrejas retangulares, com destaque para as igrejas MNSP-SJDR e MSA-TI onde são

quase idênticos. Isto é facilmente explicado, uma vez que possui percentagem de

talhas barrocas e percentagem de superfícies em madeira muito próximas. Na igreja

CNSC-OP as posições de medições mais próximas (P6) e mais distante (P1)

apresentam valores que escapam um pouco do ideal, o que confirma a influência das

percentagens de superfícies de madeira e talhas barrocas que neste caso são menores

que as anteriores. Entretanto, as demais posições, região central da nave e entrada da

capela-mor, os valores se mostram plenamente adequados.

Ao se analisar os parâmetros acústicos clareza C80 levando-se em consideração

as posições de medição, nota-se também no caso das igrejas com formato retangular

que a posição mais próxima da fonte sonora (P6) é influenciada pela posição em

relação ao coro e sua balaustrada. Este fato pode ser observado com mais clareza na

igreja CNSC-OP, tendo em vista que esta posição se encontra quase sob o coro.

Destaca-se também para estas igrejas que a posição de medição dentro da capela-mor

teve seu resultado prejudicado em média freqüência, ao contrário das igrejas em forma

de elipse.

Na analise do parâmetro C80 levando-se em consideração o volume de cada

igreja, tanto as que possuem a forma de elipse como as retangulares, nota-se que este

parâmetro arquitetônico tem pouca ou nenhuma influência sobre seu resultado. Isso

pode ser constatado ao se comparar CNSC-OP no qual o volume é maior que o da

MNSP-SJDR e, no entanto, ambas possuem C80 dentro de uma mesma faixa. Da

135

mesma forma, e com mais destaque, a igreja CSFA-SJDR possui um volume muito

maior que a CNSR-OP, entretanto C80 é bem semelhante, tendo uma pequena

melhora em média e altas freqüência nas posições mais distantes da fonte sonora.

As médias em freqüência do parâmetro acústico Clareza de cada igreja onde foi

possível fazer a medição no coro são apresentadas na figura 5.2.7.

Figura 5.2.7 – Clareza média das igrejas avaliadas.

Em resumo pode-se afirmar que os parâmetros forma e materiais de acabamento

são fundamentais na determinação da qualidade acústica para prática da música em

uma igreja. As igrejas em formato retangular tiveram um equilíbrio dentro da faixa ideal

segundo a bibliografia já citada, exceto a igreja CNSC-OP e em algumas freqüências,

tendo como fundamento a redução do percentual de talhas barrocas e superfícies de

madeira. Da mesma forma as igrejas em forma de elipse CNSR-OP e CSFA-SJDR

apresentaram C80 pouco adequados, mesmo possuindo percentuais de talhas barrocas

e percentuais de superfície de madeira semelhantes aos das igrejas retangulares. Esta

situação só é revertida quando se excede a quantidade de talhas e madeiras, como é o

caso da igreja MNSP-OP, tendo seu valor considerado ótimo.

136

5.3 O Parâmetro Acústico “Tempo de Decaimento Inicial” (EDT)

A percepção auditiva da reverberação está intimamente relacionada ao EDT,

dando a sensação de estar dentro de um ambiente extremamente vivo quando seu

valor for alto. O seu cálculo é realizado em um curtíssimo espaço de tempo, no limite

do decaimento entre 0 e -10 dB na curva integrada de Schoroeder. Segundo Cocchi,

Garai e Tavernelli (2000), o EDT é considerado subjetivamente mais importante que TR

em relação à percepção da reverberação. Estando TR mais relacionado com as

propriedades físicas do ambiente.

Os resultados de EDT para bandas de freqüências centrais de 125 a 4000 Hz,

obtidos das medições realizadas nas várias posições entre a capela-mor e a nave das

igrejas barrocas construídas no século XVIII no Estado de Minas Gerais, são

apresentados nas figuras 5.3.1 até 5.3.9. Para todas as igrejas o EDT foi medido com a

fonte sonora colocada dentro da capela-mor, no local onde o padre celebra missa.

Sé de Mariana

0,5

1,5

2,5

125 250 500 1000 2000 4000

Freqüência (Hz)

EDT(s)

Figura 5.3.1 – Tempo de decaimento inicial (EDT) das 7 posições de medição, SÉ-MA.

137

Matriz de Nossa Senhora do Pilar

São João Del Rei

0,5

1,5

2,5

125 250 500 1000 2000 4000

Freqüência (Hz)

EDT(s)

Figura 5.3.2 – Tempo de decaimento inicial (EDT) das 6 posições de medição, MNSP-

SJDR.

Matriz de Nossa Senhora da Conceição

Ouro Preto

0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

3,00

125 250 500 1000 2000 4000

Freqüência (Hz)

EDT(s)

Figura 5.3.3 – Tempo de decaimento inicial (EDT) das 8 posições de medição, MNSC-

OP.

138

Matriz de Nossa Senhora do Pilar

Ouro Preto

0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

125 250 500 1000 2000 4000

Freqüência (Hz)

EDT(s)

Figura 5.3.4 – Tempo de decaimento inicial (EDT) das 6 posições de medição, MNSP-

OP.

Matriz de Santo Antônio

Tiradentes

0,5

1,5

2,5

125 250 500 1000 2000 4000

Freqüência (Hz)

EDT(s)

Figura 5.3.5 – Tempo de decaimento inicial (EDT) das 6 posições de medição, MSA-TI.

139

Capela de Nossa Senhora do Monte do Carmo

Ouro Preto

0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

3,00

3,50

4,00

125 250 500 1000 2000 4000

Freqüência (Hz)

EDT(s)

Figura 5.3.6 – Tempo de decaimento inicial (EDT) das 6 posições de medição, MNSC-

OP.

Capela de Nossa Senhora do Rosário

Ouro Preto

0,00

1,00

2,00

3,00

4,00

5,00

125 250 500 1000 2000 4000

Fre qüê nc ia (Hz)

EDT(s)

Figura 5.3.7 – Tempo de decaimento inicial (EDT) das 6 posições de medição, CNSR-

OP.

140

Capela de São Francisco de Assis

Ouro Preto

0,00

1,00

2,00

3,00

4,00

125 250 500 1000 2000 4000

Freqüência (Hz)

EDT(s)

Figura 5.3.8 – Tempo de decaimento inicial (EDT) das 6 posições de medição, CSFA-

OP.

Capela de São Francisco de Assis

São João Del Rei

0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

3,00

3,50

4,00

125 250 500 1000 2000 4000

Fre qüê nc ia (Hz)

EDT(s)

Figura 5.3.9 – Tempo de decaimento inicial (EDT) das 6 posições de medição, CSFA-

SJDR.

141

Da mesma forma como o parâmetro acústico apresentado e analisado

anteriormente, é importante inicialmente apresentar os resultados do EDT separando as

igrejas em dois grupos: as que foram construídas em formato de elipse e as foram

construídas em formato retangular.

De um modo geral, o EDT apresenta valores menores nas posições mais

próximas da fonte sonora e tende a aumentar para as posições mais distantes. Isso se

deve, por um lado à influência do som direto, e por outro por estar dentro da capela-

mor, ambiente este de menores dimensões. Pode-se afirmar, que a forma também tem

sua influência. Pois esta situação é mais aparente nas igrejas em forma de elipse

CNSR-OP e CSFA-SJDR, aonde as diferenças do EDT da posição (P1) para as demais

chegam a 2 segundos. Pois o campo acústico acaba sendo praticamente dividido em

dois pela grande concentração de energia, principalmente em médias freqüências,

dentro da nave e que se destaca mais na igreja CSFA-SJDR. Uma diferença tão

acentuada como esta não ocorre com as igrejas em forma retangular.

É importante observar, que no caso das igrejas setecentistas a forma tem maior

influência sobre o aumento do EDT, isso é claramente evidenciado entre as igrejas

CNSR-OP e CSFA-SJDR, onde seus percentuais de talhas barrocas e madeiras são

aproximados, entretanto o volume da igreja CNSR-OP é 50 % menor que da CSFA-

SJDR. Os EDT obtidos além de maiores são muito semelhantes em todas as

freqüências e posições de medição.

Ao se observar os resultados de EDT das igrejas em formato retangular, nota-se

que as igrejas SE-MA, MNSP-SJDR, MNSC-OP e MSA-TI pertencentes a segunda e

terceira fases do barroco brasileiro, apresentam uma impressionante similaridade tanto

no tempo quanto nas várias freqüências. Os valores de EDT variam entre 1 e 2,5

segundos em 1000 Hz. Observa-se que as igrejas destas duas fases têm seus

percentuais de superfícies de madeira variando de 53,5 % a 67,4 % e seus percentuais

de talhas barrocas variando entre 9,2 % e 14,3 %, o que certamente influenciou esta

142

homogeneidade. Mais uma vez se constata a pouca influência do volume do ambiente,

pois a igreja SE-MA, com volume maior, apresenta EDT reduzido frente às demais.

Já as igrejas retangulares, pertencentes à quarta fase do barroco como CNSC-

OP e CSFA-OP perdem a homogeneidade de EDT em relação às várias freqüências,

tendo seus valores reduzidos nas baixas e altas, e ampliado nas médias. Os valores de

EDT variam entre 2 e 3,5 segundos em 1000 Hz. Este aumento de EDT em relação às

demais, se deve a redução do percentual de talhas barrocas e superfícies de madeira

das igrejas pertencentes a quarta fase, que tem seus percentuais variando entre 8 % a

9 % de talhas barrocas e 44,2 % a 46,4 % de superfícies de madeira.

De maneira geral, o EDT de todas as igrejas avaliadas possuem características

comuns. Tendo seus valores reduzidos em baixas e altas freqüências. Os valores de

EDT reduzidos em baixa freqüência podem estar relacionados à presença dos altares

colaterais, onde seus nichos funcionam como ressonadores. Tanto que nas posições

mais distantes da fonte sonora, próxima à entrada da igreja, os valores de EDT tendem

a ser mais elevados, tendo em vista que nestas posições há uma menor presença de

superfícies revestidas de madeira e talhas. Dando lugar a grandes superfícies

revestidas com argamassa de cal e areia, que funcionam como superfícies refletoras.

Aumentando nesta região a percepção da reverberação. Esta situação pode ser

facilmente constatada nas igrejas MNSP-SJDR e CNSC-OP.

A redução de EDT em altas freqüências está diretamente relacionada à presença

das talhas barrocas. Pois os seus altos e baixos relevos, funcionando como armadilhas

sonoras, atenuando os sons de alta freqüência, tendo em vista que possuem pequenos

comprimentos de onda. Os altos e baixos relevos também ampliam a real superfície de

madeira exposta ao campo acústico, aumentando proporcionalmente a absorção

sonora.

As figuras 5.3.10 e 5.3.11 apresentam EDT médio das igrejas avaliadas.

143

EDT Médio das Igrejas Retangulares

0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

3,00

3,50

125 250 500 1000 2000 4000

Freqüência (Hz)

EDT(s)

SE-MA

MNSP-SJDR

MNSC-OP

MSA-TI

CNSC-OP

CSFA-OP

Figura 5.3.10 – EDT médio das igrejas em formato retangular.

É importante destacar que as igrejas de um modo geral apresentam os

parâmetros acústicos EDT bastante semelhantes. Principalmente as de formato

retangular. Apenas variando em uma faixa estreita de tempo entre 1,7 e 3 segundos em

1000 Hz. Estando seus valores diretamente relacionados à presença maior ou menor

de superfícies em madeira, figura 5.3.10.

144

EDT Médio das Igrejas em Forma de Elipse

0,00

1,00

2,00

3,00

4,00

5,00

125 250 500 1000 2000 4000

Freqüência (Hz)

EDT(s)

MNSP-OP

CNSR-OP

CSFA-SJDR

Figura 5.3.11 – EDT médio das igrejas em forma de elipse.

Como pode ser observada na figura 5.3.11, a forma proporciona uma maior

concentração de energia sonora em 1000 Hz nestas igrejas que possuem o formato de

elipse. Aumentando nesta freqüência, a percepção da reverberação. O comportamento

acústico destas igrejas é muito semelhante. A variação do EDT também está

relacionada à quantidade de superfícies em madeira. Ou seja, quanto maior o

percentual de superfícies revestidas em madeira, menor o EDT.

Como pode ser observado, a igreja MNSP-OP com 89,6 % de superfícies em madeira e

7,6 % em superfícies de talhas barrocas apresenta EDT menor em todas freqüências.

As igrejas CSFA-SJDR e CNSR-OP com 47 % e 46,3 % de superfície em madeira, e

10,9 % e 13,6 % de superfícies em talhas barrocas respectivamente, apresentam EDT

mais elevados. É importante notar que a igreja CNSR-OP com o maior percentual de

talhas barrocas teve uma grande redução do EDT em altas freqüências comprovando a

sua benéfica influência sobre este parâmetro acústico.

145

5.4 O Parâmetro Acústico “Tempo de Reverberação” (TR)

Segundo Kuttruff (2000) a reverberação é a mais importante propriedade

acústica de uma sala. Toda pessoa, mesmo leiga, é capaz de perceber a longa calda

de som que segue o acorde final de um órgão em uma grande catedral. Ela reconhece

que esta calda sonora é responsável pela dificuldade de se entender a palavra falada

em uma grande sala. O que ela pode não saber é que esta espécie de calda acústica,

chamada “reverberação” está presente em todas as salas e afeta cada sinal sonoro

transmitido influenciando o entendimento não só da palavra falada, mas também a

qualidade da audição musical. Esta observação que Sabine se baseou para fazer a sua

clássica investigação da reverberação e desde então se considera não somente a sua

duração, mas as suas propriedades espectrais como a mais importante característica

acústica de um ambiente.

O tempo de reverberação é definido como tempo necessário para que o nível de

pressão sonora decaia de 60 decibels após a interrupção do som produzido pela fonte

sonora. Os resultados do tempo de reverberação para bandas de freqüências centrais

de 125 a 4000 Hz, obtidos das medições realizadas nas várias posições entre a capela-

mor e a nave das igrejas setecentistas construídas no Estado de Minas Gerais, são

apresentados nas figuras 5.4.1 até 5.4.9. Para todas as igrejas o TR foi medido com a

fonte sonora colocada dentro da capela-mor, no local de celebração da missa pelo

padre.

146

Sé de Mariana

0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

125 250 500 1000 2000 4000

Freqüência (Hz)

TR(s)

Figura 5.4.1 – Tempo de Reverberação (TR) das 7 posições, SE-MA.

Matriz de Nossa Senhora do Pilar

São João Del Rei

0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

3,00

125 250 500 1000 2000 4000

Fre qüê nc ia (Hz)

TR(s)

Figura 5.4.2 – Tempo de Reverberação (TR) das 6 posições de medição, MNSP-

SJDR.

147

Matriz de Nossa Senhora da Conceição

Ouro Preto

0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

125 250 500 1000 2000 4000

Freqüência (Hz)

TR(s)

Figura 5.4.3 – Tempo de Reverberação (TR) das 8 posições de medição, MNSC-OP.

Matriz de Nossa Senhora do Pilar

Ouro Preto

0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

125 250 500 1000 2000 4000

Freqüência (Hz)

TR(s)

Figura 5.4.4 – Tempo de Reverberação (TR) das 6 posições de medição, MNSP-OP.

148

Matriz de Santo Antônio

Tiradentes

0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

125 250 500 1000 2000 4000

Fre qüê nc ia (Hz)

TR(s)

Figura 5.4.5 – Tempo de Reverberação (TR) das 6 posições de medição, MSA-TI.

Capela de Nossa Senhora do Monte do Carmo

Ouro Preto

0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

3,00

3,50

125 250 500 1000 2000 4000

Fre qüê nc ia (Hz)

TR(s)

Figura 5.4.6 – Tempo de Reverberação (TR) das 6 posições de medição, CNSC-OP.

149

Capela de Nossa Senhora do Rosário

Ouro Preto

0,00

1,00

2,00

3,00

4,00

5,00

125 250 500 1000 2000 4000

Fre qüê nc ia (Hz)

TR(s)

Figura 5.4.7 – Tempo de Reverberação (TR) das 6 posições de medição, CNSR-OP.

Capela de São Francisco de Assis

Ouro Preto

0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

3,00

3,50

125 250 500 1000 2000 4000

Freqüência (Hz)

TR(s)

Figura 5.4.8 – Tempo de Reverberação (TR) das 6 posições de medição, CSFA-OP.

150

Capela de São Francisco de Assis

São João Del Rei

0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

3,00

3,50

4,00

125 250 500 1000 2000 4000

Fre qüê nc ia (Hz)

TR(s)

Figura 5.4.9 – Tempo de Reverberação (TR) das 6 posições de medição, CSFA-SJDR.

Dentre as igrejas em formato retangular: SE-MA, MNSP-SJDR, MNSC-OP, MSA-

TI, CNSC-OP, CSFA-OP, observa-se um comportamento acústico bastante similar. Há

uma redução do tempo de reverberação em baixas e altas freqüências, e um ligeiro

aumento em médias freqüências. Apresentando um gráfico de TR em função da

freqüência ligeiramente curvo. A redução de TR em baixas freqüências está relacionada

à existência dos altares colaterais, pois a cavidade em que se encontram, tendo em

vista as suas medidas, funcionam como ressonadores absorvendo os sons de baixas

freqüências. Isto pode ser comprovado pelo TR majorado da igreja MNSP-SJDR, nas

posições mais distantes da fonte sonora, tendo em vista que os altares colaterais são

dispostos mais próximo da capela-mor. Pode-se dizer também que a grande quantidade

de revestimentos em madeira tais como: assoalhos e forros também influenciam este

comportamento acústico, uma vez que funcionam como painéis vibrantes. A redução de

TR nas bandas de freqüências mais elevadas está diretamente relacionada à absorção

sonora proporcionada pelas superfícies em madeira (

15,0

) e talhas barrocas

(

32,0=

) presentes nos requadros. Podendo ser explicado pelo aumento da área da

verdadeira zona de madeira exposta ao som criada pelas protuberâncias originadas

151

pelos motivos decorativos das talhas (pequenas esculturas e floreados) que tem um

papel importante na absorção sonora, mas, unicamente para pequenos comprimentos

de ondas (isto é, para altas freqüências). O domínio de freqüências da adicional

absorção sonora corresponde ao comprimento de onda dos detalhes protuberantes que

conduzem ao aumento da absorção e que também causam um efeito de aumento da

difusão sonora (muito útil e favorável para transmissão agradável de sons musicais).

Portanto as talhas barrocas são também responsáveis pela criação de um campo

acústico mais homogêneo, principalmente pelo seu posicionamento, tanto do altar-mor

quanto dos altares colaterais existentes na nave, pois proporciona uma maior difusão

do som (CARVALHO e LENCASTRE, 2002).

Nas igrejas que possuem um percentual maior de talhas barrocas, caso da igreja

SE-MA com 14,3 %, o gráfico de TR em função da freqüência tende ser mais plano. Ou

seja, os tempos de reverberação são mais próximos em todas as freqüências. Caso

contrário ocorre quando o percentual é reduzido, como se observa na igreja CSFA-OP.

Um fator que também exerce uma grande influência neste comportamento

acústico pode ser relacionado ao grande número de frentes de ondas e a sua

distribuição no ambiente proporcionado pela forma retangular destas igrejas. O

contrário ocorre nas igrejas em forma de elipse: MNSP-OP, CNSR-OP, CSFA-SJDR,

que apresentam tendência à grande concentração de energia, principalmente em

médias freqüências, e ao desenvolvimento de frentes de ondas “defeituosas”,

(BISTAFA, 2004). Este fato é facilmente visualizado na figura 5.4.9, CSFA-SJDR, em

que uma forte concentração de energia eleva o tempo de reverberação na freqüência

de 1000 Hz, na região central da nave, mesmo possuindo esta igreja, um razoável

percentual de superfícies em talhas e madeira.

A figura 5.4.10 mostra os tempos de reverberação médios para bandas de

freqüências centrais de 125 a 4000 Hz das igrejas construídas em forma retangular.

152

TR Médio das Igrejas retangulares

0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

3,00

3,50

125 250 500 1000 2000 4000

Freqüência (Hz)

TR(s)

SE-MA

MNSP- SJDR

MNSC- OP

MSA - TI

CNSC-OP

CSFA -OP

Figura 5.4.10 – TR médio das igrejas em formato retangular.

Observa-se que os tempos de reverberação das igrejas com forma retangular

estão diretamente relacionado à maior presença de superfícies revestidas em madeira e

superfícies de talhas barrocas. As igrejas SÉ-MA, MNSP-SJDR, MNSC-OP e MSA-TI,

com percentuais variando entre 53,5 % a 67,4 % de superfícies em madeira e 9,2 % a

14,3 % de talhas barrocas, apresentam um TR médio de 2 segundos na freqüência de

1000 Hz, com variações não superiores 1/2 segundo.

Por outro lado, as igrejas com percentuais de superfícies em madeira abaixo de

50 %, tendem a apresentar tempos de reverberação maiores, como é o caso das igrejas

CSFA-OP e CNSC-OP, aonde seus valores em médias freqüências chegam a 3

segundos.

A figura 5.4.11 mostra os tempos de reverberação médios para bandas de

freqüências centrais de 125 a 4000 Hz das igrejas em forma elíptica.

153

TR Médio das Igrejas em Forma de Elipse

0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

3,00

3,50

4,00

125 250 500 1000 2000 4000

Freqüência (Hz)

TR(s)

MNSP-OP

CNSR-OP

CSFA-SJDR

Figura 5.4.11 – TR médio das igrejas em forma de elipse.

Da mesma forma que as igrejas em formatos retangulares, os tempos de

reverberação das igrejas elípticas são proporcionais à presença de superfícies

revestidas com madeira e de talhas barrocas.

Nota-se que o volume exerce pouca influência sobre o TR, pois a igreja CSFA-

SJDR com o dobro do volume da igreja CNSR-OP, apresenta um tempo de

reverberação em média 1 segundo menor.

A tabela 5.4.1 apresenta os tempos de reverberação por posição e por

freqüência da igreja CSFA-SJDR, onde é possível observar uma maior concentração de

energia na área central da nave, responsável pelo substancial aumento do TR,

principalmente nas freqüências centrais de 500 e 1000 Hz.

Pode-se observar também, que na posição mais próxima da fonte sonora (P1),

localizada dentro da capela-mor, os tempos de reverberação são menores,

demonstrando claramente a influência do som direto. Esta diferença também pode ser

154

explicada pela localização do microfone usado na medição. Pois, sendo a capela-mor

um ambiente de menores dimensões, ele pode determinar a redução do TR nesta

região.

Tabela 5.4.1 – TR por posição e por freqüência da Capela de São Francisco de Assis

de São João Del Rei.

125 250 500 1000 2000 4000

2,17 2,56 3,04 2,83 2,53 1,85

2,49 2,95 3,25 3,32 3,02 2,36

2,88 3,10 3,36 3,39 3,12 2,57

2,72 2,94 3,27 3,46 3,14 2,54

2,47 3,08 3,37 3,29 3,17 2,55

2,39 2,82 3,36 3,41 3,17 2,59

Mesmo tendo estas concentrações de energia, que elevam o tempo de

reverberação em médias freqüências, as igrejas construídas no estilo barroco-rococó

em forma de elipse apresentam tempos de reverberação bem inferiores à maioria das

igrejas construídas em outros estilos arquitetônicos, que tem mostrado situações bem

piores, com TR superiores a 10 segundos (GIULIANNI; COCCHI, 1985).

De um modo geral as igrejas setecentistas de Minas Gerais apresentam um

comportamento acústico bastante peculiar no que diz respeito ao tempo de

reverberação. Ou seja, valores reduzidos de TR em baixas freqüências, com ligeiro

aumento em médias freqüências e redução em altas.

Este comportamento acústico é raro em outros estilos arquitetônicos de igrejas.

Das 43 igrejas avaliadas por Lubman e Wetherill (1983), Estados Unidos, México e

Japão, 80 % possuem tempo de reverberação muito grande em baixa freqüência, e

uma vertiginosa queda em médias e altas freqüências. Das demais igrejas, apenas 3

mostram comportamento acústico com uma certa semelhança, as outras, embora

apresentando valores de TR reduzidos em baixas freqüências, apresentam tendência

155

de aumento em altas freqüências. Da mesma forma, Sanchidrián e González (2006)

obtiveram resultados de TR com as mesmas características ao avaliar a igreja do

Monastério de Santo Domingo de Silos, Espanha. Podendo ser constatado também nas

avaliações da Catedral Metropolitana de Porto Alegre realizadas por Simões e Nabinger

(2001) e na correção acústica da Basílica de San Domenico em Foligno, Itália, com o

objetivo de transformá-la em sala de concerto, realizada por Cocchi e Farina (1987).

Pode-se dizer que este comportamento acústico é característico das igrejas

barrocas. Tendo em vista que Desarnaulds e Carvalho (2001), em pesquisa

desenvolvida com mais de quarenta igrejas de vários estilos arquitetônicos obtiveram

TR semelhantes nas igrejas barrocas de Portugal, ou seja, TR reduzido em baixas e

altas freqüências com ligeiro aumento em médias freqüências.

Deste modo, é possível perceber o quão especial é a acústica das igrejas

históricas construídas no século XVIII no Estado de Minas Gerais.

5.5 O Parâmetro Acústico “Definição” (D50)

As reflexões que chegam ao ouvinte nos primeiros 50 ms dão suporte ao som

direto possibilitando melhor inteligibilidade da fala. Deste modo, o parâmetro Definição

(D50) está relacionado à capacidade de se perceber melhor as articulações das

palavras, pois leva em consideração a razão da energia sonora que chega ao ouvinte

até 50 ms após o som direto e a energia total da resposta impulsiva. Assim sendo,

quanto mais o seu valor se aproxima de um, melhor se percebe a definição das

articulações da fala. O que sem dúvida melhora a compreensão das palavras.

Nas figuras 5.5.1 até 5.5.9 são apresentados os resultados do parâmetro D50

para bandas de freqüências centrais de 125 a 4000 Hz, obtidos das medições

realizadas nas igrejas selecionadas. Para todas igrejas o D50 foi medido a partir da

resposta impulsiva obtida entre a fonte sonora posicionada dentro da capela-mor, no

156

local de celebração das missas pelo padre, e os pontos de medição distribuídos entre a

capela-mor e a nave, fornecendo uma visão clara de seu comportamento acústico.

Sé de Marina

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

125 250 500 1000 2000 4000

Freqüência (Hz)

D50

Figura 5.5.1 - Definição (D50) das 7 posições, Sé-MA.

Matriz de Nossa Senhora do Pilar

São João Del Rei

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

125 250 500 1000 2000 4000

Freqüência (Hz)

D50

Figura 5.5.2 - Definição (D50) das 6 posições, MNSP-SJDR.

157

Matriz de Nossa Senhora da Conceição

Ouro Preto

0,2

0,4

0,6

0,8

125 250 500 1000 2000 4000

Freqüência (Hz)

D50

Figura 5.5.3 - Definição (D50) das 8 posições, MNSC-OP.

Matriz de Nossa Senhora do Pilar

Ouro Preto

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

125 250 500 1000 2000 4000

Freqüência (Hz)

D50

Figura 5.5.4 - Definição (D50) das 6 posições, MNSP-OP.

158

Matriz de Santo Antônio

Tiradentes

0,2

0,4

0,6

0,8

125 250 500 1000 2000 4000

Freqüência (Hz)

D50

Figura 5.5.5 - Definição (D50) das 6 posições, MSA-TI.

Capela de Nossa Senhora do Monte do Carmo

Ouro Preto

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

125 250 500 1000 2000 4000

Freqüência (Hz)

D50

Figura 5.5.6 - Definição (D50) das 6 posições, CNSC-OP.

159

Capela de Nossa Senhora do Rosário

Ouro Preto

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

125 250 500 1000 2000 4000

Freqüência (Hz)

D50

Figura 5.5.7 - Definição (D50) das 6 posições, CNSR-OP.

Capela de São Francisco de Assis

Ouro Preto

0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

125 250 500 1000 2000 4000

Freqüência (Hz)

D50

Figura 5.5.8 - Definição (D50) das 6 posições, CSFA-OP.

160

Capela de São Francisco de Assis

São João Del Rei

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

125 250 500 1000 2000 4000

Freqüência (Hz)

D50

Figura 5.5.9 - Definição (D50) das 6 posições, CSFA-SJDR.

Da mesma forma adotada nos parâmetros acústicos anteriormente analisados, o

parâmetro definição (D50) também é analisado separando-se as igrejas construídas em

formato retangulares das de forma elíptica. Muito embora não havendo grandes

diferenças no comportamento relacionado a este parâmetro, algumas peculiaridades

ocorrem, tornando necessária esta separação com o propósito de facilitar a

compreensão de seus resultados.

Observa-se nas igrejas retangulares, (figuras 5.5.1, 5.5.2, 5.5.3, 5.5.5, 5.5.6 e

5.5.8), que na medida que se distancia da fonte sonora, o parâmetro definição tende a

diminuir. Apresentando valores excepcionais de definição dentro da capela-mor, que na

maioria das igrejas avaliadas ultrapassa 0,60. Estas igrejas apresentam valores de

definição reduzidos nas últimas posições, mais distantes da fonte sonora e próxima à

entrada da nave, embora tendo uma pequena melhora na última posição, em relação à

penúltima, fato que certamente ocorre influenciado pela reflexão da parede da entrada.

Esta situação se destaca mais nas igrejas MNSP-SJDR e CSFA-OP, podendo ser

explicado pela combinação de dois parâmetros arquitetônicos: possuir menores

percentuais de superfícies em madeira e menor percentual de talhas barrocas. Sendo

161

que no caso específico da igreja MNSP-SJDR, os altares colaterais estão dispostos

entre o centro da nave e a capela-mor, deixando expostas grandes superfícies

revestidas com argamassa. Esta condição reduz a difusão sonora em função da

diminuição da proporção de talhas barrocas, favorecendo as reflexões que contribuem

com o reforço do som direto.

Da mesma forma que nas igrejas retangulares, as igrejas CNSR-OP e CSFA-

SJDR construídas em formato de elipse, apresentam parâmetros D50 que diminuem na

proporção em que a distância entre o ouvinte e o orador aumenta. Ao se comparar os

gráficos das figuras 5.5.7 e 5.5.9 nota-se uma grande semelhança entre seus

resultados, não obstante a enorme diferença de dimensões entre ela, onde a igreja

CNSR-OP possui um volume 50 % menor que a igreja CSFA-SJDR. Esta diferença é

compensada pela proporção de talhas barrocas que é maior na igreja de menor volume,

fazendo com que os resultados se aproximem. Mais uma vez é possível comprovar a

influência negativa da difusão sonora no parâmetro acústico definição.

Ao se observar os valores de D50 determinados por bandas de freqüência, nota-

se que seus resultados são maiores em baixas e altas freqüências e menores em

médias. Embora guardando uma certa semelhança com as igrejas retangulares, os

valores apresentados em médias freqüências são bem inferiores.

A figura 5.5.10 apresenta os parâmetros acústicos definição média para bandas

de freqüências centrais de 125 a 4000 Hz das igrejas em formato retangular.

162

D50 Médio das Igrejas Retangulares

0,00

0,10

0,20

0,30

0,40

0,50

0,60

125 250 500 1000 2000 4000

Freqüência (Hz)

D50

SE-MA

MNSP-SJDR

MNSC-OP

MSA-TI

CNSC-OP

CSFA-OP

Figura 5.5.10 - Definição média das igrejas em formato retangular.

Pode-se observar claramente que D50 é inversamente proporcional a superfície

de talhas barrocas presentes no ambiente. Principalmente quando leva em

consideração a sua relação com as superfícies em madeira.

A figura 5.5.11 mostra os parâmetros D50 médios para bandas de freqüências

centrais de 125 a 4000 Hz das igrejas em forma elíptica.

163

D50 Médio das Igrejas em Forma de Elipse

0,00

0,10

0,20

0,30

0,40

0,50

125 250 500 1000 2000 4000

Freqüência (Hz)

D50

MNSP-OP

CNSR-OP

CSFA-SJDR

Figura 5.5.11 - Definição média das igrejas em forma de elipse.

Da mesma forma, D50 se apresenta melhor nas igrejas onde o percentual de

talhas barrocas é menor. Principalmente se este ambiente possui superfícies lisas

compostas de materiais mais reflexivos como por exemplos paredes revestidas com

argamassa de cal e areia. Isto mostra que em ambientes difuso a percepção das

articulações das palavras é prejudicada. Confirmando que a presença de superfícies

reflexivas, sobretudo nas posições mais distantes da fonte sonora, pode favorecer a

melhoria de D50, uma vez que o som refletido chegando até 50 ms após o som direto

trás benefícios ao facilitar a compreensão das sílabas.

Mais uma vez pode-se constatar a forte influência exercida pela difusão sonora

proporcionada pela talhas barrocas.

Finalmente, pode-se verificar que o parâmetro arquitetônico volume exerce

pouca influência sobre o parâmetro acústico definição, uma vez que a igreja CSFA-

SJDR, mesmo tendo dobro do volume da igreja CNSR-OP apresentam D50 muito

semelhantes em todas bandas de freqüências analisadas.

164

5.6 Índice de Transmissão da Fala (STI)

Os índices de inteligibilidade da fala das igrejas setecentistas de Minas Gerais

foram obtidos da mesma maneira, que os demais parâmetros acústicos, a partir da

resposta impulsiva entre a fonte sonora e às posições de medição. Entretanto, foram

feitas medições em apenas duas posições: sendo a posição mais próxima identificada

como P3, junto a entrada da capela-mor e P6, P7 ou P8 posição mais distante da fonte

sonora, próxima ao nártex, ou seja, do lado da entrada da igreja. Estas posições

variaram de acordo com o comprimento de cada igreja e podem ser vistas no Anexo A.

A fonte sonora foi posicionada dentro da capela-mor, no local de celebração das missas

pelo padre.

Antes de dar início às medições, o sistema foi ajustado. Foram necessários

também alguns ajustes como filtrar o sinal sonoro de teste para que seu conteúdo em

freqüência fosse semelhante ao da voz humana masculina com o propósito de obter

uma avaliação do entendimento da fala do padre. O filtro é apresentado no capítulo 2 e

descrito na norma IEC 60268-16.

O nível do sinal sonoro de teste foi ajustado no mesmo nível da voz de uma

pessoa falando em tom normal, ou seja, sem elevar a voz em demasia. Para que isso

fosse possível foi pedida a uma pessoa do sexo masculino que fizesse uma leitura de

um texto qualquer, no local onde o padre faz suas celebrações. O nível de pressão

sonora equivalente (Leq) foi gravado na posição mais distante do orador, por um

período de aproximadamente 15 segundos.

A partir daí, um sinal sonoro tipo MLS, filtrado na voz masculina, foi emitido de

modo contínuo na igreja, e o amplificador de potência foi ajustado até que o nível de

pressão sonora, na mesma posição, atingisse o valor igual ao anterior,

aproximadamente 60 dB.

165

Foi gravado o ruído de fundo, em ambas as posições de medição, e arquivado

digitalmente no mesmo formato das gravações das respostas impulsivas (.wav). Após a

emissão do sinal sonoro (Lin Sweep), filtrado na voz masculina, foram obtidas as

respostas impulsivas, também para as duas posições anteriormente determinadas.

O valor do STI de cada igreja foi calculado, e seus resultados são apresentados

no quadro 5.6.1, bem como as percentagens de perdas das articulações das

consoantes e seus respectivos ruídos de fundo.

Quadro 5.6.1 – Valores de STI, para voz masculina, medidos nas igrejas.

POSIÇÃO DE MEDIÇÃO 3

POSIÇÃO DE MEDIÇÃO 6, 7 OU 8

IGREJA

LOCAL

STI

% ALC

RUÍDO DE

FUNDO

dB(A)

STI

% ALC

RUÍDO DE

FUNDO

dB(A)

SÉ-MA 0,43 16,6 57 0,42 17,5 46

MNSP-SJDR 0,28 37,4 62 0,23 49,0 64

MNSC-OP 0,55 8,7 37 0,41 18,9 39

MNSP-OP 0,47 13,3 47 0,39 20,5 36

MSA-TI 0,28 36,4 61 0,23 49,0 60

CNSC-OP 0,33 28,0 61 0,30 33,1 62

CNSR-OP 0,31 31,9 67 0,30 33,5 59

CSFA-OP 0,45 15,1 44 0,30 33,3 45

CSFA-SJDR 0,35 25,7 56 0,32 29,6 51

É importante destacar, que para determinação do STI, não se usou o

amplificador de potência da própria, para que se avaliasse a fala do orador sem

qualquer recurso eletroacústico, e se ter uma idéia clara do comportamento do

ambiente nestas condições. Tendo em vista que, na época em que foram concebidas e

166

executadas suas edificações, não havia os recursos que são disponíveis na atualidade

e que certamente dariam sua contribuição na melhoria da inteligibilidade da fala.

Ao contrário dos demais parâmetros acústicos, para apresentação e análise do

STI, não se separou as igrejas avaliadas pela sua forma executiva por não ter sido

encontrada qualquer relação direta com este parâmetro arquitetônico.

A partir das informações apresentadas no quadro 5.6.1, observa-se que o STI

tem seus valores melhores na posição mais próxima do orador, nas igrejas em que os

ruídos de fundo ou são aproximadamente iguais nas posições de medição, ou maior na

posição mais distante. Isto pode ser claramente notado nas igrejas MNSP-SJDR,

MNSC-OP, MSA-TI, CNSC-OP e CSFA-OP. Do mesmo modo, ao se observar à perda

da inteligibilidade das consoantes, nota-se que os percentuais de perdas são

substancialmente maiores nas posições mais distantes. O que já era de se esperar,

tendo em vista, que este parâmetro leva em consideração a distância emissor-receptor,

tempo de reverberação do ambiente e seu nível de ruído de fundo (SIMÕES e

NABINGER, 2001).

Por outro lado a igreja SÉ-MA apresenta STI bem semelhante tanto para a

posição mais próxima da fonte sonora quanto para mais distante. Isto se deve a um

substancial aumento do ruído de fundo, na posição mais próxima da capela-mor, que

chegou a 57 dB(A), ao passo que na entrada da igreja não passou de 46 dB(A).

Portanto, a perda da inteligibilidade pela distância foi compensada pela redução do

ruído de fundo. Isto também pode ser observado na igreja CSFA-SJDR onde a variação

do valor de STI também é pequena.

Contrário ao anteriormente descrito ocorre nas igrejas MNSP-OP e CNSR-OP,

onde mesmo havendo nível de ruído de fundo menor na posição mais distante do

orador, apresentam STI menores. Comprovando que o valor de STI tende a diminuir

com aumento da distância entre o ouvinte da fonte sonora.

167

Ao se comparar os resultados entre as igrejas, nota-se que, da mesma forma

que o ruído de fundo, o tempo de reverberação também exerce uma forte influência

sobre o resultado da inteligibilidade. Este fato fica bem claro ao se observar os

resultados das igrejas SÉ-MA e CSFA-SJDR, onde os ruído de fundo são bem

próximos, no entanto seus índices de transmissão da fala são substancialmente

diferentes. Daí se percebe a influência das superfícies revestidas em madeira sobre os

resultados do STI.

Nota-se também que a diferença do STI da posição mais próxima da fonte

sonora para a mais distante, tende a aumentar nas igrejas com menor percentual de

talhas barrocas podendo ser constatado ao se comparar às igrejas SÉ-MA e CSFA-OP.

Isto não quer dizer que exercem influência na melhoria do STI, mas torna-o mais

constante ao longo do ambiente.

Um caso específico merece destaque pela sua peculiaridade. A igreja MNSP-

SJDR, que apesar da distância, nível de ruído de fundo maior, tempo de reverberação

também maior, na posição mais distante da fonte sonora, apresenta um STI melhor.

Este fato pode ser explicado pela ausência de altares colaterais próximos a entrada da

igreja. O que aumenta a proporção de superfícies revestida com argamassa,

funcionando como refletores acústicos, o que certamente contribui com a redução da

perda da inteligibilidade das consoantes verificadas, melhorando, deste modo, o STI.

Segundo a norma ISO 60268–16, os valores de STI variam de 0 a 1. A qualidade

da inteligibilidade da fala é avaliada por faixa de valores de STI e podem ser

classificadas como mostra a tabela 5.6.1.

168

Tabela 5.6.1 – Relação entre STI e a inteligibilidade da fala.

STI 0-0,3 0,3-0,45 0,45-0,6 0,6-0,75 0,75-1

Inteligibilidade Ruim Pobre Razoável Boa Excelente

Das nove igrejas avaliadas, apenas três: MNSC-OP, MNSP-OP e CSFA-OP

foram classificadas como “razoável”, mesmo assim nas posições mais próximas da

fonte sonora, ou seja, próximo à entrada da capela-mor. Nas posições mais distantes

foram classificadas como “pobre”. Quatro igrejas foram classificadas como “pobre” nas

posições mais próximas do orador: SÈ-MA, CNSC-OP, CNSR-OP e CSFA-SJDR,

mantendo-se nesta classificação para a posição mais distante. A igreja CSFA-OP perde

qualidade no índice de transmissão da fala nas posições mais distantes sendo

classificadas como “ruim”. As igrejas MNSP-SJDR e MSA-TI foram classificadas tanto

nas posições mais próximas da fonte sonora quanto nas posições mais distantes com

“ruim”.

Além das faixas de qualificação subjetiva de ambientes, a norma ISO 60268–16

apresenta um gráfico correlacionando o STI a um escore de entendimento de palavras,

figura 5.6.1. Ao se consultar este gráfico tem-se a possibilidade de prever o índice de

acertos, tanto de palavras como de frases. Estas previsões têm como base

respectivamente, listas em inglês conhecidas como “Harvard Lists” e os resultados da

inteligibilidade de sentenças SRT (Speech Reception Threshold). Apesar de serem

qualificadas dentro da mesma faixa, as variações do STI obtida mostra uma substancial

diferença no entendimento de palavras e frases, tendo em vista o rigor na avaliação

deste índice (BERTOLI; GOMES, 2006).

169

100

0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0

Escore de Inteligibilidade %

Rui m

PB - Palavras

Se n t e n ç a s

(Não otimizadas SRT)

CVC

EQB

Po b re

Razoável

Bo m

Exc e l e nte

ST I

Figura 5.6.1 - Qualificação do STI e escore de inteligibilidade. Fonte: Adaptado de IEC

60268-16 (2003-05).

As igrejas MNSC-OP, MNSP-OP e CSFA-OP apresentaram os melhores

desempenhos de STI com o escore de entendimento em torno de 85 % das palavras e

82 % das frases na posição mais próxima da fonte sonora avaliada e 79 % das palavras

e 52 % das frases na posição mais distante. As igrejas com o segundo melhor resultado

foram: SÉ-MA e CSFA-OP com resultados em torno de 80 % de entendimento de

palavras na posição mais próxima do orador e 67 % na posição mais distante. As

demais tiveram seus resultados avaliados abaixo de 70 % de entendimento de palavras

e 25 % de frases na posição mais próxima. Chegando a valores quase nulo de

entendimento nas posições mais distantes. As igrejas MNSP-SJDR e MSA-TI

170

apresentaram escore de entendimento de palavras em torno de 50 % na posição mais

distante, e quase nulo no que se refere ao entendimento de frases.

Ao se verificar os escores de entendimento constata-se mais uma vez o grande

peso do ruído de fundo exercido sobre a inteligibilidade das palavras nas igrejas

avaliadas. O rigor na determinação do STI, principalmente se comparado com o bom

desempenho obtido na avaliação dos demais parâmetros acústicos, pode ser

justificado, ou pela excessiva importância dada ao ruído de fundo, ou pela relação entre

seu valor e a lista de palavras de referência no idioma inglês. Tendo em vista, que são

foneticamente diferentes das palavras proferidas em português, o que certamente tem

influência sobre seus resultados. Mesmo assim é possível extrair importantes

informações a cerca da influência do ambiente sobre a inteligibilidade das palavras.

171

172

CAPÍTULO 6

CONCLUSÕES

“Quando uma criatura humana desperta para um

grande sonho e sobre ele lança toda a força de sua

alma... Todo o Universo conspira a seu favor”.

Goethe

173

6.1 Considerações

Esta pesquisa teve como propósito, caracterizar as qualidades acústicas de

nove igrejas setecentistas, edificadas em duas regiões de substancial importância

histórica do Estado de Minas Gerais, correlacionando aos seus parâmetros

arquitetônicos. Para isso foram levantadas suas características arquitetônicas tais

como: formato, comprimento, largura, altura, áreas, volume e materiais de acabamento

de cada igreja.

Ao se levantar tais características pode-se perceber que as igrejas obedecem a

uma forma e disposição de seus diversos ambientes de modo semelhante, ou seja, são

compostas basicamente de três partes: à entrada o nártex, com o coro em sua parte

superior, a nave localizada ao centro, e do lado oposto à entrada, a capela-mor. Das

nove igrejas avaliadas, seis são em forma de quadrilongos interligados e três em forma

de elipse.

As igrejas de um modo geral, além de possuir características arquitetônicas para

atender as exigências litúrgicas e ritualísticas, também têm que atender as qualidades

acústicas para boa audição musical, principalmente ao canto de coro, e a inteligibilidade

da fala do padre e auxiliares. Deste modo, procurou-se avaliar os parâmetros acústicos

relacionados a estas condições.

De uma forma mais específica em relação a cada um dos parâmetros acústicos

abordados neste trabalho, pode-se concluir o seguinte:

6.2 Clareza (C80)

A partir das análises realizadas do parâmetro acústico clareza das igrejas em

formato de elipse, pode-se concluir que sua forma tem grande influência em seus

resultados, uma vez que concentrou grande quantidade de energia, trazendo prejuízo à

174

sua qualidade acústica, no que concerne a audição de música, pois houve uma

predominância das reflexões tardias sobre as primeiras reflexões.

As posições mais distantes da fonte sonora são consideradas melhores para

audição musical, pois sofre menos influência da balaustrada e da borda do piso, tendo

ainda como contribuição o acoplamento entre a nave e a capela-mor, que funciona

como um ressonador, melhorando a percepção dos sons produzidos no coro.

A maior presença de superfícies revestidas com madeira e talhas barrocas

influenciam de maneira positiva ao proporcionar um melhor equilíbrio entre a energia do

som que chega até 80 ms e a do som reverberante.

Ao contrário do que se esperava as igrejas em formato retangular são

qualitativamente melhores que as igrejas em forma de elipse, apresentando um

equilíbrio melhor tanto em freqüência quanto nas posições de medição. Por outro lado,

o parâmetro arquitetônico volume, em ambos os formatos construtivos, tem pouca

influência sobre a clareza do ambiente.

6.3 Tempo de Decaimento Inicial (EDT)

Foi possível concluir das análises do parâmetro acústico EDT, que o formato

construtivo das igrejas setecentistas de Minas Gerais é o principal responsável pela

percepção da reverberação, proporcionando a sensação de estar dentro de um

ambiente mais vivo do que realmente é. Principalmente nas igrejas em forma de elipse

onde a concentração de energia aumenta a percepção da reverberação na região

central da nave.

A quantidade de superfícies revestidas com madeira, independente do formato

construtivo, influencia diretamente seus resultados, ou seja, quanto maior a sua área

menor o valor de EDT.

175

A regularidade e homogeneidade apresentadas nos valores de EDT para todas

as freqüências, com ligeira redução em seus valores em baixas e altas freqüências,

estão relacionadas não só com a proporção de superfícies revestidas com talhas

barrocas, mas também com a distribuição dos altares colaterais dentro da nave. Aqui

também se constata a pouca influência exercida pelo aumento ou diminuição do volume

do ambiente.

6.4 Tempo de Reverberação (TR)

Mais evidente na análise do tempo de reverberação, foi possível concluir que o

comportamento acústico extremamente similar, principalmente nas igrejas edificadas

em formato retangular, ou seja, valores reduzidos em baixas e altas freqüências, está

relacionado à presença das superfícies de madeira providas de talhas barrocas e

distribuídas ao longo da igreja e que são responsáveis pela efetiva redução do TR em

altas freqüências. Sendo a redução do TR em baixas freqüências creditada aos altares

colaterais, uma vez que a cavidade em que se encontram funcionam como

ressonadores absorvendo os sons de baixas freqüências, bem como a presença de

grande quantidade de revestimentos em madeira funcionando como painéis vibrantes.

A presença das talhas barrocas também é responsável pelo aumento da difusão sonora

proporcionando uma melhor transmissão dos sons musicais.

Este comportamento acústico bastante peculiar e próprio do estilo arquitetônico

das igrejas barrocas construídas no século XVIII, em Minas Gerais, também tem como

co-responsável a formação do grande número de frentes de ondas, e sua distribuição

ao longo da nave, que nas igrejas em formato retangular promove uma homogeneidade

ainda maior do que nas demais.

Da mesma forma que o parâmetro acústico EDT, o tempo de reverberação,

independentemente do formato construtivo, é diretamente influenciado pela proporção

de superfícies revestidas com madeira. A influência da absorção sonora produzida

176

pelas talhas barrocas está relacionada ao efetivo aumento de suas superfícies expostas

ao campo acústico em conseqüência dos altos e baixos relevos de suas esculturas. As

irregularidades das superfícies também são responsáveis pela absorção dos sons de

alta freqüência. O tempo de reverberação também é pouco influenciado pelo volume do

ambiente.

6.5 Definição (D50)

O que já era de se esperar, no geral, o parâmetro definição tem seus valores

melhorados nas posições mais próximas da fonte sonora, ou seja, quanto mais próximo

do orador, melhor a percepção das articulações da fala. Nas igrejas setecentistas seus

resultados tendem a melhorar nas posições mais distantes mostrando a influência das

reflexões promovidas pelas paredes frontais das igrejas ou em casos específicos, nas

igrejas desprovidas de altares co-laterais nesta região. Deste modo pode-se concluir

que a difusão sonora produzida pela talhas barrocas é responsável pela redução do

valor de D50 e pela homogeneidade na sua distribuição nas diversas freqüências

avaliadas. A sua presença é altamente benéfica nas posições mais próximas do orador

trazendo prejuízo nas posições mais distantes. Este parâmetro acústico também é

pouco influenciado pelo volume da igreja. A forma retangular trás uma sensível

melhoria do valor de D50 para médias freqüências, o que não ocorre com as igrejas em

formato de elipse. Finalmente pode-se concluir que a grande quantidade de superfícies

lisas, sobretudo as superfícies revestidas com argamassa de cal e areia, favorecem a

melhoria da percepção das articulações das palavras, proporcionando uma melhor

inteligibilidade da fala.

6.6 Índice de Transmissão da Fala (STI)

A partir dos resultados do índice de transmissão da fala das igrejas setecentistas

de Minas, foi possível concluir que quatro parâmetros exercem total influência em seu

177

resultado. Sendo dois acústicos e dois arquitetônicos. O primeiro, com um peso maior

na determinação do STI é o ruído de fundo. Pois, mesmo com valores de ruído de

fundo relativamente baixo, os resultados de STI e o índice de acerto de palavras,

ficaram muito aquém do esperado, principalmente levando-se em consideração os bons

resultados apresentados pelos demais parâmetros acústicos.

Outro parâmetro acústico que notadamente influencia os resultados do STI é o

tempo de reverberação. Ou seja, quanto maior o TR, menor é o valor do STI.

A maior presença de superfícies compostas por talhas barrocas proporciona um

melhor equilíbrio entre os valores do STI obtidos nas posições mais próximas e mais

distantes da fonte sonora.

Pode-se concluir também que a presença de superfícies que proporcionam

melhor reflexão do som (madeiras lisas e argamassas), existentes a partir do centro da

nave e em direção à entrada da igreja, na posição mais distante do padre, contribuem

sobremaneira para a melhoria da inteligibilidade da fala.

6.7 Considerações Finais

Mediante as conclusões relativas à pesquisa desenvolvida é possível perceber o

quão importante e especial é a acústica das igrejas construídas no estilo barroco-

rococó, no século XVIII em Minas Gerais. Onde as características arquitetônicas destes

monumentos históricos, comprovadamente, exercem enorme influência sobre suas

qualidades acústicas. Deste modo foi possível atingir os objetivos desta pesquisa, que

além de caracterizar a acústica das igrejas setecentistas, ofereceu uma contribuição

eficaz ao fornecer elementos para atender a demanda por informações a respeito da

acústica destes ambientes, tanto no que concerne à correção acústica de igrejas

existentes, como para a elaboração de novos projetos.

178

Para trabalhos futuros, recomenda-se a ampliação da investigação para todas as

igrejas barrocas, construídas nas diversas fases do barroco brasileiro, principalmente as

da primeira e segunda fase, que podem ser encontradas em outros estados brasileiros.

Sugere-se também a ampliação da investigação para igrejas com outras

características arquitetônicas com o propósito de obter mais subsídios de comparação.

Sugere-se ainda um aprofundamento na investigação do índice de transmissão

da fala, especialmente fazendo-se a comparação com testes subjetivos de

inteligibilidade de palavras, com a aplicação de questionários usando-se lista de

palavras em português para se obter uma avaliação mais fiel e real do ambiente.

179

180

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