( PDF ) Avaliação do desajuste vertical e da espessura de película de infra-estruturas de três sistemas cerâmicos

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AVALIA

ÇÃ

O DO DESAJUSTE VERTICAL E DA

ESPESSURA DE PELÍCULA DE INFRA

ESTRUTURAS

DE TRÊS SISTEMAS CERÂ

MICOS

Rodrigo Trentin Alves de Lima

Dissertação apresentada à Faculdade de

Odontologia de Bauru, da Universidade de São

Paulo, como parte dos re

quisitos para obtenção

do título de Mestre em Odontologia,

área de

Reabilita

çã

o Oral

BAURU

2005

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Livros Grátis

http://www.livrosgratis.com.br

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AVALIA

ÇÃ

O DO DESAJUSTE VERTICAL E DA

ESPESSURA DE PELÍCULA DE INFRA

ESTRUTURAS

DE TRÊS SISTEMAS CERÂ

MICOS

Rodrigo Trentin Alves de Lima

Dissert

ação apresentada à Faculdade de

Odontologia de Bauru, da Universidade de São

Paulo, como parte dos requisitos para obtenção

do título de Mestre em Odontologia,

área de

Reabilita

çã

o Oral

Orientador: Prof. Dr. Gerson Bonfante

BAURU

2005

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RODRIGO TRENTI

N ALVES DE LIMA

03 de dezembro de 1976

Campo Grande

–

1995

1998

1999

2000

2002

2001

2002

2003

2005

Associaç

Nascimento

Curso de

graduação em

Odontologia

–

Universidade Federal de Mato Grosso

do Sul

– C

ampo Grande

Curso de Aperfeiçoamento em

Periodontia

Prótese

–

Associação

Brasileira de Odontologia

–

Seção MS

–

Campo Grande

Curso de Especialização em Prótese

Dent

ria

–

Sociedade de Promoção

Social do Fissurado Labio

palatal

–

PROFIS

–

Bauru

- SP

Curso de Aperfeiçoamento em

Implantodontia

–

Instituto de Ensino

Odontológico

–

IEO

–

Bauru

- SP

Mestrado em Odontologia, área de

Reabilitação Oral, pela Faculdade de

Odontologia de Bauru

–

Universidade

de São Paulo

Associação Brasileira de Odont

ologia

–

Seção MS

Sociedade Brasileira de Pesquisa

Odontol

gica

DEDICATÓRIA

AOS MEUS PAIS,

ARY SILVIO E CLARA AMANDA

Dedico a vocês a realização deste sonho. Serei eternamente grato pelo amor,

aten

çã

o e dedica

çã

o que

vocês

sempre me deram.

vocês

ganhei os presentes mais importantes que um filho poderia receber:

exemplos de dignidade e de vida. Cultivaram em mim os valores que

transformaram

uma criança em um adulto responsável e consciente.

Deram para mim a perspectiva de um futuro digno, p

roporcionando

me in

meras

oportunidades de estudo.

Sacrificaram seus sonhos em favor dos meus, deixaram de ter para

vocês

para

oferecer para mim. Não existe uma forma material que eu possa retribuir seu empenho

e dedica

çã

o. Quero estar ao lado de

vocês

por

muitos anos para agradecer e

recompens

á-

los pelos seus esfor

os.

Pai e mãe, do fundo do meu cora

çã

o, obrigado por

vocês

serem assim,

especiais.

Amo

vocês

Aos meus avós maternos,

Antônio

Alice

, com que passei muitos anos de

minha vida. De

vocês

pud

e ter sempre um colo amigo, uma

compreensão

quase

paternal e uma dedica

çã

o inigualável. Com

vocês

exercitei o amor e a compaixã

Obrigado por serem t

o queridos comigo.

A minha querida irmã

Carla

, símbolo de personalidade e exemplo de

sinceridade. Obrigado por me compreender quando parecia ser impossível assim fazer.

Deculpe

me quando compreender foi imposs

vel. Te amo muito.

A minha querida

Samara

, com quem aprendi a ver o mundo por uma nova

perspectiva, com quem me identifiquei em inúmeros aspectos e aprendi a aceitar outros

tã

o diferentes.

Obrigado pelo carinho, toler

ân

cia, paciê

ncia,

compreensão

e grande simpatia.

Obrigado pelas palavras de conforto e incentivo.

Sorrimos e choramos tantas vezes... Disso tudo, para mim, ficou a certeza de

que você

é unica. Te amo demais.

AGRADECIMENTOS

Prof. Dr. Gerson Bonfante, por ter guiado meus passos acadêmicos e ter

sido sempre sincero e honesto em suas palavras. Espero poder retribuir os votos de

confian

a at

aqui depositados com trabalho, dedica

çã

e amizade.

Obrigado por acreditar em minha capacidade.

Meu eterno reconhecimento e gratidão pelo exemplo de homem que sempre

buscou ser.

Prof. Dr. Luiz Fernando Pegoraro, que pela dedica

çã

o à docência tornou-

se um exemplo a ser seguido pela trans

miss

o de sua experi

ncia.

Prof. Accácio Lins do Valle, pela amizade e conhecimento que sempre me

dispensou e por acreditar em minha capacidade.

Aos amigos de mestrado

Estevam

Jonas

Filipe

Mika

Thania

Lucas

Lí

via,

rico

Paty

Valdey

Katia

riana

. Sempre os considerei uma familia.

Aos

professores do curso de mestrado pelos conhecimentos transmitidos e

pela amizada cultivada.

Aos amigos do doutorado Eduardo Ayub

Antonio Ricardo

Rafael

Marinele

Jefferson

Luiz Gustavo

Renato

Osvaldo

rli

Ana

Leylha

Paulo

Paulinho

Fukashi

Aos professores da Universidade Federal de Mato Grosso do Sul Antonio Joã

da Silveira Terra

Dalva Terra

Margareth Coutinho

Jos

é Carlos Mendonça

Paulo

Zárate Pereira

Marcelo Arruda

Julio Cesar Leite da Sil

va,

Jos

é Luis Figueiredo e

Eliseu Insauralde. Amigos que sempre me apoiaram em Campo Grande e

incentivaram a galgar a vida acad

mica.

Àqueles que me permitiram a pesquisa:

Prof. José Roberto Pereira Lauris, pela imprescindível ajuda na aná

lise

esta

tí

stica.

Prof. Dr. José Gilmar Batista, pelo apoio e confec

çã

o das infra-

estruturas

met

licas.

aboratório Freitas

, pela confec

çã

o das infra

estruturas In

Ceram Zirconia.

Nobel Biocare

, pela confecção das infra

estruturas Procera AllZircon.

Sr. Ronaldo

Labordental

, pela doa

çã

o dos materiais de moldagem.

Neodent

, pela

gravação à laser

no troquel

padr

o met

lico.

Conselho Nacional de Desenvolvimento Científico e Tecnoló

gico

–

CNPq

, pelo fomento da bolsa de estudo durante o curso.

MÁRIO

LISTA DE FIGURAS

............................................................................................xi

LISTA DE TABELAS

.......................................................................

.........

............xii

RESUMO

...................

.......................................................

.....

.............................xiiv

INTRODUÇÃO

..................................................................................................1

REVISÃO

DE LITERATURA

.........................

....................................................6

PROPOSIÇÃO

............................

..........

................

.......

..................................56

4. MATERIAL E MÉTODOS

..............................................................

....

..........58

4.1

btenção do troquel

padrão

.......................................................................

4.2

btenção dos troquéis de gesso

................................................................

4.3

arcações no troquel

padrã

......................................................

......

.........

4.4

- C

onfecção das infra

estruturas

...............................................

....

................

4.4.1

Infra

estruturas metálicas para coroa metalo

cerâmica.....

.......

...

4.4.2

Infra

estruturas cerâmicas do sistema in

ceram zirconia............

4.4.3

Infra

estruturas cerâmicas do sistema procera allzircon.............

4.5

Adaptação das infra

estruturas

.............................................................

.....

4.6

Avaliação do desajuste vertical e da espessura de película

......................

4.6.1

Avaliação do desajuste vertical

...................................................

4.6.2

Captura da película de cimento

análogo

....................

.................

4.6.3

Demarcação dos pontos de leitura

..............................................

.6.4

- Mensuração da espessura de película de cimento-análogo em

microscópio comparador

...........................................................

4.7

nálise estatística

.......................................................................................

5. RESULTADOS................................................................................................82

5.1

daptação das infr

estruturas

...................................................................

5.2

- D

esajuste vertical

.....................................................................

.................

5.3

spessura de película

................................

.................

....

............................

5.4

nálise estatístíca

.........................................

...

...........................................

DISCUSSÃO

.............................................................................

......................99

ONCLUS

.............................................................................................126

REFERÊNCIAS

BIBLIOGRÁFICAS.

.................................................

...

....

.........128

ABSTRACT

.................

............................................................................

........

............

140

LISTA DE FIGURAS

FIGURA 4.1 – ilustração das características do preparo em vista proximal (a) e vestibular (b) e

troquel

padrão metálico fundido

(c)..............................................................................................

FIGURA 4.2 – a) base e troquel-padrão fixados à base de resina acrílica vermelha; b) pinos na

base

e orifícios na plataforma

do paralelômetro modificado

........................................................

FIGURA 4.3 – a) paralelômetro modificado; b) moldeira encaixada à base de resina acrílica;

carga estática sobre a moldeira

............................................

........................................................

FIGURA 4.4 – i.e.s. assentadas sobre o troquel-padrão metálico: a) i.e. do grupo MC; b) i.e. do

grupo IZ; c) i.e. do grupo PZ

........................................................................

.................................

FIGURA 4.5 – i.e. do grupo PZ assentada sobre o troquel-padrão metálico sob carga

estática

..................................................................................................................................

........

FIGURA 4.6 – a) película de elastômero no interior da i.e.; b) silicone de consistência média

sendo injetado no interior da i.e. para captura da película

...........................................................

FIGURA 4.7 – bloco de silicona seccionado ao meio no sentido vestíbulo-

lingual

contendo a

película

elastômero

em seu interior

.........................................................................................

FIGURA 4.8

–

ilustração dos pontos de leitura da espessura de pelí

cula

...................................

FIGURA 5.1 – ilustração das regiões correspondentes a região axio-cervical (I), axio-oclusal (II),

porção superior das cúspides (III) e porção inferior

do sulco mesio

distal (IV)............................

FIGUR

A 5.2 – representação gráfica da média de espessura dos grupos MC, IZ e PZ por

ponto

.............................................................................................................................................

FIGURA 5.3 – representação gráfica da correlação entre espessura de película e desajuste

vertical segundo o coeficiente de correlação de Pearson (r=

0,26; p= 0,173)

............................

FIGURA 6.1 – representação da espessura média típica encontrada para os grupos MC (a), I

(b) e PZ (c)

..................................................................................................................................

115

FIGURA 6.2

–

exemplos de assentamento oblíquo dos grupos MC (a), IZ (b) e PZ (c)

............

123

LISTA DE T

ABELAS

TABELA 5.1

–

Média das variações verticais (

m) para as faces vestibular (V), lingual (L), mesial

(M) e distal (D) das i.es. metálicas para metalo

cerâmica.

...............................................

TABELA 5.2

–

Média das variações verticai

s (

m) para as faces vestibular (V), lingual (L), mesial

(M) e distal (D) das i.es. cerâmica

s do sistema In

Ceram Zirconia...................................

TABELA 5.3 – Média dos desajustes verticais ( m) para as faces vestibular (V), lingual (L),

mesi

al (M) e distal (D), após a simulação da cimentação das i.es. metálicas para metalo-

cerâmica.......................................................................................................................................

TABELA 5.4 – Média dos desajustes verticais ( m) para as faces vestibular (V), lingual (L),

mesial (M) e distal (D), após a simulação da cimentação das i.es. cerâmicas do sistema In-

Ceram Zirconia.

.....................................................................................

.......................................

TABELA 5.5 – Média dos desajustes verticais ( m) para as faces vestibular (V), lingual (L),

mesial (M) e distal (D), após a simulação da cimentação das i.es. cerâmicas do sistema Procera

AllZircon..................

......................................................................................................................

TABELA 5.6 – Médias de espessura de película ( m) nos diferentes pontos das i.es. metálicas

para metalo

cerâmica.

......................

............................................................................................

TABELA 5.7 – Médias de espessura de película ( m) nos diferentes pontos das i.es. cerâmica

do sistema In

Ceram Zirconia.......................................................................................................

TABELA 5.8 – Médias de espessura de película ( m) nos diferentes pontos das i.es. cerâmicas

do sistema Procera AllZircon.

......................................................................

.................................

TABELA 5.9 – Médias de espessura de película ( m) nas regiões I, II, III e IV das i.es. metálicas

para metalo

cerâmica.

.....................................................................................................

.............

TABELA 5.10 – Médias de espessura de película ( m) nas regiões I, II, III e IV das i.es.

cerâmica

s do sistema In

Ceram Zirconia.....................................................................................

TABELA 5.11 – Médias de espessura de película ( m) nas regiões I, II, III e IV das i.es.

cerâmicas do sistema Procera AllZircon.

......................................................................................

TABELA 5.12

–

Desajuste vertical médio por face ( m) e

respectiv

o desvio

padrão (dp)...........

TABELA 5.13

–

Teste de Tukey comparando desajuste vertical por grupo (

m).........................

TABELA 5.14

–

Teste de Tukey comparando desajuste vertical por face (

m).

..........................

TABELA 5.15 – Resumo descritivo da espessura de película ( m) por ponto, nas i.es. metálicas

para metalo

cerâmica.

..................................................................................................................

TABELA 5.16 – Resumo descritivo da espessura de película ( m) por ponto, nas i.es. cerâmicas

do sistema In

Ceram Zirconia.

......................................................................................................

TABELA 5.17 – Resumo descritivo da espessura de película ( m) por ponto, em i.es. cerâmicas

do sistema Procera AllZircon.

.......................................................................................................

TABELA 5.18 – Espessura média de película para cada grupo e entre os grupos para cada

região (

m) e re

spectivo desvio

padrão (dp).

...............................................................................

TABELA 5.19

–

Teste de Tukey comparando grupos, considerando as regiões I, II, III e IV.

......

TABELA 5.20

–

Teste de Tukey comparando regiões,

considerando os grupos MC, IZ e PZ.

....

TABELA 5.21 – Espessura média de película para cada grupo e entre os grupos ( m) e

respectivo desvio

padrão (dp).

.....................................................................................................

TABELA 5.22 – Teste de Tukey comparando espessura média de película entre os grupos

(

m)..............................................................................................................................................

RESUMO

O desenvolvimento de novos sistemas cerâmicos propicia a possibilidade de

escolha do tipo de restauração que se deseje utilizar. Entretanto, os benefícios advindos

deste progresso devem ser avaliados frente à possibilidade de comportamento clínico

insatisfató

rio. Este trabalho se propõe a avaliar infra-estruturas cerâmicas quanto à

influência do ajuste interno na adaptação, o desajuste vertical após a simulação da

cimentação, a espessura de película nas superfícies axiais e oclusal e a ocorrência de

assentamen

to oblíquo. Um troquel-padrão metálico com preparo para coroa total em

pré

-molar superior foi confeccionado e trinta troquéis de gesso foram obtidos e dividos

em três grupos de dez espécimes cada. Sobre os troquéis de gesso foram

confeccionadas infra-

estru

turas metálicas para o grupo MC, infra-estruturas cerâmicas

-Ceram Zirconia, para o grupo IZ, e Procera AllZircon, para o grupo PZ. As infra-

estruturas tiveram sua posição, em relação ao troquel-padrão, mensurada durante

ajuste interno e simulação da cimentação com silicone de consistência fluida (cimento-

análogo). A película de cimento-análogo abaixo das infra-estruturas foi seccionada no

sentido vestíbulo-lingual e mensurada nas paredes axiais e oclusal. A análise dos

resultados demonstrou que: 1) o ajuste interno das infra-estruturas metalo-cerâmicas e

-Ceram Zirconia resultou em redução do desajuste vertical; 2) o desajuste vertical das

infra

-estruturas Procera AllZircon foi estatisticamente diferente das infra-

estruturas

metalo

-cerâmicas e In-

Ceram

Zirconia; 3) a espessura de película das infra-

estruturas

Procera AllZircon foi significantemente maior que das infra-estruturas metalo-

cerâmicas

e In

Ceram Zirconia; 4) todas as infra

estruturas apresentaram assentamento oblíquo.

Palavras

chave

: sistemas cerâmicos, desajuste vertical, espessura de película,

cimentação.

1. INTRODUÇÃO

Desde a introdução da coroa de porcelana feldspática por Land, em 1886, tem

existido esforço contínuo no aperfeiçoamento das coroas cerâmicas

. Novos sistemas de

infra

-estruturas (i.es.) cerâmicas são constantemente introduzidos no mercado,

modificando os conceitos de restaurações totalmente cerâmicas. Estes sistemas foram

desenvolvidos para atender requisitos estéticos. Coroas assim produzidas permitiriam a

passagem de luz através da restauração, diferindo-se, assim, daquelas que possuem

i.es. metálicas (GIORDANO II

, 2000). Entretanto, os benefícios advindos deste

progresso devem ser avaliados frente à possibilidade de desajuste e comportament

clínico insatisfatório (HOLMES et al.

, 1989).

Desenvolvido por Mikaël Sadoun em 1985 e disponível no mercado desde 1989, o

sistema In-Ceram produz i.es. cerâmicas de alta densidade infiltradas por vidro. Este

sistema consiste em dois estágios de produção. Primeiramente, a massa cerâmica é

aplicada sobre um troquel refratário, por uma técnica descrita como slip casting, e

sinterizada. Em seguida, esta sofre infiltração por vidro liquefeito. De acordo com o

fabricante, o material estaria indicado para i.es. de coroas unitárias e próteses parciais

fixas de até 3 elementos (PRÖBSTER; DIEHL

, 1992). Mais recentemente, o sistema

-Ceram Zirconia, que apresenta a adição de 33% de óxido de zircônio acrescido ao

óxido de alumínio, foi apresentado como uma variação mais resistente do sistema In-

Ceram (GIORDANO II

, 2000).

O Sistema Procera é baseado na tecnologia CAD/CAM –

Computer

Aided

Design/Computer

-Assisted Machining para produção industrial de i.es. cerâmicas.

Inicialmente desenvolvido para criar i.es. de titânio, é capaz de criar restaurações a

partir de óxido de alumínio e óxido de zircônio.

O Sistema CAD utiliza um escandidor de

troquel e um computador o qual irá converter as informações digitalizadas em pontos

tridimensionais. Uma unidade de produção, por meio de um programa de computador

(CAM), controla a confecção da infra-estrutura (i.e.) com cerâmica sinterizada sob alta

pressão (ANDERSSON; ODÉN

, 1993).

Propriedades ópticas, biocompatibilidade e resistência flexural fazem das

cerâmicas com óxido de zircônio, para BLATZ

(2004), uma possível alternativa às

restaurações metalo-cerâmicas. Estas cerâmicas são atualmente utilizadas em i.es.

para coroas unitárias e próteses parciais fixas, intermediários de implantes e pinos intra

canal. A utilização do óxido de zircônio vem sendo proposta como adição ao óxido de

alumínio ou substituição do mesmo. Isto se justificaria pela melhora das propriedades

mecânicas do óxido de zircônio (CHONG et al.

, 2002).

O espaço interno, compreendido entre as paredes do preparo e a superfície

interna da coroa é denominado espaço pré

cimentação. O espaço tomado pelo cimento,

após a cimentação, forma a linha de película do cimento, que difere e é geralmente

maior do que o espaço pré-cimentação. O sucesso clínico das próteses fixas é

extremamente dependente do procedimento da cimentação. Os cimentos são utilizados

para auxiliar na retenção das coroas, atuar como barreira contra infiltração bacteriana e

ocupar as falhas internas e marginais das restaurações (WILSON

, 1992). A u

tilização

dos cimentos confronta-se sempre com a dificuldade de escoamento, quando a película

deveria idealmente desaparecer da margem da coroa completamente assentada, tendo

o excesso sido eliminado pela abertura marginal. Desde muito tempo credita-se à

dificuldade de escoamento do cimento como o principal fator que impede o

assentamento completo de uma coroa (J RGENSEN

, 1960a, J

RGENSEN

, 1960b,

J RGENSEN; PETERSEN

, 1963, FUSAYAMA et al.

, 1963, BASSETT

, 1966 e

GRAJOWER; LEWINSTEIN; ZELTSER

, 1985

A espessura da película de cimento está relacionada a fatores ligados às

propriedades dos cimentos, características do preparo dental e técnica de cimentação

(WHITE; YU

, 1992b e WHITE; YU; KIPNIS

, 1992). Quanto menor o espaço pré-

cimentação, maior a influência destes fatores. Entretanto, quanto maior este espaço,

maior a influência de forças incidentes sobre a película de cimento, atuando diretamente

sobre a resistência desta. Ela idealmente deveria ser um espaço uniforme que não

comprometesse a rete

nção e a forma de resistência da coroa. Entretanto, vários autores

observaram grande diferença na espessura de película dentre diversos sistemas de

coroas (NEIVA et al.

, 1998, MAY et al.

, 1998 e AYUB

, 2002), bem como, a

existência de espaço não uniforme abaixo de uma mesma coroa (J

RGENSEN

1960a, McLEAN; von FRAUNHOFER

, 1971, DIMASHKIEH; DAVIES; von

FRAUNHOFER

, 1974, SHEARER; GOUGH; SETCHELL

, 1996 e BOENING et al.

2000). A espessura da linha de cimento abaixo de uma coroa pode influenciar se

prognóstico clínico (de la MACORRA; PRADÍES

, 2002). J RGENSEN; ESBENSEN

(1968) observaram que a resistência do cimento diminui 33% quando sua espessura

aumentou de 20

m para 120

A espessura de película torna-se um fator de grande importância para as i.es.

cerâmicas e os diferentes processos de produção são influenciados por diferentes

fatores, fazendo com que o espaço entre sua superfície interna e o troquel seja maior

do que o recomendável

(NEIVA et al.

, 1998, MAY et al.

, 1998 e AYUB

, 2002)

Nos recentes anos, novos agentes de cimentação têm sido introduzidos no

mercado odontológico com o apelo de possuírem melhor performance clínica que os

materiais já existentes. Quanto à formação de película, DIAZ-ARNOLD; VARGAS;

HASELTON

(1999) esclareceram que a maioria dos cimentos disponíveis atualmente

é capaz de formar adequada espessura compatível com o assentamento de coroas

totais. Entretanto WHITE; YU

(1992b) e ROSENSTIEL; LAND; CRISPIN

(1998) já

haviam ressaltado que diferentes cimentos podem necessitar de diferentes espaços

pré

-cimentação. A maioria dos trabalhos a respeito de espessura de linha de cimento

está relacionada a restaurações metálicas fundidas, sendo que pouco se sabe sobre a

película sob coroas totalmente cerâmicas, sendo que a relação entre a taxa de

insucesso de coroas e a espessura da linha de cimento ainda não foi estabelecida por

estudos clínicos (WU; WILSON

100

, 1994).

Conhecer a espessura da película de cimento desses sistemas ceramo-

cerâmicos, através de uma técnica não destrutiva como a do cimento-

logo

(McLEAN; von FRAUNHOFER

, 1971), pode contribuir significativamente para o

acompanhamento clínico em longo prazo de coroas assim construídas, levando à

sugestão de um agente cimentante específico que evite ou minimize insucessos como

fraturas e descimentação.

2. REVISÃO DE LITERATURA

A literatura odontológica não traz consenso na nomenclatura acerca de termos

como desajuste, discrepância, abertura, adaptação e desadaptação.

Os termos contidos

na Revisão de Literatura deste trabalho expressam a tradução das palavras dos

autores. Entretanto, nas demais partes do trabalho, decidiu-se denominar

adaptação

ato de ajustar a superfície interna das i.es., para que estas apresentassem o menor

desajuste possível sobre o troquel. Da mesma forma, denominou

desajuste vertical

variação adquirida pelas i.es. durante a cimentação.

Em 1907, TAGGART

apresentou a técnica de fundição por “cera perdida” para

a confecção de inlays metálicas fundidas em ouro. Apresentou, naquela data, os

princípios básicos e os passos operatórios da técnica, que inclusive propunha a

moldagem da cavidade, com cera fluida, diretamente na cavidade oral do paciente.

Em 1928, HOLLENBACK

propôs a padronização de alguns passos da técnica

de fundição por “cera perdida” descrita em 1907. Sugeriu princípios para o preparo da

cavidade, confecção do padrão de cera, inclusão em revestimento, eliminação da cera,

aquecimento do molde, fundição da liga e acabamento e ciment

ação da peça.

RGENSEN

, em 1960a, estudou em laboratório os fatores que poderiam

afetar a espessura da linha de cimento em coroas totais. Para isso, com o auxílio de um

torno, simulou preparos dentais em espécimes cilíndricos de plástico. Sobre eles, f

oram

construídas coroas de bronze. O experimento teve como variáveis a pressão de

cimentação, a duração da pressão de cimentação, a viscosidade da mistura, grau de

convergência oclusal e perfuração oclusal da coroa. Antes da cimentação, as coroas

eram colocadas em posição sobre os preparos e a distância entre o bordo da

restauração e o bordo do término cervical era medida. Após a cimentação, esta

dimensão era novamente tomada. A partir dos resultados encontrados, o autor

considerou que um aumento da pressão de cimentação deveria reduzir a espessura da

linha de cimento consideravelmente, e que um aumento além de 5 Kg, seria de relativa

insignificância. Considerou, também, que prolongar a pressão por mais que um minuto,

parece ser sem efeito. Ainda comentou, quanto à viscosidade, que quanto maior a

relação pó/líquido, maior é a dificuldade de assentamento das coroas. Por fim,

acrescentou que o grau de inclinação dos preparos é de grande significância quando a

coroa não apresenta perfuração oclusal.

Ainda no ano de 1960b, J RGENSEN

estudou a estrutura do cimento de

fosfato de zinco. Segundo ele, mesmo quando bem misturado, o cimento, se observado

sob microscópio, apresentava pequenos grumos de pó suspensos no líquido. Alguns

destes grumos podiam medir aproximadamente 100 m. Porém, a maioria deles media

entre 20 m e 50 m. O tamanho e o número de grumos eram independentes de marca

comercial ou intensidade de espatulação. A observação ao microscópio demonstrava,

na maioria dos casos, que a periferia dos grumos apresentava falta de pó,

predominando uma solução de ácido fosfórico. A explicação para este acontecimento

seria que as partículas de pó do grumo atuariam como filtrantes da solução em seu

interior, durante sua compressão. Desta forma, o líquido filtrado de dentro do grumo,

espalharia a mistura do cimento que se encontra ao redor dele. Este processo de

filtragem, segundo o autor, poderia levar à injúria pulpar, deficiência na retenção da

restauração e inflamação periodontal, por retenção de placa no bordo da

coroa. Relatou

que o grau de filtragem dependeria de alguns fatores como: pressão de cimentação,

período de pressão de cimentação, viscosidade do cimento, grau de convergência do

preparo, alívio interno na coroa, perfurações na coroa e sulcos de escape pa

ra o agente

de cimentação, rugosidade do preparo e forma do término cervical.

Em 1961, FUSAYAMA; IWAMOTO

avaliaram a relação entre espessura de

película e a resistência ao cisalhamento do cimento fosfato de zinco. Placas metálicas

foram cimentadas sobre blocos planos de esmalte, dentina e latão e, em seguida,

tracionadas. A resistência máxima ao cisalhamento foi obtida com 38 µm de espessura

para os espécimes de dentina, 31 µm para os espécimes de esmalte e 24 µm, para os

de latão.

FUSAYAMA et al.

(1963) avaliaram a espessura da película de cimento de

fosfato de zinco sob coroas totais e restaurações parciais metálicas fundidas. Dentes

humanos, que receberam em condições laboratoriais estas restaurações, foram

incluídos em resina acrílica e seccionados no sentido mesio-distal. A linha de cimento

foi medida com microscópio comparador e os seguintes resultados médios foram

encontrados para as coroas totais: 91 a 182 m sob a superfície oclusal, 15 a 112

nas paredes axiais e 94 a 170 m no término cervical. As restaurações parciais

apresentaram os seguintes valores médios: 31 a 111 m sob a superfície oclusal, 30 a

m nas paredes axiais e 18 a 84

m no término cervical.

Também em 1963, J RGENSEN; PETERSEN

demonstraram que os cimentos

podem comprometer de forma significativa o assentamento de coroas ditas de “ajuste

preciso”, afirmando que quanto menores as partículas do cimento, melhor

assentamento este pode permitir. Comentaram, ainda, que quanto ao tamanho das

partículas, nenhum dos cimentos existentes até aquela data poderia ser considerado

como ideal.

Em 1966, BASSETT

descreveu procedimentos que garantiriam o assentamento

adequado de coroas totais. Seus aconselhamentos incluíram alívio interno das coroas e

canal de escape para o cimento, além de um ligeiro sobre-contorno marginal para

garantir o selamento após o desajuste vertical produzido pela cimentação. A perfuração

do canal de escape deveria, ainda, ser selada por um pino fundido em ouro.

Estudando,

in vitro, restaurações tipo inlay fundidas em liga áurica,

CHRISTENSEN

(1966) avaliou a capacidade de dez experientes cirurgiões-

dentistas

em determinar a adaptação marginal destas restaurações com sonda exploradora e

radiografias periapicais, em áreas acessíveis e inacessíveis visualmente. Além d

isso,

mensurou o desajuste marginal das áreas consideradas clinicamente aceitáveis por

estes operadores. Os resultados mostraram que margens acessíveis somente por

sonda exploradora e imagens radiográficas foram consideradas satisfatórias com

aberturas de até 119 m. Por outro lado, margens com acesso visual e por percepção

tátil com sonda exploradora foram consideradas insatisfatórias com aberturas a partir de

m. Houve um alto grau de variação nos escores indicados pelos cirurgiões-

dentistas para as áreas acessíveis somente por sonda exploradora. Através de uma

fórmula de regressão linear, foi determinado que o desajuste marginal aceitável, em

áreas com acesso visual, seria de 39 m. Para o autor, os operadores designados para

este estudo não foram capa

zes de determinar de forma correta e consistente a abertura

marginal de áreas acessíveis somente por sonda exploradora e imagens radiográficas.

Para avaliar a relação entre espessura de linha de cimento de fosfato de zinco e

retenção de coroas totais, J

ENSEN; ESBENSEN

(1968) cimentaram espécimes

de cobre torneados com aspectos similares a coroas e preparos dentais. A espessura

de cimento no interior dos espécimes foi determinada pela diferença na altura destes

antes e após sua cimentação. Após os testes de tração, os autores observaram

moderada influência sobre a retenção das coroas, quanto à variação na espessura da

película do cimento de fosfato de zinco. Houve diferença estatística apenas entre os

espécimes com espessura de película de 20

m e 140

Avaliando próteses fixas que necessitaram de reparo ou troca, SCHWARTZ et

al.

(1970) observaram que 36,8% destas falhavam por incidência de cárie após 11,1

anos de instalação. Esta avaliação foi realizada em todas as coroas e próteses parciais

fixas diagnosticadas como insatisfatórias na clínica odontológica da University of

Missouri. A descimentação das mesmas ocorria em 12,1% após 6,8 anos e margens

defeituosas, que facilitavam a incidência de cárie e doença periodontal, estavam

presentes em 11,3 % de

las após 9,7 anos.

Em 1971, CHRISTENSEN

discutiu alguns dos progressos da época nos

tratamentos odontológicos com restaurações fundidas em ouro. Estas, para ele, serviam

para muitos propósitos que outros materiais restauradores não serviam até então. O

exto traz comentários acerca de procedimentos laboratoriais e clínicos.

Ainda em 1971, McLEAN; von FRAUNHOFER

avaliaram clinicamente a

espessura da película de cimento abaixo de coroas totais e inlays. Sobre preparos

dentais foram confeccionadas inlays e coroas totais metálicas em ouro, coroas metalo-

cerâmicas e coroas de porcelana aluminizada. Cada restauração, após ser provada

clinicamente e ajustada se necessário, tinha sua cimentação simulada com o poliéter

Impregum

. Passado o tempo de polimerização do material borrachóide, as

restaurações eram removidas do interior da coroa ou do preparo dental com uma resina

denominada Scutan

(ESPE, Germany). O conjunto elastômero/resina era, então,

embebido em mais resina Scutan

e seccionado no sentido mesio-

dist

al com um disco

montado em peça-

-mão. Em seguida, os espécimes foram examinados sob um

microscópio óptico. As medidas médias encontradas para a parede axial e parede

oclusal, respectivamente, para inlays MOD foram 105,3

71,9 e 142,0

94,6,

para

inlays classe II foram 49,5

28,1 e 99,5

73,1, para coroas metalo-

cerâmicas foram 75,4

38,0 e 138,6

61,9, e para as coroas de porcelana

aluminizada foram 92,9

53,1 e 112,3

66,4. Aplicando o teste T de Student,

os autores não encontraram diferenças estatisticamente significantes na espessura da

película de cimento em nenhuma restauração incluída neste estudo.

DIMASHKIEH; DAVIES; von FRAUNHOFER

, em 1974, investigaram a

espessura da película de cimento sob coroas totais, confeccionadas sobre troquéis de

acrílico com ângulo de convergência de 2 , 5

e 10 . As coroas foram formadas por

eletrodeposição de cobre e metade delas recebeu um sulco de escape para o cimento.

O interior das coroas foi totalmente preenchido por cimento de fosfato de zinco e, em

seguida, foram cimentadas sobre seus respectivos troquéis. Os conjuntos cimentados

foram seccionados de forma paralela ao seu longo eixo. A espessura de película foi

mensurada nos ângulos ocluso

axiais e nos terços médio e gengival das

paredes axiais.

Quanto ao diferente ângulo de convergência dos espécimes, observou-se que houve

diferença estatística significante apenas entre aqueles com 2

e 10 , sendo que quanto

menor o ângulo, maior a espessura de película encontrada. As coroas com sulco de

escape apresentaram menor espessura de película.

A especificação n.8 da AMERICAN NATIONAL STANDARDS/AMERICAN

DENTAL ASSOCIATION

, revisada em 1978, traz as exigências para o cimento de

fosfato de zinco tipo I (de partículas finas; indicado para cimentação de restaurações e

outros usos) e II (de partículas médias; recomendado para outros usos que não

cimentação de restaurações). Quanto à película do cimento, esta diz que quando o

cimento tipo I é colocado entre duas placas de vidro com área de 2 cm

, sob 15 Kg de

carga, deve produzir espessura máxima de 25 m. Quanto a resistência compressiva, o

mesmo cimento deve, após 24 horas de presa, resistir à carga mínima de 765,3 Kg/cm

EAMES et al.

, em 1978, avaliaram, em laboratório, algumas maneiras de

otimizar o assentamento de coroas totais e inlays. Neste experimento, as seguintes

variáveis foram estudadas: grau de convergência das paredes do preparo, diferentes

tipos de cimentos, perfurações oclusais, alívio interno das coroas com água-régia e

alívio

dos troquéis com espaçadores. Um total de 185 coroas totais e 40 inlays foram

confeccionadas. No estudo com as coroas totais: 1) o grau de convergência dos

preparos foi examinado com inclinações de 10

e 20

graus; 2) os cimentos utilizados

foram: cimento

de fosfato de zinco, cimento de policarboxilato, cimento de silicofosfato e

cimento resinoso. As forças aplicadas durante a cimentação foram: 7 Kg por 8 minutos,

10 Kg por 60 segundos, 20 Kg por 45 segundos e 27 Kg por 15 segundos; 3) algumas

coroas receberam ataque ácido com água-régia em sua superfície interna, outras foram

confeccionadas com uso de espaçadores nos respectivos troquéis e outras ainda,

receberam perfurações na superfície oclusal para escoamento do cimento. Dez

espécimes controle para cada condição experimental permaneceram sem cimentação.

No estudo com as inlays, restaurações classe II foram confeccionadas com e sem alívio

do troquel e cimentadas apenas com cimento de fosfato de zinco. Alguns espécimes

deste grupo também permaneceram sem cimentação. Os espécimes não cimentados

eram mantidos em posição por grampos em forma de “C” e aprisionados em resina

acrílica para serem seccionados. Bem como estes, os espécimes cimentados também

foram seccionados. O assentamento das restaurações era medido em seis pontos

aleatórios na superfície oclusal com um microscópio óptico. Os autores encontraram

que, para as coroas totais sem alívio ou condicionamento interno, mantidas nos dentes

preparados com pressão manual, existia um espaço oclusal entre a superfície interna

das coroas e o preparo igual a 215 m, quando o ângulo de convergência era de 10

Quando este ângulo era de 20

, o espaço encontrado era de 99

m. Nas coroas em que

o condicionamento foi utilizado, o espaço era em torno de 50 m, para as coroas de

convergência 10

e 20 , mantidas em posição por pressão manual. Nesta mesma

situação, quando utilizada pressão de 15 Kg, o espaço reduziu para aproximadamente

m. Nos preparos com grau de convergência de 20

em coroas aliviadas

internamente, os c

imentos de fosfato de zinco e de policarboxilato produziram desajuste

vertical de 33 m e 17 m, respectivamente. Em coroas não aliviadas, com preparos de

mesma inclinação, ambos proporcionaram desajuste vertical de 112 m. Para os

autores, o alívio do troquel foi considerado o mais efetivo método de otimização do

assentamento de coroas ou inlays, proporcionando, inclusive, aumento na retenção das

restaurações em 25%.

Para avaliar a pressão intracoronal durante a cimentação de coroas totais,

HOARD et al.

(1978) criaram um troquel experimental em latão com o formato de um

preparo em molar. O interior do troquel continha elementos indicadores de pressão nas

pontas de cúspides, centro da superfície oclusal e paredes axiais. Cinco coroas de liga

de ouro foram confeccionadas a partir deste troquel. Três tipos de cimentos foram

usados durante o experimento: fosfato de zinco, policarboxilato e óxido de zinco e

eugenol. Durante as repetidas cimentações, as coroas foram mantidas sob carga de 5

Kg. Os autores puderam observar que durante as cimentações houve um rápido

aumento da pressão seguido de um rápido decréscimo. Para todos os cimentos

testados o pico da pressão foi alcançado dentro de aproximadamente 2 segundos.

Desta forma, os baixos valores residuais de pressão indicaram, segundo os autores,

que o papel da pressão hidrostática poderia ter uma ação limitada na oposição ao

assentamento das coroas. Os valores de pressão foram maiores para o cimento de

fosfato de zinco e menores para o cimento de óxido de zinco e eugenol. O cimento de

policarboxilato produziu valores intermediários.

Também em 1978, HEMBREE; GEORGE; HEMBREE

avaliaram a espessura

de película de diversos cimentos, quando utilizados sob coroas de acrílico com e sem

canal de escape. Testaram os cimentos de fosfato de zinco, silicofosfato de zinco,

carboxilato, óxido de zinco e eugenol e resinoso. Ao serem cimentadas, as coroas

tinham seu interior preenchido pelo cimento, antes de serem aposicionadas sobre os

respectivos troquéis. Em seguida, o conjunto era seccionado. As coroas com canal de

escape apresentaram menor espessura de película para a maioria dos cimentos. Para

aqueles em que esta situação não ocorreu, não houve diferença estaticamente

significante entre as situações com ou sem canal de escape

Para melhor compreender as características dos cimentos de fosfato de zinco,

WINDELER

(1979) testou os efeitos sobre a espessura da película do cimento, com o

aumento do volume da parte sólida e com a mistura dos componentes abaixo da

temperatura ambiente. Um decréscimo na espessura da película aconteceu com a

redução na temperatura da mistura e proporção pó-líquido padrão. Um aumento no

volume da parte sólida do cimento, com redução na temperatura da mistura, levaram a

uma espessura de cimento menor ai

nda.

Em 1981, ISHIKIRIAMA et al.

investigaram a influência do volume de cimento

colocado no interior das coroas totais, o uso de vibração, perfuração oclusal e ataque

ácido no interior das mesmas durante sua cimentação. Dez coroas de liga de ouro tipo

I foram confeccionadas a partir de padrões de cera construídos diretamente sobre um

troquel metálico que representava um dente primeiro molar preparado. Representando

as variáveis do estudo, metade das coroas teve seu interior preenchido totalmente por

cim

ento fosfato de zinco e outra metade teve o mesmo cimento pincelado em suas

paredes internas; aplicação de vibração com um condensador de amálgama por 10

segundos em apenas metade dos espécimes; as coroas apresentavam perfuração

oclusal, ataque ácido com á

gua

-régia por cinco minutos em suas paredes internas, a

combinação dos dois, ou nenhum deles. A mensuração do desajuste foi feita através de

um indicador que media a posição vertical das coroas antes e após sua cimentação sob

carga estática de 9 kg. A maior discrepância foi identificada quando o interior das

coroas foi completamente preenchido pelo cimento. Tanto vibração, quanto perfuração

oclusal e ataque ácido com água-régia produziram melhora semelhante e positiva no

assentamento das coroas.

No ano de 1982, ARAKELIAN

relatou uma maneira bastante prática de ajuste

interno de coroas. Ele propôs que a simulação da cimentação das i.es., com o auxílio de

um material elástico de moldagem (silicone) em seu interior, seria de sobremaneira

eficiente, no mapeamento tridimensional do espaço interno de uma coroa cimentada.

Comentou, ainda, que outras técnicas não seriam capazes de demonstrar da mesma

maneira nítida e simples o ajuste interno de uma coroa.

Ainda em 1982, DEDMON

avaliou a concordância intra e inter-

examinadores

na identificação de desajustes marginais não-visíveis. A avaliação contou com seis

experientes indivíduos que, com uma sonda exploradora e os olhos vendados,

avaliaram uma fresta horizontal em um dispositivo metálico preparado para o estudo.

fresta tinha suas projeções horizontal e vertical aumentadas gradualmente e cada

examinador apontava quando aquela discrepância era considerada inaceitável, como

abertura marginal de uma coroa. Cada examinador repetiu a avaliação dez vezes. A

média encontrada para o grupo quanto a abertura vertical foi de 114 m e quanto a

abertura horizontal, de 93

m. Os autores completaram que os indivíduos tiveram ampla

divergência de resultados inter e intra

examinadores.

RISSIN; WETREICH

(1983) sugerem a utilização de silicone de baixa

viscosidade (Xantopren) como evidenciador de contatos internos no ajuste clínico de

coroas totais. Segundo eles, a coroa deveria ser levada sobre o dente, com o material

colocado em seu interior, simulando sua cimentação. Após o tempo de presa do

material, remover-

-ia a coroa do seu lugar de assentamento e seu interior seria

inspecionado. As áreas que apresentassem descontinuidade ou espessura muito

reduzida do material evidenciador deveriam ser ajustadas. O procedimento poderia ser

repetido até o completo assentamento da coroa sobre o dente.

Para estudar o assentamento de coroas totais durante sua cimentação,

PASCOE

(1983) construiu duas réplicas bi-dimensionais de preparos dentais e

respectivas coroas e as cimentou com cimento de fosfato de zinco. Uma das réplicas

tinha o término cervical em ombro e a outra, em ombro biselado. A partir destas

simulações, ele observou assentamento simétrico das coroas, com o término cervical

em ombro promovendo melhores resultados quando comparado

ao ombro biselado.

GRAJOWER; LEWINSTEIN

, ainda em 1983, avaliaram matematicamente o

efeito compensatório da expansão dos revestimentos para fundição e o espaço de alívio

no ajuste de coroas fundidas com diferentes preparos dentais. Eles demonstraram que

uma adaptação adequada, somente pode ser obtida quando houver espaço suficiente

para a película de cimento. Porém, materiais de revestimento com expansão

descontrolada levariam, invariavelmente, a desajuste inaceitável das coroas. Desta

forma, eles consideraram necessário o cálculo específico de expansão do revestimento

para cada tipo de restauração e respectiva liga metálica.

FRANSSON;

ILO; GJEITANGER

, em 1985, propuseram-se a estudar,

in vitro

in vivo, o espaço interno de coroas metalo-cerâmicas após a simulação de sua

cimentação. Esta simulação, no presente estudo, foi feita tanto sobre o troquel que deu

origem à coroa, quanto sobre o dente que recebeu a restauração, utilizando um

elastômero de consistência leve (silicone de condensação). Foram selec

ionadas

aleatoriamente em duas escolas de odontologia da Alemanha, cinqüenta e cinco coroas

metalo

-cerâmicas feitas de ligas áureas (38 em Gotemburgo e 17 em Oslo). Após a

simulação das cimentações e o elastômero ter finalizado sua reação de presa, as

coro

as eram removidas de seu local de assentamento e a película de silicone era

removida do troquel (com o auxílio de resina epóxica) ou do interior da coroa (com a

ajuda de uma massa de silicone pesada). Em seguida, o conjunto era seccionado no

sentido vestíb

ulo

lingual com o auxílio de um disco de diamante, quando usada a resina

epóxi, ou com uma lâmina de bisturi, no conjunto de silicone. As medições foram feitas

sob um microscópio óptico, em áreas correspondentes às margens cervicais e paredes

axiais das fa

ces vestibular e lingual e no ponto médio da face oclusal/incisal das coroas.

Os autores encontraram uma discrepância de 20 % a mais na espessura de linha de

cimento para a cimentação sobre os dentes, em relação à cimentação sobre os

troquéis. Encontraram, também, uma espessura média abaixo de 100 m nas paredes

axiais e abaixo de 150 m nas margens. Puderam observar, inclusive, que as coroas

oriundas da escola de Oslo, eram significantemente mais desajustadas que as coroas

da escola de Gotemburgo.

Com o ob

jetivo de investigar a elevação de coroas totais durante sua cimentação

e a espessura mínima de cimento produzida neste ato, GRAJOWER; LEWINSTEIN;

ZELTSER

(1985) utilizaram coroas metálicas fundidas em liga básica, construídas a

partir de treze molares e pré-molares humanos preparados para este fim. A altura dos

conjuntos de coroa e dente preparado, mantidos sob carga de 10 Kg, foi medida antes e

após a cimentação destes com cimento de fosfato de zinco. Em seguida, os espécimes

cimentados foram seccionados e a espessura mínima do cimento foi mensurada sob

microscópio com 100 vezes de aumento. As cimentações resultaram em elevação

média das coroas em 54 m (-

m a 113 m). A espessura mínima do cimento

encontrada foi de 4,7 m. As variações encontradas na espessura de cimento para as

paredes axiais foram atribuídas principalmente a rugosidades da superfície interna das

coroas e ao assentamento oblíquo das mesmas.

Em 1986, SCHWARTZ

apresentou uma revisão da literatura a respeito dos

métodos e técnicas para se melhorar a adaptação de restaurações fundidas. Revisou

considerações acerca dos preparos dentais, da película de cimento sob as coroas, dos

materiais dentários na confecção das coroas e dos métodos para otimizar a adaptação

e o assentamento das restaur

ações.

Através de uma simulação em computador, KAY; JABLONSKY; DOGON

(1986) desenvolveram uma abordagem teórica que demonstrava os fundamentos das

influências sobre a adaptação e a cimentação de coroas. Os resultados demonstraram:

1) que diferentes tipos de términos cervicais levavam a diferentes graus de

assentamento das coroas; 2) que quanto maior a pressão aplicada durante a

cimentação, melhor o assentamento; 3) e que a incorporação de espaço entre as

coroas e as paredes axiais e oclusal dos preparos levava ao melhor assentamento e

adaptação marginal delas.

Sob a hipótese de que o escoamento dos cimentos seja influenciado pelo

desenho das superfícies pelo qual eles escoam, ILO; EVJE

(1986) testaram a

espessura de película de seis diferentes cimentos quando comprimidos entre

superfícies planas e quando entre um dente e uma coroa. Os cimentos testados foram:

cimento de fosfato de zinco (De Trey Zinc), cimento de policarboxilato (Durelon e

Ceramco) e cimento de ionômero de vidro (Fuji I, Aqua Cem e Ketac

Cem). Estes foram

colocados, sob carga, entre duas placas de vidro (modelo 1) e no interior de um sistema

de coroa e análogo de resina acrílica (modelo 2). Os resultados demonstraram

diferenças estatísticas na espessura de película quando os diferentes modelos foram

aplicados, sendo observada menor espessura sob o modelo 2. Os autores propuseram,

ainda, uma explicação baseada em conceitos reológicos para a diferença nos

resultados obtidos.

BOLOURI; MARKER; SARAMPOTE

(1987) avaliaram a possibilidade do

mé

todo de aplicação de cimento influenciar na espessura de sua película, no interior

das coroas totais. Utilizaram vinte coroas fundidas em liga áurica, cimentadas sobre

seus respectivos troquéis de gesso, sob carga de 11,35 kg, com cimento de

policarboxilat

o. As coroas foram confeccionadas sem alívio nos troquéis e não sofreram

qualquer ajuste interno após sua fundição. Duas situações de aplicação do cimento

foram testadas. Em uma delas, o cimento foi aplicado com uma espátula na superfície

interna das coroas. Em outra, a aplicação foi feita com um pequeno pincel sobre as

paredes dos troquéis. Os espécimes foram seccionados em seu longo eixo e a

espessura da linha de cimento, sob a superfície oclusal, foi mensurada. Naquelas

coroas em que o cimento foi aplicado com a espátula, a película de cimento tinha, em

média, 1.900 m. Para aquelas cuja aplicação se fez com pincel sobre os troquéis, a

média foi de 400 m, mostrando a superioridade desta técnica sobre a outra para o

cimento de policarboxilato.

Utilizando

dois diferentes desenhos de estudo, IIZUKA et al.

(1987) avaliaram

a relação entre a espessura de película e a retenção dos cimentos de fosfato de zinco,

policarboxilato e ionômero de vidro. Duas marcas comerciais de cada um dos cimentos

foram testadas entre placas de vidro e em pares de troquéis e coroas com e sem sulco

de escape para o cimento. Os resultados apontaram que as coroas cimentadas com

sulco de escape produziram menor espessura de película, independentemente do

cimento, seguidas do modelo com placas de vidro. As coroas cimentadas sem sulco de

escape produziram a maior espessura de película dentre as situações testadas,

também independentemente do cimento. Observou-se que quanto menor a espessura

de película produzida pelos modelos, maior a ret

enção dos mesmos frente à tração.

Ainda em 1987, MARKER et al.

avaliaram o efeito dos espaçadores de troquel

e da textura superficial dos preparos na retenção e adaptação de coroas totais. Eles

puderam observar que coroas confeccionadas sobre troqueis aliviados, após a

cimentação, assentavam-se melhor e possuíam maior retenção, do que aquelas não

aliviadas. Moderada rugosidade superficial sobre os preparos também melhorava a

retenção das coroas.

Quanto ao assentamento incompleto de coroas após sua cimentação, em 1988,

PILO et al.

apresentaram uma revisão da literatura pertinente ao assunto até aquele

momento. Foram abordados assuntos como espessura da linha de cimento, teorias que

explicariam o assentamento incompleto, discrepâncias marginais, técnicas d

cimentação e alívio interno.

ROSENSTIEL; GEGAUFF

(1988) propuseram-se a avaliar em laboratório a

influência da carga dinâmica, durante a cimentação, no assentamento de coroas totais.

Dois molares extraídos mantidos em água foram preparados em um torno com as

mesmas dimensões. Estes foram moldados com silicone de adição, e os troquéis

produzidos foram aliviados com espaçador Tru-

Fit

. Coroas totais metálicas foram

construídas e ajustadas. Após isto, os troquéis foram embebidos em resina,

seccionados e a espessura do espaçador, medida sob microscópio óptico em oito

pontos. Quatro pontos eqüidistantes foram feitos próximo à região cervical das coroas e

outros quatro, feitos nos dentes, em locais correspondentes aos primeiros. Cada coroa

foi assentada sem cimento e a distância entre os pares de pontos foi medida, também,

sob microscópio óptico. As coroas eram cimentadas com fosfato de zinco. Inicialmente

assentadas com ligeira rotação axial e mantidas sob pressão digital. Em seguida,

ambos os dentes receberam carga de 49 N de forma dinâmica e estática, sob um

bastão de laranjeira apoiado sobre a superfície oclusal das coroas. Quando

representavam o grupo de força dinâmica, o bastão de laranjeira era movimentado

horizontal e verticalmente, por 30 segundos. Quando representavam o grupo de força

estática, o bastão permaneceu imóvel. Os espécimes permaneciam imersos em água

por 24 horas e os pares de pontos eram medidos novamente. Após isto, eram levados à

máquina de testes servo-hidráulica que separava as coroas de seus dentes. O cimento

era removido dos dentes preparados e das coroas. Os espécimes eram, então, limpos e

novamente medidos e recimentados. Um total de 20 cimentações foi realizado.

Subseqüentemente, o espaço entre as coroas e os dentes preparados foi medido pela

técnica do cimento-análogo. A simulação da cimentação de cada coroa foi feita com

silicone de adição. Em seguida, a película de material formada abaixo das coroas, era

seccionada e levada ao microscópio óptico para medição. A discrepância vertic

al média,

quando aplicada força estática foi igual a 203 m e quando aplicada força dinâmica, -

m. A força de retenção média foi de 168 N para a carga estática e 143, para a

dinâmica, sendo considerada pelos autores, como estatisticamente insignificante. A

espessura média do espaçador foi igual a 55

m e 66

m para o dente A e para o dente

B, respectivamente. Da mesma forma, a espessura média da linha de cimento foi igual

a 92 m para o dente A e 82 m para o dente B. Os autores concluíram que as coroas

parecem assentar

se melhor quando uma força dinâmica de 49 N é aplicada sobre elas.

Atribuíram o fato da força estática ter produzido discrepância de mais de 200 m ao

íntimo contato entre superfícies da coroa e do preparo.

Observando a dificuldade encontrada na mensuração das margens de coroas,

HOLMES et al.

(1989) sugeriram uma padronização na terminologia adotada para

classificar o desajuste marginal. Sugeriram que a combinação angular da abertura

marginal e a sobre-extensão ou sub-extensão da margem da coroa seja chamada de

discrepância marginal absoluta. De outra maneira, esta também poderia ser definida

como a combinação angular da discrepância marginal vertical com a discrepância

marginal horizontal. Para eles, a discrepância marginal absoluta representaria sempre a

maior medida de erro da margem, representando o desajuste total daquele ponto.

Também em 1989, ABBATE; TJAN; FOX

avaliaram em laboratório a adaptação

marginal de quatro sistemas de coroas (metalo-cerâmica convencional, metalo-

cerâmica com bordo vestibular em cerâmica, coroas Cerestore e Dicor) após sua

cimentação. Utilizaram dez (troquéis) preparos para cada grupo, obtidos a partir de 2

tipos de troquéis-padrão (um para as coroas metalo-cerâmicas e outro para as coroas

puras de cerâmicas). As coroas, obtidas pelas técnicas de cada sistema, foram

cimentadas com cimento de fosfato de zinco sobre seus respectivos troquéis. Em

seguida, foram incluídos em anéis que continham resina epóxi e seccionados no sentido

vestíbulo

-lingual em 3 partes, por meio de 2 cortes. Estes foram feitos a

aproximadamente 1 mm do centro de cada uma das faces vestibular e lingual da coroa.

As medições foram feitas com um microscópio com micrômetro digital, acoplado a um

sistema de vídeo que projetava as imagens na tela de um televisor de alta definição.

Não foram encontrados resultados estatisticamente significantes na adaptação marginal

das coroas estudadas. As coroas Cerestore apresentaram o menor desajuste médio

(44,1

m), enquanto as coroas Dicor apresentaram o maior desajuste médio (65,3

m).

As coroas metalocerâmica com bordo vestibular em cerâmica apresentaram desajuste

de 57,0

m e as coroas metalocerâmicas convencionais, 60,6

Em um trabalho laboratorial, KELLY; DAVIS; CAMPBELL

(1989), mostraram um

método

não

-destrutivo de mapeamento do desajuste interno de coroas de ouro tipo III.

Para isso, propuseram que a espessura do material que simula a cimentação (silicone

de condensação de consistência fluida), como cimento-análogo, poderia ser

determinada pela medição da intensidade de luz que o transpusesse. Para demonstrar

a proposição, realizaram três experimentos: no primeiro deles (experimento 1),

amostras de silicone de condensação de consistência fluida, com espessuras

previamente medidas por um micrômetro, foram medidas fotometricamente com um

equipamento óptico capaz de medir a intensidade de luz que transpõe materiais

coloridos. No segundo experimento (experimento 2), dez coroas de ouro tipo III foram

produzidas sobre troquéis de resina epóxi. A superfície interna das coroas foi jateada

com óxido de alumínio e sua cimentação foi simulada sobre os troquéis de resina,

utilizando o mesmo material análogo ao cimento descrito acima. As coroas foram

removidas dos troquéis e a película de silicone, que em todas as

coroas permaneceu no

interior da peça, teve sua espessura medida em um ponto aleatório pelo equipamento

óptico fotométrico. O ponto de leitura foi marcado em todas as peças e, então, a

película foi seccionada e levada ao microscópio óptico. No terceiro ex

perimento

(experimento 3), a espessura de película de cimento-análogo, abaixo de 7 coroas, foi

fotometricamente obtida em 45 pontos por coroa. As mesmas coroas foram cimentadas

com cimento de fosfato de zinco sobre seus troquéis e, em seguida, seccionadas. A

linha de cimento foi medida em um microscópio óptico em 10 pontos, que buscavam

semelhança em seu posicionamento com as medições fotométricas. O experimento 1

demonstrou que existe relação entre a espessura de película e a capacidade de

transposição da luz através do silicone, ou seja, a capacidade da luz atravessar a

película colorida de silicone diminui na mesma proporção que a espessura aumenta. O

experimento 2 mostrou que ao avaliar a espessura de cimento

análogo sob as coroas, a

relação entre a capacidade de medição do equipamento fotométrico e as medidas do

micrômetro do microscópio óptico mantém a mesma razão do experimento 1. O terceiro

experimento também demonstrou relação entre as medidas fotométricas do cimento-

análogo e a espessura do cimento de fosfato de zinco. Os autores concluíram que as

medições fotométricas pareciam ser uma técnica válida de mapeamento tridimensional

da adaptação de coroas.

Com o objetivo de melhorar o assentamento e selamento marginal de coroas

totais, DAVIS; KELLY; CAMP

BELL

(1989) avaliaram um material elastomérico fluido

de moldagem (Xantopren) como ferramenta de ajuste interno. Dezoito coroas foram

confeccionadas a partir de troquéis de resina acrílica e divididas em dois grupos.

Apenas um dos grupos (grupo experimental) recebeu ajuste interno com Xantopren. As

áreas em que ocorria contato muito próximo entre as paredes internas das coroas e as

respectivas áreas dos troquéis eram ajustadas. Todas as coroas tiveram o selamento

marginal mensurado em oito pontos pré-

defi

nidos em suas margens, através de um

microscópio óptico. As coroas do grupo experimental tiveram o selamento marginal

mensurado antes e após o uso do Xantopren; as coroas restantes (grupo controle)

foram mensuradas da mesma forma, sem o elastômero em seu interior. Para avaliar se

o mesmo material elastomérico poderia ser utilizado como material adequado para

simulação de cimentação, suas propriedades de escoamento e linha de cimento foram

comparadas às do cimento de fosfato de zinco. Para isso, simulou-se a cimentação das

coroas do grupo controle com o material elastomérico e o selamento marginal foi

mensurado. Para as coroas do grupo experimental, valores semelhantes foram

extraídos daqueles obtidos após o ajuste interno das mesmas. Após isto realizado,

tod

as as coroas foram cimentadas com cimento de fosfato de zinco, tendo seu

selamento marginal medido. Estas foram seccionadas e a linha de cimento medida em

dez pontos nas superfícies oclusal e axiais, bem como na margem cervical. Os

resultados apontaram melhora em média de 91 m no selamento marginal das coroas

do grupo experimental. Os valores de selamento marginal obtidos com Xantopren foram

semelhantes àqueles obtidos com o cimento de fosfato de zinco. Os autores ainda

relataram que a espessura de películ

a sob as coroas não foi uniforme.

Ao avaliar a influência do número de camadas de espaçador Tru

Fit sobre o grau

de assentamento e retenção de coroas totais, GEGAUFF; ROSENSTIEL

(1989)

encontraram valores negativos de assentamento destas após sua cimentação. Porém,

não houve diferença estatística significante para o assentamento quando utilizadas de 1

a 6 camadas do espaçador. Apenas aquelas confeccionadas sem o uso do mesmo

apresentaram retenção estatisticamente superior às demais.

No mesmo ano de 1989,

SORENSEN

descreveu o processo de formação de

placa bacteriana e resposta gengival ao redor de restaurações protéticas. Para ele seria

necessária a presença de uma superfície dental o mais lisa possível em contato com o

tecido gengival. Quando a integridade desta lisura superficial fosse quebrada por, por

exemplo, um imperfeito selamento marginal de uma coroa, resultaria em um rápido

acúmulo de placa bacteriana. Uma vez as bactérias tendo conseguido um nicho na

margem gengival e sendo a higiene oral insatisfatória, a proliferação da placa ocorreria,

induzindo à inflamação gengival. Esta desadaptação cervical possibilitaria ao cimento

ocupar este espaço. Sua superfície rugosa favorece ainda mais a colonização

bacteriana. Quanto maior a discrepância marginal, mais pronunciada seria a reação

gengival. O autor finalizou dizendo que os seguintes fatores interferem no acúmulo de

placa na interface dente/restauração: rugosidade superficial, ajuste marginal e contorno.

Em 1990, SORENSEN

apresentou um método para medição da adaptação

marginal de coroas totais. As coroas utilizadas para o experimento foram cimentadas

sobre troquéis metálicos, sob força de 6 libras, e seccionadas no sentido vestíbulo-

lingual e mesio-distal. Em seguida, os espécimes foram fotografados com 120 X de

aumento. De maneira padronizada no estudo, os pontos e angulações que

representavam desajuste marginal das coroas em relação ao término dos preparos

foram medidos com escalas milimetradas transparentes. De forma independente, três

observadores

fizeram as medições das discrepâncias horizontal e vertical das margens.

A variação entre os observadores foi, segundo o autor, de 10

Para estudar a deformação das coroas durante a cimentação, WILSON et al.

(1990) utilizaram aferidores de pressão posicionados circunferencialmente na margem

cervical de dez coroas de liga de ouro tipo III. As coroas foram fundidas a partir de

padrões de cera construídos diretamente sobre um troquel padrão metálico. Cinco delas

tinham a espessura de suas paredes axiais de 0,3 mm e as outras cinco, 1 mm. Elas

foram cimentadas sobre o mesmo troquel metálico com cimento de fosfato de zinco e

silicone fluido (com diferentes viscosidades), sob carga de 53 N. Os resultados

mostraram que quanto maior a viscosidade dos fluidos, maior a deformação e maior o

tempo de assentamento das coroas. Mostraram também, que quanto mais finas as

coroas, maior a deformação. As coroas mais espessas (1mm) assentaram mais

vagarosamente (73% mais tempo) que as mais finas (0,3mm).

WEAVER; JOHNSON; BALES

(1991) compararam a adaptação marginal de

dois tipos de cerâmicas fusíveis (Cerestore e Dicor) e de coroas metalo-

cerâmicas,

antes e após sua cimentação. Vinte incisivos centrais superiores preparados com

término cervical em ombro de 90

deram origem a dez coroas Cerestore e dez coroas

Dicor. Outros dez incisivos centrais superiores, preparados com término cervical em

ombro biselado, deram origem a dez coroas metalo-cerâmicas utilizando liga de ouro.

Todas as coroas foram assentadas sobre seus respectivos dentes preparados e a

adaptação marginal mensurada nas faces vestibular, lingual, distal e mesial. Estas

foram, então, cimentadas com cimento de fosfato de zinco; as coroas cerâmicas sob

peso de 8 Kg e as coroas metalo-cerâmicas, sob 25 Kg. Mais uma vez a adaptação

marginal foi mensurada nos mesmos pontos de referências utilizados anteriormente.

Antes da cimentação, as coroas Cerestore e metalo-cerâmicas apresentavam abertura

marginal de 21,6 m e 30,5 m, respectivamente. As coroas Dicor apresentava

abertura marginal igual a 44,4 m. Após a cimentação, os valores foram iguais a 31,7

m para coroas Cerestore, 57 m para coroas Dicor e 58,8 m para coroas metalo-

cerâmicas. Em seguida, todas as coroas foram seccionadas no sentido vestíbulo-

lingual. A espessura da linha de cimento foi medida e os valores encontrados foram: 25

m para as coroas metalo

cerâmicas, 37

m para coroas Cerestore e 61

m para coroas

Dicor. Os autores também concluíram que a adaptação marginal não foi melhorada nos

preparos biselad

os e com força de assentamento acentuada.

Através de um estudo retrospectivo, FELTON et al.

(1991) demonstraram a

relação quantitativa entre adaptação marginal de coroas totais e a saúde do tecido

periodontal. Quarenta e duas coroas metálicas fundidas, em função por 8,6 anos em

média (de 4 a 18,5 anos) e com margens localizadas subgengivalmente, foram

avaliadas. Para a avaliação, a margem vestibular de cada uma das coroas foi moldada

com silicone de adição, dando origem a troquéis de gesso. Estes foram metalizados e a

discrepância marginal entre coroa e dente foi avaliada sob microscópio de varredura.

Índices periodontais (inflamação e volume de fluido gengival e profundidade de

sondagem) e restauradores (percepção tátil com sonda exploradora) foram levant

ados

clinicamente para a face vestibular de todas as coroas. Os resultados demonstraram

uma alta significância entre inflamação gengival e discrepância marginal e entre volume

de fluido gengival e discrepância marginal; quanto maior o desajuste marginal, maior a

inflamação e maior o volume de fluido gengival. Nenhuma correlação significante foi

observada entre discrepância marginal e profundidade de sondagem.

Com o objetivo de determinar a efetividade do evidenciador de contatos internos

à base de silicone GC Fit-Checker no ajuste marginal de coroas totais, WHITE;

SORENSEN; KANG

(1991) utilizaram 42 coroas metálicas fundidas em liga básica,

construídas a partir de pré-molares humanos preparados para este fim. A coroas foram

posicionadas sobre seus respectivos dentes, recebendo carga de 5 Kg. Estas tiveram

sua abertura marginal em relação ao término do preparo mensurada em um ponto para

as faces vestibular, lingual, mesial e distal. Em seguida, as coroas foram removidas dos

dentes, ajustadas com o evidenciador à base de silicone e a abertura marginal foi mais

uma vez mensurada da mesma forma. A média da abertura marginal antes do ajuste foi

igual a 92 m e após o ajuste, 55 m. Portanto, houve redução média na abertura

marginal de 37

m (39%), sendo os result

ados estatisticamente significantes.

Ao cimentar as extremidades de cilindros fundidos em liga de níquel

cromo, com

um cimento resinoso (Panavia Opaque), DIAZ-ARNOLD; WILLIAMS; AQUILINO

(1991) buscavam observar a relação entre a espessura de cimento dos espécimes e a

resistência à tração dos mesmos. As espessuras de película testadas foram de 20

m, 80 m, 110 m, 140 m e 200 m. Após terem passados por termociclagem, os

espécimes foram tracionados. Observou-se que aqueles com película igual a 80

apresentaram os maiores valores de resistência à tração, sendo os únicos com

diferença estatística significante em relação aos demais.

Ainda em 1991, TROENDLE; TROENDLE; CAVAZOS

avaliaram a espessura

de película produzida por 4 diferentes agentes reveladores de contato interno: cera

reveladora Kerr, Ney Spray, GC Check Fit e silicone de adição fluida (Extrude). O

experimento foi realizado de acordo com a especificação n.8 da AMERICAN NATIONAL

STANDARDS/AMERICAN DENTAL ASSOCIATION. A película produzida pelo material

Ney Spray teve espessura média de 17 m. Os demais materiais produziram película

com, em média, 3

m de espessura.

Em 1992, PRÖBSTER; DIEHL

apresentaram o sistema In-Ceram que combina

os processos de sinterização e infiltração por vidro para se obter uma i.e. cerâmica.

Partículas de óxido de alumínio são sinterizadas, formando uma estrutura porosa que

será infiltrada por vidro fundido. A combinação destes dois processos dá ao material,

segundo os autores, suas excelentes propriedades. O processo de sinterização

acontece praticamente sem contração, provendo boa adaptação marginal, enquanto

que a infiltração pelo vidro não deixa porosidades, resultando em alta resistência. O

artigo descreveu os procedimentos técnicos e clínicos do sistema, além de discutir

indicação, resistência flexural e integridade marginal de suas i.es.

No intuito de estudar a influência das terminações cervicais no assentamento de

coroas totais, BYRNE

(1992) investigou o espaço axial de coroas assentadas sobre os

preparo

s dentais. Três preparos dentais idênticos para metalo-cerâmica foram

realizados em incisivos centrais com diferentes términos cervicais vestibulares (ombro,

ombro

-biselado e chanfrado). Os preparos foram moldados e deram origem a 45

troquéis de resina epóxica (15 para cada tipo de término cervical). Cada um destes foi

moldado novamente, dando origem a 45 troquéis de gesso. Quinze coroas foram

produzidas para cada tipo de término cervical, onde 5 foram assentadas sobre seu

troquéis de gesso, 5 foram assentadas sobre os troquéis de resina epóxica e outras 5,

cimentadas com cimento de fosfato de zinco sobre os respectivos troquéis de resina

epóxica. Cada um dos espécimes foi seccionado no sentido vestíbulo-lingual no centro

das coroas. Considerando as três sit

uações de aposição das coroas sobre os troquéis e

os três diferentes términos cervicais vestibulares, o desajuste marginal vestibular variou

entre 12 m e 24 m, o desajuste marginal lingual variou entre 6 m e 22,8 m e o

desajuste axial, entre 38,2 m e

62,6

m. Análise estatística demonstrou não haver

diferenças significantes entre os diferentes tipos de terminações cervicais estudadas.

WILSON

(1992) mostrou estratégias e considerações sobre o assentamento

de coroas totais durante a cimentação. Estas tinham como objetivo, auxiliar o

escoamento do cimento do interior das coroas, levando ao menor desajuste possível

após o procedimento. O texto traz técnicas que incluem canal de escape, alívio no

troquel e controle do volume e localização do cimento a ser colocado no interior das

restaurações. O comportamento das coroas durante a cimentação e as respectivas

conseqüências foram discutidos.

Em 1992a, WHITE; YU

compararam a espessura de película de vinte novos

cimentos de acordo com a especificação n.8 da AMERICAN NATIONAL

STANDARDS/AMERICAN DENTAL ASSOCIATION. Cada um dos materiais foi

manipulado de acordo com as instruções dos fabricantes. Nove destes produziram

espessura de película menores que 25 m, incluindo cimentos de fosfato de zinco,

policarboxilato

e ionômero de vidro. Outros cinco cimentos produziram espessura entre

m e 40 m, incluindo cimentos de fosfato de zinco, ionômero de vidro, resinoso e

ionômero de vidro modificado por resina. Os demais produziram espessura de película

que variava de 4

1,7

m a 106,7

Ainda em 1992b, WHITE; YU

também investigaram o efeito da interação físico

química da superfície dentinária sobre a espessura dos cimentos de fosfato de zinco,

policarboxilato, ionômero de vidro e resinoso. O experimento foi realizado de acordo

com a especificação n.8 da AMERICAN NATIONAL STANDARDS/AMERICAN DENTAL

ASSOCIATION. Para a situação controle, os agentes de cimentação foram colocados

entre duas placas de vidro. Para a situação teste, foram colocados entre uma superfície

dentiná

ria plana e uma placa de vidro. Os cimentos de fosfato de zinco e ionômero de

vidro demonstraram um significante decréscimo na espessura de película quando

mensurada em contato com dentina, em relação à mensura entre as placas de vidro. O

cimento de policarboxilato e o cimento resinoso não demonstraram diferença estatística

significante, para a espessura de película, entre as situações testadas.

Para examinar o efeito da força de assentamento sobre a espessura de película

dos cimentos de fosfato de zinco, policarboxilato, ionômero de vidro e resinoso, WHITE;

YU; KIPNIS

(1992) utilizaram metodologia semelhante à da especificação n.8 da

AMERICAN NATIONAL STANDARDS/AMERICAN DENTAL ASSOCIATION. A

aplicação da força de assentamento variou, sobre o modelo experimental, com cargas

de 1, 3, 5, 9, 15 e 23 Kg. Em geral, para todos os cimentos, quanto maior a força

aplicada, menor a espessura de película. Esta relação manteve-se verdadeira para

todos os valores de carga testados. O material menos sensível à carga foi o cimento de

ionômero de vidro.

O efeito da espessura da linha de cimento e da superfície do substrato sobre a

retenção de coroas totais foi estudado por JUNTAVEE; MILLSTEIN

, em 1992.

Cilindros de amálgama e de resina composta foram cimentados a retentores circulares

de aço. O espaço destinado ao cimento, entre eles, foi padronizado em 50 m, 100

e 150

m. Os materiais utilizados foram cimento de fosfato de zinco, cimento resinoso e

cimento de ionômero de vidro. Os valores mais altos de retenção foram obtidos para os

espécimes de resina composta, utilizando cimento resinoso e com espaço para o

cimento de 50 m. Os valores mais baixos foram obtidos para os espécimes de resina

composta, utilizando cimento de ionômero de vidro, com espaço de 150

m. Em ger

al, o

acréscimo na espessura do cimento reduziu a capacidade retentiva para todos os

cimentos e superfície de substrato testados. Não houve diferença estatística significante

na retenção para os espécimes com espaço para o cimento de 50 m e 100

entret

anto, houve diferença estatística significante para os espécimes com espaço de

150

m em relação aos demais.

QUALTROUGH; PIDDOCK

(1992) revisaram os métodos de avaliação de

adaptação interna e marginal de coroas, considerando os problemas associados a

nsurações

in vivo

in vitro. Técnicas como uso de sonda exploradora na margem

cervical, seccionamento de dentes ou réplicas, microscópio de varredura e materiais

elastoméricos foram discutidos ao longo da revisão. Os autores concluíram que devido

à variedade dos métodos existentes, a comparação direta entre os dados de diferentes

investigadores é com freqüência impossível. Isso se daria pelo grande número de

variáveis experimentais e o pequeno número de trabalhos que fez comparações entre

técnicas e revelou resultados conflitantes que indicaram a dificuldade de interpretar os

dados oriundos de diferentes métodos de avaliação.

ANDERSSON; ODÉN

, em 1993, descreveram o sistema Procera AllCeram

capaz de produzir i.es. cerâmicas pelo sistema CAD/CAM. Este sistema representava

uma modificação no processo já existente de confecção de coroas metálicas. A

descrição traz dados técnicos sobre a forma de preparo do dente, o sistema de

obtenção da imagem do preparo assistido pelo computador e a confecção das coroas.

Tamb

ém apresentaram resultados de pesquisas envolvendo o sistema, a respeito da

resistência das coroas, estabilidade de cor, desgaste e precisão de ajuste e cimentação

delas. Apresentaram, ainda, evidências de biocompatibilidade do sistema Procera.

WHITE; KIPN

(1993) determinaram o efeito do ajuste interno de coroas totais

utilizando silicone como evidenciador de contatos internos e verificaram, também, a

influência de cinco diferentes agentes de cimentação sobre o assentamento de coroas

fundidas. Em laboratório, trinta e cinco pré-molares foram preparados para coroa total

com o auxílio de um artefato que possibilitava padronização dos preparos. Os dentes

foram moldados e seus respectivos troquéis de gesso foram encerados. As coroas

foram fundidas em liga não-nobre, adaptadas a seus respectivos troquéis e receberam

marcações de referência no centro de suas faces vestibular, lingual, mesial e distal.

Cada coroa foi colocada sobre seu respectivo dente preparado e recebeu 49 N de

carga. A adaptação marginal destas coroas, previamente ao ajuste interno, foi medida

por um microscópio sob 500 X de aumento, tendo as marcações em suas faces como

referência. Então, o ajuste interno procedeu-se com silicone como evidenciador de

contatos. As áreas em que o metal era mostrado através do silicone eram ajustadas

com brocas esféricas. Este procedimento foi conduzido duas vezes. Em seguida, a

adaptação marginal foi novamente mensurada como descrita acima. Isto feito, as

coroas foram aleatoriamente cimentadas, sob carga de 49 N, com um dos seguintes

cimentos: cimento de ionômero de vidro (Ketac-Cem), cimento de policarboxilato

(Durelon), cimento de fosfato de zinco (Flecks zinc phosphate), cimento resinoso de

micro

-partículas com BISGMA (Thin Film Cement and Tenure) e cimento resinoso de

micro

-partículas com BISGMA e éster fosfato (Panavia EX). Após isto, a adaptação

marginal foi mais uma vez mensurada. Com a análise dos resultados observou

se que o

assentamento melhorou após o ajuste interno e, então, piorou após a cimentação. O

melhores resultados de adaptação marginal, após a cimentação, foram obtidos nas

coroas cimentadas com cimento de fosfato de zinco (57,27 m), cimento de ionômero

de vidro (57,54 m) e cimento de ionômero de vidro (67,38 m). Não houve diferença

estatisti

camente significante entre estes grupos. As coroas cimentadas com os cimentos

Panavia EX (203,21 m) e Thin Film Cement and Tenure (160,41 m) apresentaram os

piores resultados de adaptação marginal.

Em 1993, SYU et al.

investigaram a influência de diferentes tipos de términos

cervicais na adaptação marginal de coroas totais fundidas. Os términos cervicais

avaliados foram: ombro, ombro biselado e chanfrado. Dez coroas foram produzidas

para cada tipo de término. O espaço axial e marginal destinado para o cimento foi

medido com as coroas assentadas diretamente sobre seus respectivos troquéis de

gesso, sem cimentação. Os resultados indicaram que os diferentes términos cervicais

avaliados não influenciaram a adaptação marginal das coroas, já que todos produzir

discrepâncias menores que 10 m. Todas as coroas exibiram, também, espaço axial

entre 15

m e 33

Através de avaliações in vivo e in vitro, KARLSSON

(1993) estudou a

adaptação interna de coroas Procera de titânio por meio de cimentação-análoga. Doz

coroas (8 pré-molares, 3 incisivos e 1 canino) foram confeccionadas para o estudo.

Nenhuma delas foi ajustada internamente antes da aplicação da cerâmica de

recobrimento ou previamente à simulação da cimentação. Esta foi realizada com

silicone fluido como cimento-análogo sobre os respectivos troquéis de gesso e dentes

preparados. As linhas de cimento-análogo foram capturadas do interior das coroas com

o auxílio de silicone denso. Estes espécimes de material borrachóide foram

seccionados nos sentidos vestí

bulo

-lingual e mesio-distal e observados em um

microscópio com magnificação de 50 vezes. As mensurações foram feitas no término

cervical, metade da parede axial e incisal ou oclusal dos espécimes. Os valores médios

encontrados para a simulação sobre os tro

quéis de gesso foram, nas secções vestíbulo

lingual e mesio-distal respectivamente, 61 m e 58 m para o término cervical, 92 m e

m para a metade da parede axial e 115 m e 107 para a incisal ou oclusal. Os

valores médios correspondentes para a simulação sobre os dentes preparados foram,

nas secções vestíbulo-lingual e mesio-distal respectivamente, 70 m e 73 m para o

término cervical, 127

m e 93

m para a metade da parede axial e 161

m e 177 para a

incisal ou oclusal. Houve significante diferença estatística entre os valores encontrados

sobre os troquéis de gesso para as medições axiais e incisais/oclusais, quando

comparados com os valores encontrados sobre os dentes preparados, para ambos os

sentidos de secções. Um amplo coeficiente de variação (58% a 70 %) foi encontrado,

independentemente da localização da medição.

Em 1993, KAWAI; ISENBERG; LEINFELDER

estudaram a taxa de desgaste

dos cimentos resinosos com variação do tamanho de suas partículas e da área de

exposição ao desgaste. Para isso, dentes molares receberam preparos cavitários

quadrados em sua superfície oclusal e restaurações tipo inlay foram produzidas para

cada um deles. Estas restaurações possuíam discrepância horizontal em sua interface

com o dente que variava de 50 a 400 m e foram, então, cimentadas com cimentos de

partículas híbridas (Cerec cement e Cerec experimental) ou de micro-partículas (Dual

cement). A interface de cimento foi mantida sob atrito de cerdas metálicas com carga de

75 N por 400.000 ciclos e, em seguida, avaliada por microscopia de varredura e

perfilometria. Sob estas condições, o cimento micro-particulado exibiu três a quatro

vezes mais resistência ao desgaste do que os cimentos de partículas híbridas. Os

autores salientaram que reduzir a dimensão de interface dente/restauração é um fato de

suma importância clínica, tendo em vista que mesmo as discrepâncias de 50 m foram

suscetíveis ao desgaste.

Ao avaliar a influência do tipo de cimento na discrepância marginal de coroas

telescópicas, KERN; SCHALLER; STRUB

(1993) valeram-se de réplicas metalizadas

das margens destas coroas, observadas sob microscopia de varredura. As réplicas

foram obtidas a partir de moldagens das margens, antes e após a cimentação com

cimento de fosfato de zinco ou cimento de ionômero de vidro. A discrepância marginal

média foi de 30

m antes da cimentação. Esta aumentou em média, após a cimentação,

para 86 m nas coroas cimentadas com cimento de fosfato de zinco e para 47

naquelas cimentadas com cimento de ionômero de vidro.

PRÖBSTER

, ainda em 1993, avaliou o comportamento clínico de 76 coroas de

-Ceram com, em média, 35 meses de instalação. Sessenta e uma delas eram coroas

unitárias e 15 eram coroas integrantes de próteses parciais fixas. Os critérios avaliados

foram: presença de trincas nas coroas, fratura da porcelana de recobrimento, fratura da

i.e. e incidência de cárie. Durante o período de acompanhamento, uma prótese parcial

fixa apresentou-se fraturada, outra foi removida por comprometimento periodontal dos

pilares e uma coroa unitária apresentou incidência de lesão de cárie. Para o autor as

coroas In-Ceram puderam ser consideradas adequadas para dentes anteriores e

posteriores.

Também em 1993, GREY; PIDDOCK; WILSON

avaliaram o ajuste interno de

coroas puras de cerâmica aluminizada (Vita N core), metalo-cerâmicas e In-

Ceram

Alumina. Para isso, simularam a cimentação destas coroas, sobre troquéis de latão que

lhes deram origem, com o evidenciador de contatos internos à base de silicone GC Fit-

Checker. A avaliação deu-se da seguinte forma: o conjunto de coroa e troquel metálico

fora pesado por uma balança eletrônica antes e após a simulação; a diferença das

medidas revelava o peso do material borrachóide, que tinha sua área calculada. O valor

médio encontrado para as coroas de Vita N core foi de 154 m (

37 m), para as

coroas In-Ceram Alumina, de 123 m (

30 m) e para as coroas metalo-cerâmicas, de

m (

m).

STRUTZ et al.

(1994) investigaram a interação físico-química das superfícies

metálicas, sobre a espessura dos cimentos de fosfato de zinco, policarboxilato,

ionômero de vidro, resinoso e ionômero de vidro modificado por resina. Fazendo parte

dos grupos experimentais, estes cimentos foram colocados entre um disco de vidro e

um disco de liga metálica, recebendo 15 kg de carga. As ligas testadas foram: liga de

ouro tipo III, liga com alto volume de paládio e liga básica. Como controle, os mesmos

agentes de cimentação foram testados de acordo com a especificação n.8 da

AMERICAN NATIONAL STANDARDS/AMERICAN DENTAL ASSOCIATION. O tipo de

cimento e a superfície do substrato tiveram significante efeito sobre a espessura da

película. Entretanto, o tipo de cimento teve maior significância e magnitude que a

superfície do substrato. Embora a liga com alto volume de paládio tenha prom

ovido

espessura de película significantemente menor que as demais superfícies, a diferença

entre elas foi pequena. O cimento de ionômero de vidro produziu a mais fina película

dentre todos os outros cimentos (13,5

m).

Em 1994, SCHERRER et al.

determinaram a resistência à fratura de placas de

vidro cerâmico, cimentadas sobre blocos de resina composta, em função da espessura

da película de dois tipos de cimentos. Cento e trinta placas cerâmicas foram divididas

em dois grupos iguais, que receberam cimentação com cimento de fosfato de zinco ou

cimento resinoso (Dicor MGC). O primeiro dos agentes de cimentação foi testado com

espessuras de película de 33 m e 128 m. O segundo, com espessuras de 26 m, 78

m, 130 m, 192

m e 297 m. Os resultados mostraram qu

e para o cimento de fosfato

de zinco, a resistência à fratura das placas, para as espessura de película de 33 m e

128

m, não foi estatisticamente significante. Para o cimento resinoso, houve uma leve

diferença estatística significante apenas entre os espécimes de espessura de cimento

com 26

m e 297

PERA et al.

(1994) avaliaram in vitro a discrepância marginal do sistema In-

Ceram com três diferentes terminações cervicais de preparo dental e examinaram a

estabilidade dimensional do sistema durante as queimas da porcelana de recobrimento.

Os términos cervicais avaliados foram: chanfrado, ombro em 50

e ombro em 90

. Nove

coroas foram confeccionadas para cada terminação sendo 3 em incisivos centrais, 3 em

caninos e 3 em primeiros pré-molares. As coroas foram cimentadas sobre seus

respectivos dentes preparados com cimento de ionômero de vidro, sob pressão manual.

A discrepância marginal média antes e após a cimentação, respectivamente, para a

terminação em chanfrado foi de 9,44 m e 21,67 m, para a terminação em ombro em

foi de 7,5 m e 23,75 m e para a terminação em ombro em 90

foi de 13,61 m e

27,5

m. A estabilidade dimensional das i.es. foi mantida durante as queimas da

porcelana de recobrimento, independentemente do tipo de terminação cervical

avaliada.

WILSON

(1994) investigou o efeito sobre o assentamento de coroas artificiais

com o aumento progressivo do espaço para a película de cimento. Para o estudo, foram

confeccionados 6 troquéis metálicos que, quando aposicionados sob uma mesma

coroa

, apresentavam espaço interno para o agente de cimentação que variava de 0

a 50 m, em intervalos de 10 m. Sob carga de 25 N, a discrepância marginal entre as

coroas e o término do preparo dos troquéis, antes da cimentação, foi medida e tomada

como zero (medida inicial). A discrepância no assentamento das coroas, após

cimentação com cimento de fosfato de zinco, sob carga de 25 N, variou de 368

m de espaço interno) a 29 m (50 m de espaço interno). O autor concluiu que a

existência de espaço axial facilita o escoamento do cimento até a margem da

restauração, enquanto acomoda a camada mais fina possível deste.

Também no ano de 1994, WU; WILSON

100

investigaram o volume de espaço

necessário para o adequado assentamento de coroas cimentadas com cimento

resinoso. Oito troquéis de aço foram confeccionados em um torno mecânico. Uma coroa

de latão foi torneada de forma que se adaptasse sem espaço interno algum em relação

a um dos troquéis (0

m). Os demais troquéis tinham redução axial e oclusal em relação

ao primeiro da seguinte forma: 10 m, 20 m, 30 m, 40 m, 50 m, 60 m e 80

respectivamente. Os troquéis foram assentados sobre a coroa com 25 N de carga. Os

agentes de cimentação utilizados foram o cimento de fosfato de zinco (servindo como

comparaçã

o) e dois tipos de cimentos resinosos (Panavia EX e C & B Metabond). A

discrepância vertical de assentamento (DVA) foi medida por diferença de voltagem em

um aparato específico. O cimento de fosfato de fosfato de zinco produziu DVA para os

espécimes com 0 m, 20 m, 40 m e 80 m de espaço para o cimento de,

respectivamente, 364 m, 168 m, 46 m e 31 m. O cimento Panavia EX, para as

mesmas variações de espaço interno, produziu DVA respectivamente de 134 m, 31

m, 22 m e 23 m. O cimento C & B Metabond produziu DVA intermediária entre os

dois outros cimentos. Os autores concluíram que volumes aumentados de espaço

interno resultam em decréscimo na DVA dos cimentos estudados.

McINTYRE et al.

(1994) estudaram a relação entre espessura de cimento de

policar

boxilato e resistência ao cisalhamento e à tração. Para isso, utilizaram dentes

molares, com superfície oclusal desgastada perpendicular ao seu longo eixo, até a

exposição da dentina, deixando-a plana. Sobre ela cimentaram discos fundidos em liga

áurica. A espessura do cimento foi controlada e variava entre 10 m e 150 m. Os

resultados mostraram um aumento tanto na resistência ao cisalhamento quanto na

resistência à tração, com o aumento na espessura de cimento de policarboxilato. A

resistência ao cisalhamento foi maior que à tração. Quando os espécimes testados

foram observados sob microscopia, observou-se um maior número de micro-

porosidades naqueles com espessura de película de cimento inferior a 50 m do que

em espécimes com espessura superior a esta.

Em 1995, PERSSON; ANDERSSON; BERGMAN

avaliaram a precisão do

dispositivo de leitura do escandidor do sistema Procera. A avaliação foi feita

comparando

-se as dimensões obtidas a partir da leitura de um bloco retangular de

metal pré-fabricado pelo dispositivo de leitura do sistema, com as dimensões já

conhecidas do objeto. Os resultados demonstraram alta precisão para o dispositivo de

leitura.

No ano de 1996, PRÖBSTER

conduziu um estudo clínico longitudinal por 56

meses, de 95 coroas do sistema In-Ceram alumina. Elas foram construídas a partir de

preparos dentais em 18 pacientes e cimentadas com cimento de fosfato de zinco

(dentes posteriores) e com cimento de ionômero de vidro (dentes anteriores). Os

pacientes eram chamados para exame clínico ao menos uma vez ao ano e os critérios

avaliados no exame eram: presença de trincas nas coroas, fratura da porcelana de

recobrimento, fratura da i.e., infiltração nas margens, cáries e desgaste oclusal ou

abrasão. A cobertura de uma das coroa posterior apresentou fratura e quatro coroas

apresentaram cárie em suas margens. As demais restaurações não apresentaram

qualquer sinal, dentre os apontados nos requisitos acima descritos, fazendo com que os

autores concluíssem que o sistema In-Ceram alumina estaria indicado para d

entes

anteriores e posteriores.

O efeito de duas diferentes configurações marginais (chanfrado em 120

ombro em 90

) na linha de cimento de i.es. In-Ceram e o efeito da adição de porcelana

de recobrimento sobre estas i.es. foram estudados por SHEARER; G

OUGH;

SETCHELL

, em 1996. Um incisivo central superior foi preparado para coroa total. Dois

troquéis

-padrão metálicos em liga de níquel-cromo foram confeccionados a partir

daquele incisivo central, cada um com uma das configurações marginais estudadas.

da troquel-padrão deu origem a 10 troquéis de prata fabricados por eletrodeposição.

Cinco i.es. de In-Ceram foram feitas para cada troquel-padrão. Outras dez i.es. do

mesmo sistema foram feitas para cada troquel de prata. Todas elas receberam a adição

de porcelana de recobrimento. As coroas fabricadas sobre os troquéis de prata foram

cimentadas sobre os mesmos com cimento de ionômero de vidro e o conjunto

seccionado no sentido vestíbulo-lingual. Simulou-se a cimentação das coroas sobre os

troquéis

-padrão com um elastômero à base de polivinil siloxana. A simulação foi feita

antes e após a aplicação da porcelana de recobrimento. Metade dos espécimes de

cimento

análogo foi seccionada no sentido vestíbulo

lingual e a outra metade, no mesio

distal, com espessuras medidas sob magnificação de 20 vezes. As mensurações foram

feitas no término cervical, metade da parede axial e incisal de cada coroa ou espécime

de cimento-análogo. Foram encontrados valores médios de linha de cimento mais altos

para os espécimes de cime

nto

análogo (28,6

m para ombro e 13,4

m para chanfrado)

do que para as coroas cimentadas sobre os troquéis de prata (8,3 m para ombro e 9,8

m para chanfrado). Não houve diferença estatística significante entre os valores de

linha de cimento-análogo para as secções vestíbulo-lingual e mesio-distal, nem para os

valores encontrados antes e após a aplicação da porcelana de recobrimento, nem

mesmo para as diferentes configurações marginais estudadas. O valor médio da linha

de cimento das coroas avaliadas foi igual a 60,9 m e uma espessura média de 15

foi encontrada próxima às margens.

Em 1996, TAN; IBBETSON

propuseram-se investigar a relação entre a

discrepância vertical de assentamento de coroas totais e o volume de agente de

cimentação utilizado. Por eletrodeposição, uma coroa de cobre foi confeccionada sobre

um troquel-padrão metálico em forma de um dente molar, que havia sido previamente

coberto por quatro camadas de espaçador. Três volumes experimentais de cimento de

fosfato de zinco foram utilizados neste estudo. O interior da coroa foi completamente

preenchido pelo cimento, metade preenchido, ou o cimento foi apenas pincelado nas

paredes internas da mesma. Durante as seqüentes cimentações experimentais da

mesma coroa, que foi repetidamente utilizada, ambas cargas estática e dinâmica foram

aplicadas. A carga estática foi mantida por um peso de 5 Kg e a carga dinâmica

induzida por um condensador de amálgama. A discrepância vertical foi medida por um

multímetro digital que obtinha a posição vertical da coroa antes e após o experimento.

Os resultados obtidos nas situações em que o cimento ocupava metade do volume

interno da coroa ou pincelado em suas paredes internas foram, respectivamente, 53,2%

e 69,6% melhores do que quando preenchia todo o interior da coroa. Os autores

atribuíram estes achados a um dos seguintes fatores: o cimento ficaria retido sobre a

superfície oclusal do troquel-padrão à medida que as vias de escape pelas paredes

axiais se fechavam; um aumento na pressão hidrostática resultaria em filtragem do

cimento ao longo dos estreitos espaços entre troquel-padrão e coroa, diminuindo o

escape do mesmo ou grandes volumes demorariam mais tempo para escoar, sofrendo

maior influência do aumento de sua viscosidade com o passar do tempo.

Ainda em 1996, WILSON

avaliou a influência dos canais de escape e da carga

de cimentação em coroas totais, sobre o assentamento das mesmas. Uma coroa

fundida em liga áurica foi cimentada repetidamente sobre um troquel-padrão metálico.

Esta possuía uma perfuração no centro de sua superfície oclusal, que podia ser

obliterada quando desejado. Dois diferentes cimentos (fosfato de zinco e ionômero de

vidro) foram utilizados nas cimentações, que ocorreram sob 2,5 N, 12,5 N e 25 N de

força. As cimentações com 2,5 N de força produziram elevações médias nas coroas de

696

m a 953 m. Sob 12,5 N e 25 N, o cimento de fosfato de zinco produziu,

respectivamente, espessura de 193 m e 84 m nas coroas sem canal de escape e de

m e 19

m naquelas com canal. O cimento de ionômero

de vidro produziu, sob 12,5

N e 25 N, respectivamente, espessura de 45 m e 15 m nas coroas sem canal de

escape e de 17

m e 11

m naquelas com canal.

SULAIMAN et al.

(1997) compararam a discrepância marginal de três sistemas

cerâmicos (Procera AllCeram, In-Ceram e IPS Empress) após a confecção das i.es.,

após a aplicação da porcelana de recobrimento e após o glazeamento. Dez coroas de

cada sistema foram confeccionadas e a discrepância marginal avaliada com estas

assentadas sem agente de cimentação, sobre um mesmo troquel-padrão metálico, sob

1,36 Kg de força. As medições foram feitas em um microscópio digital com

magnificação de 225 vezes nos 3 estágios descritos acima. Os resultados apontaram

não haver diferença estatística significante entre os três estágios de confecção das

coroas, independente do sistema avaliado. A discrepância marginal para o grupo In-

Ceram foi de 160,66 m, para o grupo Procera, de 82,88 m e para o sistema IPS

Empress, de 62,77

CARTER; WILSON

, também em 1997, fizeram uma revisão da literatura a

respeito dos espaçadores de troquéis e seus efeitos sobre o assentamento e a retenção

de coroas totais. Eles encontraram que os espaçadores trazem uma série de benefícios

ao assentamento das coroas. Encontraram, também, alguns trabalhos que apontaram

a tendência destes materiais em formar uma camada irregular de espaço, produzindo

fundições com variação no espaço interno para o cimento. Quanto ao efeito sobre a

retenção das coroas, encontraram alguns conflitos nos resultados pesquisad

os.

Relataram não terem encontrado protocolos confiáveis de comparação entre os estudos

avaliados, sugerindo mais pesquisas sobre a relação entre retenção e os espaçadores.

Ao avaliar a influência da espessura de cimento na resistência à tração de

cimentos

resinosos, CHANA et al.

(1997) utilizaram superfícies planas de níquel-

cromo interpostas por duas diferentes marcas comerciais de cimento (Panavia Ex e

Panavia 21). A espessura de cimento entre as superfícies foi controlada e tinha os

seguintes valores: 20 m, 50 m, 100 m, 150 m, 210 m, 250 m e 310 m. Os

espécimes foram tracionados por uma máquina de ensaios universal e os resultados

indicaram que à medida que a espessura de cimento aumentava, a resistência do

cimento diminuía. O cimento Panavia 21 teve significantemente maior resistência à

tração que o cimento Panavia Ex, para todas as espessuras de cimento testadas.

Através de um estudo laboratorial, MAY et al.

(1998), propuseram

se a mensurar

a abertura marginal e a precisão na adaptação de coroas totais confeccionadas pelo

sistema Procera AllCeram. Cinco coroas totais de pré-molares e molares foram

confeccionadas a partir de troqueis de gesso. Simulou-se a cimentação destas coroas

sobre seus respectivos troqueis, utilizando-se silicone de adição de consistência fluida.

Através de laservideografia, o espaço ocupado pelo material que simulou a cimentação

foi medido nas margens, paredes axiais, pontas de cúspides e centro da face oclusal. A

abertura marginal encontrada para os pré-molares e molares, respectivamente, foi de

21 m e de 63

13 m. A média do desajuste interno das coroas,

representando segundo os autores, sua precisão na adaptação, foi igual a 52

m para os pré-

molares e 63

m para os molares. Os autores concl

uíram que o

sistema Procera AllCeram produziu coroas para pré-molares e molares com adaptação

marginal e ajuste interno clinicamente aceitáveis.

Ainda em 1998, NEIVA et al.

compararam a resistência à fratura e a espessura

de linha de cimento de três sistemas cerâmicos: IPS Empress, In-Ceram e Procera

AllCeram. Para determinar a resistência à fratura, utilizaram 30 troquéis de resina com

módulo de elasticidade semelhante ao da dentina, obtidos a partir de um troquel padrão.

Foram confeccionadas dez coroas para cada sistema, que foram cimentadas sobre

seus respectivos troquéis com cimento resinoso Panavia 21. Em seguida, submetidas à

pressão axial sobre a superfície oclusal, com o auxílio de uma máquina universal de

testes Instron. Para determinar a espessura da linha de cimento sob as coroas, apenas

um espécime de cada sistema foi levado ao microscópio óptico. As áreas avaliadas

foram: margem, parede axial (a 2 mm de distância da margem), ponta de cúspide

vestibular, centro da superfície oclusal e ponta de cúspide lingual. Os resultados não

mostraram diferenças estatisticamente significantes de resistência à fratura entre os três

sistemas pesquisados, quando cimentados com cimento resinoso Panavia 21. O

sistema IPS Empress apresentou a maior média de resistência à fratura (222,45 Kg),

enquanto o sistema Procera AllCeram, a menor (194,20 Kg). O sistema In-

Ceram

apresentou a média intermediária dentre os três grupos: 218,80 Kg. Quanto à

espessura da linha de cimento, o sistema Procera AllCeram foi o que demonstrou os

maiores valores, especialmente na margem (225

m) e na parede axial (105

m).

Através de um estudo retrospectivo, PILO; CARDASH

(1998) mensuraram a

espessura da película de cimento abaixo de coroas totais em função durante longo

período, em dentes

extraídos por razões periodontais. Todas as coroas estudadas eram

metálicas com cobertura cerâmica ou de resina, haviam sido cimentadas com cimento

de fosfato de zinco e estiveram em função por ao menos 10 anos. Nenhuma delas

apresentava recidiva de cárie em suas margens ou fazia parte de próteses parciais

fixas. Noventa e sete dentes (48 dentes anteriores, 22 pré-molares e 27 molares) com

suas coroas aposicionadas foram incluídos em poliéster transparente e seccionados

duas vezes no sentido vestíbulo-

ling

ual. Cada uma das secções situava-

aproximadamente a 0,75 mm de cada um dos lados do centro dos dentes. A espessura

da linha de cimento foi medida em locais predeterminados nas paredes axiais e

oclusal/incisal: nos pontos respectivos a um terço e dois terços da altura das paredes

axiais lingual e vestibular; e no ponto mais alto da extremidade incisal, nos dentes

anteriores, ou no ponto mais alto das cúspides vestibular e lingual e sulco central nos

molares e pré-molares. A média da espessura encontrada para as paredes axiais foi de

116

m (vestibular) e 109 m (lingual). Para a superfície oclusal/incisal a espessura foi

de 302 m. Os autores ressaltaram que pela falta de padronização do preparo dos

dentes, técnica de cimentação e volume de alívio interno das coroas, estes dados

encontrados deveriam ser observados com cautela.

O Comitê Ad Hoc para Pesquisa em Prótese Fixa da Academia Americana de

Prótese fixa foi encarregado de disseminar o conhecimento específico da especialidade,

através de revisões anuais da literatura. Em 1998, ROSENSTIEL; LAND; CRISPIN

revisaram, a pedido do Comitê, os agentes de cimentação para restaurações indiretas.

As propriedades biológicas e mecânicas dos cimentos disponíveis até aquele momento

foram descritas e discutidas. Um g

uia para seleção dos agentes de cimentação também

foi apresentado.

WISKOTT; BELSER; SCHERRER

, em 1999, através de um trabalho

laboratorial, estudaram o efeito da espessura da linha de cimento e da textura da

superfície interna de coroas totais, na resistência a forças cíclicas laterais. Coroas

metálicas torneadas foram cimentadas sobre troqueis, também torneados, com cimento

de óxido de zinco eugenol, cimento de fosfato de zinco, cimento de ionômero de vidro e

cimento resinoso. Estas coroas foram fabricadas com espaço interno pré

definido em 20

m, 50 m, 100 m, 200 m e 500 m. Três diferentes graus de textura interna foram

testados: polido com lixa de granulação 4.000, texturizado com lixa de granulação 1.000

e jateado com óxido de alumínio. Os resultados mostraram que a resistência à carga

lateral aumentou com o decréscimo na espessura da linha de cimento e aumento na

irregularidade da textura superficial das coroas.

Ainda em 1999, BESCHNIDT; STRUB

avaliaram a discrepância marginal de

cinco diferentes sistemas de coroas cerâmicas antes e após sua cimentação e após

testes de fadiga por carga cíclica e termo-ciclagem. Estas coroas foram cimentadas de

forma adesiva sobre dentes naturais. Os resultados foram comparados com dados

obtidos em situações semelhantes em coroas metalo-cerâmicas “colar-less” cimentadas

com cimento de fosfato de zinco. Sessenta incisivos superiores foram preparados para

coroa total, moldados e obtidos os respectivos troquéis de gesso. Estes foram divididos

em seis grupos de 10 espécimes: metalo-cerâmica “colar-less” (MC), In-

Ceram

convencional (IC), Empress com pigmentação extrínseca (EP), Empress com cobertura

por estratifacação (EE), Celay com matriz feldspática (CF) e Celay com matriz In

Ceram

(CI). As coroas foram confeccionadas e réplicas de resina epóxica, confeccionadas a

partir de cópias com silicone de adição, foram obtidas em cada uma dos seguintes

momentos: mantidas sobre os respectivos dentes preparados antes da cimentação,

cimentadas sobre os respectivos dentes e após os testes de termo-ciclagem e fadiga

cíclica. A discrepância marginal das réplicas foi analisada sob aumento de 400 vezes e

um programa de computador efetuou de 2500 a 3000 medições ao redor de cada

espécime. Os valores médios antes e após a cimentação foram, respectivamente, para

MC, 64

m e 87

m, para IC, 60

m e 82

m, para EP, 47

m e 63

m, para EE, 62

e 76 m, para CF, 99 m e 117 m e para CI, 78 m e 91 m. Houve um aumento

estatisticamente significante na discrepância marginal causada pela cimentação em

todos os grupos. A ciclagem térmica e a carga cíclica não afetaram a discrepância

marginal. Antes da cimentação não havia diferença estatística significante entre os

grupos de coroas cerâmicas e o grupo MC. Após a cimentação, o grupo EP apresentou

screpância marginal estatisticamente menor e o grupo CF, estatisticamente maior,

quando comparados ao grupo MC. O experimento demonstrou que a discrepância

marginal obtida após a cimentação adesiva pode não diferir daquela obtida após

cimentação convencion

al.

DIAZ

-ARNOLD; VARGAS; HASELTON

, em 1999, discorreram sobre os

cimentos utilizados até aquela data para cimentação de restaurações protéticas.

Abordaram a composição e as características dos cimentos de fosfato de zinco,

policarboxilato, ionômero de vi

dro, resinoso e ionômero de vidro modificado por resina.

GIORDANO II

, em 2000, descreveu alguns sistemas cerâmicos para confecção

de coroas totais, destacando as propriedades físicas do sistema In-Ceram, baseado na

técnica de aplicação sobre o troquel (slip casting), com subseqüente infiltração pelo

vidro. Segundo ele, as i.es. fabricadas com alumina, apresentariam resistência flexural

entre 450 Mpa e 600 Mpa, sendo indicadas em elementos isolados anteriores e

posteriores e próteses parciais fixas anteriores de 3 elementos. O sistema In-

Ceram

Spinell diferiria do primeiro pela alta transluscência e menor resistência flexural (350

Mpa), sendo indicado para inlays e onlays. Ainda segundo o autor, um terceiro sistema,

o In-Ceram Zirconia, apresentaria resistência flexural acima de 750 Mpa. Devido à sua

baixa transluscidez, estaria indicado para coroas em dentes posteriores. A

recomendação para o desgaste das paredes dos preparos, de acordo com o autor, seria

de 1,5 mm a 2,0 mm nas paredes axiais e oclusais.

2000, BOENING et al.

avaliaram clinicamente o espaço interno oclusal e

marginal de 80 coroas Procera AllCeram, em dentes anteriores e posteriores, através

da cimentação simulada com elastômero (silicone de adição). Após a simulação da

cimentação, a pelíc

ula de elastômero era removida do interior da coroa com o auxílio de

um silicone de consistência pesada. Desta mesma forma, era mantida estabilizada e o

bloco de material elastomérico era seccionado nos sentidos vestíbulo-lingual e mesio-

distal. Sob um microscópio óptico, seis medições marginais (duas na face vestibular,

duas na face lingual e uma em cada proximal) e duas medições oclusais foram feitas

para os dentes anteriores. Os dentes posteriores tiveram oito medições marginais (duas

em cada face axial)

e quatro oclusais. Quando existia mais de um ponto de medição em

uma mesma face, estes se encontravam a 2 mm de distância entre eles. Como

resultados, os autores obtiveram que a média dos valores médios de desajuste marginal

estava entre 80 m e 95 m nos dentes anteriores e entre 90 m e 145 m nos

posteriores. A média dos valores extremos de desajuste marginal era de 80 m a 180

m e de 115

m a 245

m para os dentes anteriores e posteriores, respectivamente.

USHIWATA et al.

(2000) avaliaram a técnica de ajuste interno coroas fundidas

em liga básica com evidenciador de contatos Arti-Spot. Coroas fundidas com e sem

alívio interno tiveram melhora significativa em seu assentamento (52,2%), sobre seus

respectivos troquéis de gesso, após ajuste interno.

2001, ÖDMAN; ANDERSSON

apresentaram os resultados de um estudo

prospectivo multicêntrico de acompanhamento de coroas Procera AllCeram. Oitenta e

sete coroas instaladas por doze profissionais em cinqüenta pacientes, entre os anos

1989 e 1995, foram acompanhadas clinicamente por 5 a 10,5 anos. Setenta e nove

destas coroas foram cimentadas com cimento de fosfato de zinco e oito com cimento de

ionômero de vidro. A avaliação da integridade marginal e da estética seguiu o sistema

de avaliação qualitativa da Associação Odontológica da Califórnia. Na avaliação da

integridade marginal, 92% das coroas foram consideradas excelentes ou aceitáveis e

duas superfícies cariadas foram registradas. Onze coroas se soltaram e segundo os

autores isso teria acontecido por erro na forma do preparo. Foi também evidenciado

uma maior freqüência de sangramento à sondagem em dentes com coroas Procera

AllCeram (39%) do que em dentes naturais adjacentes (27%).

AYUB

(2002) avaliou o espaço interno de i.es. para coroas metalo-

cerâmicas

cerâmicas dos sistemas Empress 2, In-Ceram Alumina e Procera AllCeram. Para isso,

mensurou a espessura de película de um elastômero fluido (Xantopren), obtida pela

técnica do cimento-análogo, sob i.es. confeccionadas sobre um preparo de dente pré-

molar.

A análise dos resultados mostrou que houve grande variabilidade da espessura

de película nas diferentes regiões medidas das i.es. Observou, ainda, que as i.es.

Procera AllCeram apresentaram película estatisticamente significante maior do que as

demais, alé

m de observar evidências de assentamento oblíquo na maioria das i.es.

Para comparar a resistência flexural entre os sistemas In-Ceram Zirconia e In-

Ceram Alumina, CHONG et al.

, em 2002, fabricaram dez i.es. de cada sistema, de

acordo com as recomendações do fabricante. Outras dez i.es. para faceta laminada,

com aplicação de porcelana de cobertura (Vitadur ) também foram confeccionadas

para os dois sistemas. Uma máquina de carga foi utilizada para o teste de resistência

flexural de três pontos. A resistência do sistema In-Ceram Zirconia (513 Mpa e 64 Mpa,

para i.es. de coroas e facetas laminadas, respectivamente) foi significativamente maior

que a encontrada para o sistema In-Ceram Alumina (362 Mpa e 47 Mpa, para i.es. de

coroas e facetas laminadas, respectivamente). Os autores acreditaram que as

propriedades de resistência e dureza do zircônio tiveram influência positiva nas

propriedades do In

Ceram Zirconia.

KEYS

(2002) apresentou uma técnica de verificação de ajuste interno de

coroas totalmente cerâmicas. Sugeriu que um evidenciador de superfície em forma de

pasta sem pigmentos e de fácil remoção, fosse acrescido de um spray de substância

para verificação de contatos oclusais. A sugestão se faria válida pela facilidade de

verificação de áreas de contato interno pelo alto contraste com a coroa, presa rápida e

facilidade de remoção. Sugeriu que a superfície interna da coroa seja seca por jato de

ar e partes iguais das pastas fossem manipuladas, juntamente com um leve jato de

aerossol verificador de contatos oclusais. A mistura deveria ser aplicada à superfície

interna da coroa e levada em posição sobre o dente. Após sua presa, a coroa deveria

ser removida e o ajuste verificado.

Em 2002, de la MACORRA; PRADÍES

revisaram a literatura para avaliar os

requis

itos funcionais dos cimentos disponíveis no mercado até aquele ano. Discutiram a

respeito de aspectos como película de cimento, selamento da margem das

restaurações, desgaste, adesão e solubilidade. Puderam concluir que não existia um

cimento que pudesse s

er considerado “ideal” até aquele momento.

Através de análise por elemento finito, FISCHER; WEBER; MARX

(2003)

predisseram a probabilidade de falha e a capacidade de carga de próteses parciais fixas

cerâmicas em dentes posteriores dos sistemas Empress, Empress 2, In-Ceram Alumina

e In-Ceram Zirconia. Na simulação não foi considerada a película de cimento abaixo

das coroas. Quando considerado um correto desenho das i.es., a probabilidade de falha

do sistema In-Ceram Zirconia foi perto de 0, para um período de 10 anos; o menor

dentre os avaliados.

Em 2003, OLSSON et al.

avaliaram os resultados de 18 próteses parciais fixas

-Ceram Alumina de 2 ou 3 elementos instaladas nas regiões posteriores e anterior,

cimentadas com cimento de fosfato de zinco. Estas estiveram em função por, em

média, 76 meses. Durante o período de observação, três destas próteses instaladas na

região posterior fraturaram em função. Uma outra prótese descimentou após 73 meses.

Os autores apontaram o sistema In-Ceram Alumina como uma alternativa viável para

próteses parciais fixas.

BLATZ

(2004) discorreu sobre cimentação convencional e adesiva de coroas de

óxido de zircônio. Comentou sobre a possibilidade de cimentação destas coroas com

cimentos de fosfato de zinco e ionômero de vidro. Porém, sinalizou a preferência de

alguns pesquisadores em indicar cimentação adesiva para as mesmas, justificando a

opção pelo aumento da retenção e da resistência das coroas, bem como diminuição da

infiltração marginal.

QUINTAS; OLIVEIRA; BOTTINO

(2004) avaliaram o efeito de diferentes

desenhos de término cervical, sistemas cerâmicos e agentes de cimentação, no

desajuste cervical após a cimentação de i.es. cerâmicas. Dois troquéis de aço foram

torneados com dimensões semelhantes a um preparo para coroa total em um molar

inferior. Um deles com terminação cervical em chanfrado e o outro, em ombro

arredondado. Ambos os troquéis foram moldados, dando origem a 180 troquéis de

gesso (noventa de cada término cervical). Sobre estes, foram construídas i.es. dos

sis

temas Empress 2, In-Ceram Alumina e Procera AllCeram (trinta i.es. de cada

sistema, para cada tipo de término cervical). As coroas foram cimentadas sobre o

mesmo troquel de aço com os cimentos de fosfato de zinco, ionômero de vidro e

resinoso. Esta gama de

variáveis deu origem a 18 grupos experimentais. A mensuração

do desajuste vertical em apenas uma das faces deu

se pela diferença entre dois pontos,

um na coroa e outro no troquel de aço, antes e após a cimentação. Os resultados

mostraram que o tipo de agente de cimentação não foi significante quando considerado

isoladamente. O tipo de término cervical também não foi significante para a grande

maioria dos grupos. Entretanto, as i.es. do sistema Procera AllCeram apresentaram os

menores valores médios de desajuste vertical após cimentação (19 m), quando

comparadas àquelas dos sistemas Empress 2 (42

m) e In

Ceram Alumina (60

m).

Ainda em 2004, CHAN et al.

avaliaram o desajuste vertical decorrente da

cimentação com fosfato de zinco e a retenção de coroas to

tais. Quarenta e seis troquéis

metálicos, com grau de convergência que variava de 0

a 70

, receberam coroas

metálicas com sulco de escape oclusal. O desajuste vertical foi mensurado através de

marcações coincidentes, uma na coroa e outra no troquel, em duas de suas faces,

distantes em 180

. A distância entre os pontos foi mensurada antes e após a

cimentação das coroas. A diferença entre as medidas inicial e final representou a

variação de desajuste vertical decorrente da cimentação. Isto feito, as coroas f

oram

tracionadas por uma máquina de ensaios universal com velocidade de 0,5 mm/min.

Frente às mensurações, pôde ser observado o assentamento oblíquo das coroas. Os

resultados mostraram que quanto maior o grau de convergência, maior foi o desajuste

vertical

das coroas. A análise de correlação de Pearson revelou que a partir de 12

convergência das paredes, existiu um decréscimo correspondente na retenção.

3. PROPOSIÇÃO

Através da constituição de 3 grupos, sendo:

Grupo MC:

infra

estruturas metálicas para coroas metalo

cerâmicas;

Grupo IZ: infra

estruturas de zircônio do sistema In

Ceram Zirconia;

Grupo PZ: infra

estruturas de zircônio do sistema Procera AllZirkon.

Propõe

-se, através da simulação da cimentação pela técnica do cimento-

análogo, avaliar:

I. a influência do ajuste interno na adaptação;

II. o desajuste vertical após a simulação da cimentação;

III. a espessura de película nas superfícies axiais e oclusal;

IV. a ocorrência de assentamento oblíquo.

4. MATERIAL E MÉTODOS

Para a realização deste trabalho trinta troquéis de gesso especial foram obtidos

a partir de um troquel

padrão fundido em liga de Ni

Cr, reproduzido a partir de um dente

natural pré-molar superior preparado para coroa total. As i.e.s metálicas e cerâmicas

foram confeccionadas e submetidas à análise da espessura de película em diferentes

locais, por meio da técnica cimento-análogo, utilizando para isso um material

elastomérico fluido. O desajuste vertical, produzido pela simulação da cimentação, foi

mensurado em pontos demarcados nas faces externas das i.es. e troquel-padrão. Para

possibilitar o desenvolvimento dessa metodologia, utilizaram

se os seguintes materiais:

Acrílico autopolimerizante JET (pó e líquido) C

lássico, São Paulo

–

SP.

Acrílico autopolimerizante DURALAY (pó e líquido) – Reliance Dental Mfg Co.

Worth, IL

– USA.

Antibolhas PADRON KOTA

–

Kota Ind. Com. Ltda , São Paulo

-SP.

Pontas diamantadas esférica n° 1014 e cilíndrica de extremidade arredondada

° 2218

–

KG Sorensen, São Paulo

-SP.

Brocas carbide esféricas n° 2

–

KG Sorensen , São Paulo

-SP.

Borrachas abrasivas De Deco Dental

São Paulo

-SP.

Caneta Permanent Marker

–

Staedtler, Germany.

Carbono líquido spray Arti-Spot Red – BAUSCH Dental Co. of América, San

Francisco, CA, USA.

Cera para fundição Rainbow opaca

–

Ceras Rainbow Ltda, Porto Ferreira

-SP.

10)

Delineador DFL

São Paulo

11)

Discos de carborundum Dentorium n. 221, Nova York

- USA.

12)

Forno elétrico EDG

–

São Carlos

-SP.

13)

Gesso tipo IV Durone

–

Dentspl

y Ind. e com. Ltda, Petrópolis

RJ.

14)

Gotejador de cera

–

SS White artigos dentários S/A, Rio de Janeiro

RJ.

15)

Inclusor a vácuo Whip

Mix, Louisville, C.i. Model B, USA.

16)

Jato de óxido de alumínio Trijato

–

Labor Dental, São Paulo

-SP.

17)

Lâmina de bisturi no. 15 Fea

ther

Japão.

18)

Liga de Ni

VeraBond II

AlbaDent, Cordelia, CA, USA.

19)

Lupa de 4 x Lactona Corporation

–

USA.

20)

Microscópio comparador Mitutoyo Modelo 5050, Código 176-811A Mfg. Co Ltda.

Japan.

21)

Pedras de óxido de alumínio SHOFU Dental, Alemanha.

22)

Poliéte

Impregum F Regular

ESPE Dental, Alemanha.

23)

Revestimento Micro Fine 1700

–

Talladium do Brasil, Curitiba

PR.

24)

Silicone de condensação massa densa

–

Zetaplus, Zhermack SpA

–

Itália.

25)

Silicone de Adição

Elite Mono Viscosidade Média, Zhermack SpA

–

Itália.

26)

Silicone de condensação fluido Xantopren VL Plus, Heraeus Kulzer Co.–

Alemanha.

27)

Sonda exploradora nº 5 EXD5 Hu

Friedy Chicago USA.

28)

Transferidor plástico

–

Waleu PT, São Paulo

-SP.

29)

Turbina de alta rotação Kavo Roll Air

–

Kavo do Brasil, Joinvile

PR.

30)

Vaselin

a sólida

–

Ind.

Farmacêutica Rioquímica Ltda, São José do Rio Preto

-SP.

4.1

OBTENÇÃO DO TROQUEL

PADRÃO

Um pré-molar natural superior foi preparado para coroa total pela técnica da

silhueta (

JANSON et al.

, 1986)

, apresentando as seguintes caracterís

ticas:

Ângulo de convergência aproximadamente de 10

Término cervical nítido em chanfrado, com redução circunferencial de 1,2

mm, localizado próximo à união cemento

esmalte.

Redução oclusal de 2,0 mm.

Altura face vestibular de 5,0 mm e face lingual de 4,5

mm.

Arredondamento dos ângulos internos.

Para o preparo, foram utilizadas pontas diamantadas esférica e cilíndrica de

extremidade arredondada, além de broca multi-laminada cilíndrica de extremidade

arredondada.

O dente assim preparado foi duplicado utilizando-se a massa densa do silicone

de condensação; o molde foi preenchido com cera liquefeita com o auxílio de um

gotejador, obtendo-se uma réplica que foi incluída e fundida em liga de Ni-Cr, pela

técnica da cera perdida (figura 4.1). Após o acabamento superficial com pedras de

óxido de alumínio e polimento com borrachas abrasivas, este troquel-padrão metálico

foi fixado em uma base de resina acrílica. Com o auxílio de um delineador, o troquel-

padrão foi posicionado verticalmente no centro de uma moldura retangular de acrílico,

com 15 mm de lado e 20 mm de altura. Em seguida, a moldura foi preenchida com

resina acrílica incolor ativada quimicamente, mantendo o término cervical do preparo

cerca de 5 mm distante da borda superior da base.

FIGURA 4.1

–

ilust

ração das características do preparo em vista proximal (a) e vestibular (b) e

troquel

padrão metálico fundido (c)

A base e o troquel-padrão, por sua vez, foram fixados a uma outra base de

resina acrílica Duralay, com o auxílio de um delineador e um transf

eridor. Na sua porção

inferior, essa base de resina Duralay apresentava dois pinos que se encaixavam em

dois orifícios preparados na plataforma de um paralelômetro modificado para esse

experimento, e que possibilitava o posicionamento do troquel-

padrão/bas

e de resina

Duralay sempre na mesma posição (figura 4.2).

FIGURA 4.2

–

a) base e troquel

padrão fixados à base de resina acrílica vermelha; b) pinos na

base e orifícios na plataforma do paralelômetro modificado

4.2

OBTENÇÃO DOS TROQUÉIS DE GESSO

A haste vertical do paralelômetro também foi modificada de tal forma que

possibilitasse carga estática uniforme durante a tomada da impressão (figura 4.3a).

Na extremidade inferior da haste vertical posicionou-se um mandril de peça de

mão o qual mantinha contato com as moldeiras individuais de resina acrílica,

possibilitando uniformidade de espessura do material de moldagem. As moldeiras, que

se encaixavam à base de resina acrílica incolor, foram confeccionadas com alívio

interno de 0,5 mm, em relação à superfí

cie externa do troquel

padrão (figura 4.3b).

Na extremidade superior da haste vertical confeccionou-se e fixou-se por

rosqueamento, um dispositivo para a determinação da carga estática, constituído de

aço inoxidável, de tal forma que o conjunto (dispositivo para carga, haste vertical e

mandril) perfizesse 2 kg.

O material de moldagem utilizado foi o poliéter Impregum, manipulando em

porções iguais de acordo com as instruções do fabricante. A moldeira individual foi

antecipadamente pincelada com uma camada de adesivo próprio e seca com jatos de

ar. O material espatulado foi levado ao interior da moldeira individual. Realizou-se o

assentamento sobre o troquel-padrão por meio de pressão digital e, em seguida, a

carga estática foi mantida pelos dispositivos fixa

dos na haste vertical (figura 4.3c).

FIGURA 4.3

–

a) paralelômetro modificado; b) moldeira encaixada à base de resina acrílica;

c) carga estática sobre a moldeira

Decorrido o tempo de polimerização do poliéter (8 minutos), a carga estática foi

removida e a moldeira individual separada do troquel-metálico. O molde foi vazado com

gesso tipo IV, utilizando-se a proporção água/pó recomendada pelo fabricante. Após a

cristalização do gesso (aproximadamente 60 minutos), os troquéis foram removidos e

avaliado

s na sua reprodução.

Foram confeccionadas dez moldeiras individuais, sendo que cada uma delas foi

utilizada três vezes na mesma seqüência descrita acima. Durante esta etapa, quando

alguma área insatisfatória estivesse presente no molde ou troquel de gesso, os

procedimentos eram repetidos até que estes fossem julgados satisfatórios. Ao todo,

foram obtidos 30 troquéis de gesso.

4.3

MARCAÇÕES NO TROQUEL

PADRÃO

Para avaliar a variação vertical das i.es. após o ajuste interno e o desajuste

vertical após a simulação da cimentação, o troquel-padrão recebeu uma marcação a

laser no centro de cada uma das faces vestibular, lingual, mesial e distal. Estas

marcações tinham a forma circunferencial, com cerca de 200 m de diâmetro, e

situavam

se aproximadamente a 2

mm do término do preparo.

4.4

CONFECÇÃO DAS INFRA

ESTRUTURAS

Os trinta troquéis de gesso foram aleatoriamente divididos em três grupos de

dez, numerados de 1 a 30, e encaminhados a laboratórios comerciais credenciados e

familiarizados com a produção d

e i.es. metálicas e cerâmicas, constituindo:

Grupo MC

–

i.es. metálicas para coroa metalo

cerâmica.

Grupo IZ

–

i.es. cerâmica do sistema In

Ceram Zirconia.

Grupo PZ

–

i.es. cerâmica do sistema Procera AllZircon.

4.4.1

- INFRA-ESTRUTURAS METÁLICAS PARA COROA METALO-

CERÂMIC

4.4.1.1

- Obtenção dos padrões de cera

Os padrões de cera das coroas totais foram obtidos por técnica indireta,

utilizando

-se cera para fundição e isolamento dos troquéis com duas camadas de

isolante próprio.

A cera foi liquefeita sobre a chama de uma lâmpada a álcool e aplicada no

troquel por meio de instrumento PKT n° 2, envolvendo toda sua região e formando um

fino casquete. Após escultura e acabamento, realizados com o instrumento PKT n° 4, o

padrão de cera foi removido do troquel e

inspecionado, principalmente, para se avaliar a

uniformidade da cera nas superfícies internas. A seguir, este foi novamente posicionado

sobre o troquel e realizou

se o selamento marginal com o auxílio de uma lupa de 4 x.

4.4.1.2

Inclusão e fundição

Fix

-se dois padrões com cera a um pino de cera formador de conduto de

alimentação para fundição, em 45° em relação à face oclusal, na região linguo-

oclusal

do padrão. Em seguida o padrão foi removido do troquel e fixado com cera liquefeita à

base formadora

de cadinho. Aplicou

se um agente redutor da tensão superficial em todo

o padrão e fixou-se, na base formadora de cadinho, um anel de borracha para inclusão

do revestimento.

Para inclusão utilizou-se o revestimento Termocast, na proporção água/pó de 18

ml para 100g, com manipulação e inclusão à vácuo em aparelho próprio, usando-

pressão de 15 libras e 60 segundos de tempo de espatulação. Após a inclusão, o

conjunto foi levado para uma câmara com pressão constante de 2 Bar. Passados 20

minutos, o anel de borracha e a base foram removidos do revestimento, permitindo sua

expansão livre.

Decorridos cerca de 45 minutos da inclusão, o anel de revestimento foi colocado

em forno elétrico com a entrada do cadinho voltada para baixo. Procedia-se ao ciclo de

aquecimen

to com elevação lenta da temperatura até 350°C, mantendo-a por 1 hora.

Invertia

-se o anel e se elevava a temperatura do forno até 850°C, mantendo-a por 60

minutos. O cadinho para fundição também recebia o mesmo ciclo de aquecimento do

anel e, após armar-

a centrífuga, era posicionado em seu braço. O cadinho recebia a

liga Danceramaloy, em quantidade suficiente para se proceder à fundição, realizada

com maçarico gás-oxigênio, a 50 psi. Após a fusão da liga, o anel era retirado do forno

e adaptado ao braço da centrífuga, que era imediatamente acionada. A seguir o anel

era removido do braço da centrífuga e aguardava-se o resfriamento completo para se

proceder a desinclusão.

O revestimento foi removido por meio de lavagem com água corrente e escova,

após o que se aplicava jato de óxido de alumínio 50µm, por cerca de 5 segundos para

complementar a limpeza do padrão fundido. Os condutos de alimentação foram

seccionados com discos de carborundum.

A superfície interna da i.e. foi submetida a um exame minucioso com lupa (de

4x) para possibilitar detecção de irregularidades que, quando presentes, eram

removidas com brocas carbide esféricas n° 2 em baixa rotação.

A adaptação de cada uma das i.es. metálicas foi avaliada sobre os troquéis que

lhes deram origem. Aquelas que não apresentavam assentamento adequado sobre seu

troquel, tinham seu interior ajustado com brocas carbide esféricas n° 2 em baixa

rotação, nos pontos evidenciados pelo carbono líquido spray Arti-Spot Red. O ajust

prosseguiu até que cada uma das coroas se assentasse, com o menor desajuste

possível, sobre seu troquel.

4.4.2

- INFRA-ESTRUTURAS CERÂMICAS DO SISTEMA IN-

CERAM

ZIRCONIA

Após a chegada dos troquéis ao laboratório, prosseguiu-se com a aplicação de

uma camada do verniz espaçador do sistema, que ficou 1 mm aquém da margem do

preparo. Os troquéis foram duplicados com silicone de adição e os moldes vazados com

o gesso também específico do sistema. De acordo com especificação do fabricante,

após duas horas, os troquéis de trabalho foram removidos dos moldes e as bases

recortadas a seco, propiciando uma superfície plana. As margens dos preparos foram

delimitadas com grafite e os troquéis pincelados com uma fina camada de selador.

Nesse instante, o conjunto esta

va pronto para receber a mistura In

Ceram Zirconia.

4.4.2.1

Preparação da mistura

Em um frasco de vidro apropriado verteu-se uma ampola de líquido e uma gota

de aditivo. O frasco com os dois líquidos foi levado a um aparelho de ultra-

som,

Vitasonic II,

para uma completa homogeneização.

Sobre um vibrador, adicionou-se lentamente 38 g do pó em pequenas porções,

com a ajuda de uma espátula de vidro. Interrompe-se a mistura três vezes para colocar

o frasco de vidro por dois minutos no aparelho de ultra

som.

Finalizada a adição do pó, colocou-se o frasco de vidro por sete minutos

novamente no aparelho de ultra-som. A suspensão deverá ser agitada até que se

obtenha uma consistência regular e homogênea.

Em seguida, submeteu-se a mistura ao vácuo por um minuto. A aplicação da

mistura In-Ceram Zirconia sobre os troquéis foi feita com um pincel de pêlo sintético nº

Com uma lâmina de bisturi nova, procedeu-se a escultura da restauração.

Depois da escultura terminada, foi aplicada uma fina camada de estabilizante e

prosseguiu

se com a sinterização.

4.4.2.2

- Cocção de sinterização no forno Vita Inceramat

Aquecimento gradual: 6 horas a 150°C.

Aumento gradual de temperatura: 2 horas para atingir 1120°C.

Manutenção a 1120°C por 2 horas.

Resfriamento até 400°C com o fo

rno fechado.

Abre

se a porta do forno para resfriar até a temperatura ambiente.

Após a cocção, a i.e. é facilmente separada do troquel, em função da contração

deste, que ocorre durante o processo de sinterização. Pequenas correções da

superfície externa deverão ser feitas nesse momento, com pontas diamantadas de

granulação fina em baixa rotação. Pequenas trincas poderão ser detectadas com o

auxílio do líquido (azul) para este fim que acompanha o sistema. Se estas estiverem

presentes, faz

se necessária a con

fecção de nova i.e.

A seguir, a mistura de pó de vidro e água destilada foi aplicada generosamente à

superfície externa das i.es. com um pincel. A i.e. foi, então, colocada sobre uma lâmina

de platina para a cocção de infiltração.

4.4.2.3

Cocção de infi

ltração no forno Vita Inceramat

Aquecimento: 50 minutos para atingir 1140°C

Manutenção a 1.140 ° C por 2 horas e trinta minutos.

Resfriamento até 400°C com o forno fechado.

Abre

se a porta do forno para resfriar até a temperatura ambiente.

Após a infiltração, o vidro excedente deverá ser eliminado com o auxílio de

pontas diamantadas de granulação grossa. A seguir, a i.e. foi jateada com óxido de

alumínio de 50

m para eliminar os restos de vidro e ser novamente levada ao forno por

10 minutos a 960°C. Um segundo jateamento com óxido de alumínio de 50 mm foi

efetuado para eliminar o vidro que eventualmente possa ter fluído.

Cada uma das i.es. foi ajustada pelo técnico em prótese dentária sobre os

respectivos troquéis originais. Como evidenciador de contatos internos, este utilizou

batom para maquiagem, pincelado no interior das peças. Os ajustes foram feitos com

pontas diamantadas esféricas em motor elétrico.

4.4.3

INFRA

ESTRUTURAS CERÂMICAS DO SISTEMA PROCERA

ALLZIRCON

O Sistema Procera é baseado na tecnologia CAD/CAM –

Computer

Aided

Design/Computer

-Assisted Machining para produção industrial de coroas, facetas,

intermediários ou próteses parciais fixas. As i.es. cerâmicas para Procera foram

escaneadas em laboratório comercial e fabricada por Procera Sandvik em Estocolmo

(Suécia).

O Sistema CAD utiliza um escandidor de troquel e um computador o qual irá

converter as informações digitalizadas obtidas pelo escandidor em pontos

tridimensionais. Esses pontos reproduzem os contornos do preparo dentário na tela do

computador. Após o processamento desses dados é possível por meio de um programa

(software) específico, trabalhar sobre este preparo definindo suas margens,

estabelecendo uma espessura uniforme da i.e. e tipo de colar cervical. Estas

informações são enviadas “via internet” para uma unidade de produção que, sem a

presença do modelo, por meio de um programa de computador (CAM) controla a

confecção da i.e. desejada, de acordo com as informações recebidas numa composição

tridimensional.

4.4.3.1

Obtençã

o da imagem do troquel

Inicialmente o troquel foi preparado para facilitar a leitura pelo escandidor das

dimensões do preparo. O troquel foi verticalmente posicionado no escandidor,

centralizado em relação ao feixe de laser do equipamento e a ponta de safi

posicionada abaixo do término cervical e, enquanto girava lentamente sobre seu próprio

eixo, a ponta de safira com uma pressão de 20 g para manter contato com a superfície

do troquel, realizava as leituras ao redor dos 360° da sua circunferência. A cada 360

ponta de safira se desloca superiormente 200 µm, até o completo mapeamento do

preparo onde em média obtem-se 50.000 pontos digitalizados. A imagem obtida é

visualizada na tela do computador e verificada na sua precisão e continuidade.

4.4.3.2

vio dos dados

Os dados do preparo e o desenho e espessura desejados da i.e. foram

transferidos para a unidade de produção na Suécia.. Estabeleceu-se em 0,6 mm a

espessura da i.e. a ser fabricada e selecionou-se o ângulo do perfil de emergência

desejado em

20°. O espaço para o agente cimentante foi automaticamente estabelecido

por meio do programa do computador, esperando-se espessura uniforme de

aproximadamente 50µm, de acordo com o próprio fabricante.

4.4.3.3

Confecção das infra

estruturas

Na unidade de

produção, são confeccionado dois troquéis, um em resina e outro

fresado a partir de um bloco de refratário. Este último tem suas dimensões acrescidas

de aproximadamente 20%, em relação às características encaminhadas, para

compensar a contração da estrutura cerâmica. Óxidos de zircônio e alumina altamente

puros (99,9%) são compactados e secos contra esse troquel a uma pressão de 2

toneladas. A forma externa da i.e. é obtida por usinagem por meio de outro computador

que comanda o contorno externo e a espessura determinada para a futura i.e.

Finalmente, esta é sinterizada à temperatura de 1550

C, durante uma hora. As i.es.

passaram por um controle de qualidade e sua adaptação foi avaliada por meio do

troquel de resina.

Em seguida, as i.es. foram encaminhadas por correio para o laboratório que

gerou as informações digitais.

4.5

ADAPTAÇÃO DAS INFRA

ESTRUTURAS

Após a obtenção das 30 i.es., estas receberam uma marcação com caneta

permanente no centro de cada uma das faces em alinhamento com as marcações a

laser do troquel-padrão. Estas marcações tinham a forma circunferencial e situavam-

aproximadamente a 1 mm das margens cervicais das i.es. Em seguida, elas foram

avaliadas quanto ao seu assentamento sobre o troquel-padrão metálico por meio de

sonda exploradora nº 5 e lupa (figura 4.4). Nenhuma das i.es. teve suas margens

ajustadas durante a avaliação. As i.es. dos grupos MC e IZ necessitaram de ajuste de

sua superfície interna, pois existia íntimo contato entre as paredes das i.es. e do

preparo dental, impedindo seu completo assentamento. Seguindo a metodologia

descrita por DAVIS; KELLY; CAMPBELL

(1989), WHITE; SORENSEN; KANG

(1991)

e WHITE; KIPNIS

(1993), isto pôde ser detectado utilizando-se um elastômero de

consistência fluida como evidenciador de contatos internos. O material era espatulado

de acordo com as instruções do fabricante, levado ao interior das i.es. com um pincel e,

em seguida, assentadas sob pressão digital sobre o troquel-padrão. Após a presa do

material (10 minutos), o interior das i.es. era avaliado e as áreas que mostrassem

contato com o troquel metálico, por transparência do elastômero, foram ajustadas com

pontas esféricas diamantadas em alta rotação, sob refrigeração. Este procedimento

repetiu

-se até que fosse conseguida uma adaptação clinicamente aceitável das i.es. do

grupo MC e IZ. A avaliação da película do elastômero revelou que nenhuma das i.es. do

grupo PZ necessitaria de ajuste de sua superfície interna.

FIGURA 4.4

–

i.e.s. assentadas sobre o troquel

padrão metálico: a

) i.e. do grupo MC;

b) i.e. do grupo IZ; c) i.e. do grupo PZ

Previamente ao ajuste interno, as i.es. foram posicionadas sobre o troquel-

padrão e mantidas em posição por um grampo confeccionado em fio ortodôntico 1,2

mm. Desta maneira, o conjunto era levado para um microscópio Mitutoyo TM – modelo

5050, código 176-811A, com aumento de 150 vezes (ocular de 15x e objetiva de 10x)

cabeçotes micrométricos (código 164-162), mostrador digital embutido e precisão de

1µm. Ali, a distância vertical entre o limite c

ervical do ponto circunferencial presente nas

i.es. e o limite coronal do ponto presente no troquel-padrão foi mensurada três vezes

por face.

Depois que as i.es. foram ajustadas, estas foram posicionadas da mesma forma

sobre o troquel-padrão e o conjunto levado novamente ao microscópio para a

mensuração da variação vertical decorrente do ajuste interno. Esta distância foi aferida

da mesma forma descrita anteriormente. A diferença entre a medida inicial e a medida

final representou a variação vertical decorrente da adaptação das i.es.

4.6

- AVALIAÇÃO DO DESAJUSTE VERTICAL E DA ESPESSURA DE

PELÍCULA

4.6.1

–

AVALIAÇÃO DO DESAJUSTE VERTICAL

Novamente, as i.es. foram posicionadas sobre o troquel-padrão e mantidas em

posição pelo grampo confeccionado em fio ortodôntico. Em seguida, foram levadas ao

microscópio e a distância vertical entre os pontos foi mais uma vez mensurada da

mesma forma. Estes valores foram adotados como os valores iniciais para a avaliação

do desajuste vertical decorrente da simulação da c

imentação das i.es.

A simulação da cimentação foi realizada por meio da técnica denominada

cimento

-análogo, originalmente descrita por McLEAN; von FRAUNHOFER

, em 1971.

Selecionou

-se, como material para a simulação da cimentação, um silicone de

condensaçã

o com consistência fluida. Este foi escolhido por permitir melhor contraste

com o silicone de adição com consistência média, utilizado para a inclusão da película

de cimento

análogo.

A escolha de um silicone de consistência fluida também se deu por conta d

alguns fatores de similaridade com os cimentos de fosfato de zinco e de ionômero de

vidro, como tempo de trabalho e tempo de presa, manipulação e escoamento, conforme

recomendado por McLEAN; von FRAUNHOFER

(1971), DAVIS; KELLY; CAMPBELL

(1989) e MAY

et al.

(1998).

Comprimentos iguais de silicone fluido e pasta catalisadora foram dosados e

manipulados em um bloco de papel. A mistura obtida foi pincelada em uma fina camada

na superfície interna das i.es., que foram levadas ao troquel-padrão e assentadas sob

pressão digital. Em seguida, o conjunto foi levado ao paralelômetro modificado e

recebeu carga estática de 2 kg, mantida por 10 minutos (figura 4.5).

FIGURA 4.5

–

i.e. do grupo PZ assentada sobre o troquel

padrão metálico sob carga estática

Após

a completa polimerização do elastômero (10 minutos), os excessos foram

removidos com auxílio de uma lâmina de bisturi nº 15, e o conjunto foi levado mais uma

vez ao microscópio e foram obtidos os valores finais do desajuste vertical. A diferença

entre a medida inicial e a medida final representou a variação de desajuste vertical

decorrente da cimentação das i.es.

4.6.2

CAPTURA DA PELÍCULA DE CIMENTO

ANÁLOGO

As i.es. foram removidas do troquel-padrão e, geralmente, a película de

elastômero permanecia em seu interior (figura 4.6a). Para conseguir sua remoção sem

danos, injetou-se silicone de adição com consistência média com pontas de auto-

mistura e dispositivo próprio (figura 4.6b), até que este preenchesse totalmente a

porção interna da i.e. Demarcou-se a face vestibular do conjunto, bem como o

posicionamento espacial da película identificando o centro da mesma, no sentido

vestíbulo

lingual.

FIGURA 4.6

–

a) película de elastômero no interior da i.e.; b) silicone de consistência média

sendo injetado n

o interior da i.e. para captura da película

Decorrido o tempo de polimerização do material, retirou-se o conjunto do interior da

i.e., observando-se a película de silicone fluido (azul) aderida ao silicone de consistência

média (amarela). Posicionou

se, e

m uma segunda fase, este conjunto no centro de um caixa

acrílica transparente com 2 cm de altura x 1,5 mm de largura x 1,5 mm de profundidade,

contendo uma ranhura que permitia identificação do centro do dente, no sentido vestíbulo-

lingual. A caixa acrílica, depois de posicionado o conjunto, foi preenchida com o mesmo

silicone de consistência média, obtendo-se uma peça única após sua polimerização,

contendo, no seu interior, a película de elastômero fluido. Tendo como orientação a face

vestibular e o centro do dente, realizou-se um corte único com uma lâmina de barbear no

sentido vestíbulo-lingual, dividindo o bloco em dois lados: hemiface A e hemiface B (figura

4.7)

FIGURA 4.7

–

bloco de silicona seccionado ao meio

no sentido vestíbulo

lingual

contendo

película de elastômero em seu interior

Quando a película permaneceu no troquel padrão, procedeu-se de forma

semelhante, exceto que a incorporação deu

se pela superfície externa.

4.6.3

DEMARCAÇÃO DOS PONTOS DE LEITURA

Para cada hemiface foram selecionados sete pontos a serem analisados no

microscópio comparador, correspondentes as seguintes regiões (figura 4.8):

Porção cervical da parede vestíbulo

axial.

Porção intermediária da parede vestíbulo

axial.

Porção superior da cúspide vestibular.

Porção

inferior do sulco mesio

distal.

Porção superior da cúspide lingual.

Porção intermediária da parede línguo

axial.

Porção cervical da parede línguo

axial.

FIGURA 4.8

–

ilustração dos pontos de leitura da espessura de película

4.6.4

- MENSURAÇÃO DA ESPESSURA DE PELÍCULA DE CIMENTO-

ANÁLOGO EM MICROSCÓPIO COMPARADOR

Para a análise da espessura de película, utilizou-se o mesmo microscópio

comparador. Ambas as hemiface do espécime de silicone, de cada corpo de prova,

foram levadas ao microscópio, ajustando-

a leitura sempre na linha vertical do

retículo. Cada leitura foi realizada três vezes, obtendo-se a média para cada ponto

correspondente às sete regiões pré-determinadas. Foram realizadas 21 leituras para

cada hemiface e um total de 1.260 para todos os gr

upos no experimento.

Os dados da análise do desajuste vertical e da espessura de película foram

anotados para formação de tabelas e posterior análise estatística.

4.7

ANÁLISE ESTATÍSTICA

Os resultados obtidos foram submetidos a testes estatísticos de Análise

de Variância, teste de Tukey e coeficiente de correlação de Pearson. Em todos

os testes foi adotado nível de significância de 5% (p<0,05).

5. RESULTADOS

RESULTADOS

5.1

ADAPTAÇÃO DAS INFRA

ESTRUTURAS

As i.es. dos grupos MC e IZ sofreram ajuste de sua superfície interna para

otimizar seu assentamento. Nenhuma das i.es. do grupo PZ necessitou de ajuste

interno.

Os valores médios das variações verticais, obtidas após o ajuste interno das i.es.

metálicas para metalo-cerâmica (grupo MC) e i.es. cerâmicas do sistema In-

Ceram

Zirconia (grupo IZ), foram agrupados na tabela 5.1 e 5.2, respectivamente.

Os valores expressos com sinal negativo demonstram o desajuste negativo da

i.e. (aproximação entre margem da i.e. e término cervical do preparo) e os valores

positivos demonstram o desajuste positivo (distanciamento entre margem da i.e. e

término cervical do preparo).

TABELA 5.1 – Média das variações verticais ( m) para as faces vestibular (V), lingual

(L), mesial (M) e distal (D) das i.

es. metálicas para metalo

cerâmica.

GRUPO MC

corpo de

prova

V L M D

MÉDIA

-39,7

-47,0

-23,2

-9

-26,7

115

363

209

205

223,0

-48,5

117

-4 -

-45,2

-9 -6 -4 -

8,0

-62,0

-31,0

MÉDIA

-62,2 -56,9 -52,0 -50,7

-55,4

TABELA 5.2 – Média das variações verticais ( m) para as faces vestibular (V), lingual

(L), mesial (M) e distal (D) das i.es. cerâmicas do

sistema In

Ceram Zirconia.

GRUPO IZ

corpo de

prova

V L M D

MÉDIA

-6 -

-5

-6 -

-1

-1 -2 1 0

-1

-9 -4 -5 -9

-7

-9

-7 -

-8 -6

MÉDIA

-8

5.2

DESAJUSTE VERTICAL

Os valores médios dos desajustes verticais, obtidos após a simulação da

cimentação das i.es. metálicas para metalo-cerâmica (grupo MC) foram agrupados na

tabela 5.3. Da mesma forma, os valores médios dos desajustes verticais das i.es.

cerâmicas dos sistemas In-Ceram Zirconia (grupo IZ) e Procera AllZircon (grupo PZ)

estão representadas nas tabelas 5.4 e 5.5, respectivamente.

TABELA 5.3 – Média dos desajustes verticais ( m) para as faces vestibular (V), lingual

(L), mesial (M) e distal (D), após a simulação da cimentação das i.es. metálicas para

metalo

cerâmica.

GRUPO MC

corpo de

prova

V L M D

MÉDIA

3 -

-5

-6 -

-3 -

-8

-1

MÉDIA

-9 -6 -4

TABELA 5.4 – Média dos desajustes verticais ( m) para as faces vestibular (V), l

ingual

(L), mesial (M) e distal (D), após a simulação da cimentação das i.es. cerâmicas do

sistema In

Ceram Zirconia.

GRUPO IZ

corpo de

prova

V L M D

MÉDIA

-5 -

9 -8

-1

-7 -

4 1

-7

-6

-7 3

3 -2 -7

-7

-7 -6

MÉDIA

-8

2 6

TABELA 5.5 – Média dos desajustes verticais ( m) para as faces vestibular (V), lingual

(L), mesial (M) e distal (D), após a simulação da cimentação das i.es. cerâmicas do

sistema Procera AllZircon.

GRUPO PZ

corpo de

prova

V L M D

MÉDIA

2 -3

-7

-1

-8 7 -

-4

3 -

-6

MÉDIA

-2 -

5.3

ESPESSURA DE PELÍCULA

As médias da espessura de película de elastômero, nos diferentes pontos das

i.es. metálicas para metalo-cerâmica (grupo MC) foram agrupadas na tabela 5.6. Da

mesma forma, as médias da espessura de película para as i.es. cerâmicas dos

sistemas In-Ceram Zirconia (grupo IZ) e Procera AllZircon (grupo PZ) estão

representadas nas tabelas 5.7 e 5.8, respectivamente.

TABELA 5.6 – Médias de espessura de película ( m) nos diferentes pontos das i.es.

metálicas para metalo

cerâmica.

GRUPO MC

corpo de

prova

A B C D E F G

117

132

122

118

100

131

100

108

MÉDIA

TABELA 5.7 – Médias de espessura de película ( m) nos diferentes pontos das i.es.

cerâmicas do siste

ma In

Ceram Zirconia.

GRUPO IZ

corpo de

prova

A B C D E F G

139

106

161

105

109

120

152

124

141

123

116

113

107

MÉDIA

100

TABELA 5.8 – Médias de espessura de película ( m) nos diferentes pontos das i.es.

cerâmicas do sistema Procera AllZircon.

GRUPO PZ

corpo de

prova

A B C D E F G

103

117

128

143

118

189

122

119

115

147

101

103

102

138

307

126

109

115

139

122

186

158

MÉDIA

110

Para melhor análise da espessura de película, os pontos analisados foram

agrupados, segundo a figura 5.1, em regiões na seguinte ordem: região I – média dos

pontos A e G, região II – média dos pontos B e F, região III – média dos pontos C e E e

região IV – ponto D. Desta forma, este agrupamento gerou as tabelas 5.9 (grupo MC),

5.10 (grupo IZ) e 5.11 (grupo PZ), apresentadas a seguir.

FIGURA 5.1

–

ilustração das regiões correspondentes a região axi

cervical (I), axio

oclusal (II),

porção superior das cúspides (III) e porção inferior do sulco mesio

distal (IV)

TABELA 5.9 – Médias de espessura de película ( m) nas regiões I, II, III e IV das i.es.

metálicas para metalo

cerâmica.

GRUPO MC

III

117

120

100

131

MÉDIA

TABELA 5.10 – Médias de espessura de película ( m) nas regiões I, II, III e IV das i.es.

cerâmicas do sistema In

Ceram Zirconia.

GRUPO IZ

III

135

108

147

102

116

107

MÉDIA

TABELA 5.11 – Médias de espessura de película ( m) nas regiões I, II, III e IV das i.es.

cerâmicas do sistema Procera AllZircon.

GRUPO P

i.e. Procera AllZircon

III

117

118

119

101

102

165

115

140

186

MÉDIA

110

5.4

ANÁLISE ESTATÍSTÍCA

5.4.1

desajuste vertical

A tabela 5.12 traz a média de desajuste vertical por face, após a simulação da

cimentação das i.es., e respectivo desvio

padrão, para cada grupo.

Para o desajuste vertical, quando utilizada Análise de Variância a 2 critérios

(grupo de coroa e face medida), houve diferença estatisticamente significante entre os

grup

os (F=6,48; p= 0,005) e entre as faces medidas (F=9,05; p<0,001). Porém, não

houve interação (F= 2,12; p= 0,0592), ou seja, independentemente do grupo observado,

ocorreu diferença estatística significante entre as faces. Da mesma forma,

independentemente da face observada, ocorreu diferença estatística significante entre

os grupos.

TABELA 5.12

–

Desajuste vertical médio por face (

m) e respectivo desvio

padrão (dp).

GRUPO

V L M D

MÉDIA

NÚMERO DE

ESPÉCIMES

14 (23)

11 (34)

9 (22)

6 (23)

4 (26)

8 (20)

13 (12)

15 (18)

2 (12)

6 (16)

51 (27)

13 (39)

24 (40)

2 (38)

16 (36)

MÉDIA

24 (30)

13 (30)

6 (32)

2 (26)

Utilizando o teste de Tukey para a média do desajuste vertical após a

cimentação: a) por grupo, observou-se que o grupo PZ foi diferente estatisticamente do

grupo IZ e o grupo MC semelhante ao grupo IZ e ao grupo PZ; b) por face, observou-

que a face vestibular foi diferente das faces distal e lingual e semelhante à face mesial,

não havendo diferença estatística significante entre as faces lingual, mesial e distal.

(tabelas 5.13 e 5.14).

TABELA 5.13

–

Teste de Tukey comparando desajuste vertical por grupo (

m).

GRUPO

MÉDIA

-4

OBS: médias assinaladas com a mesma letra não possuem diferença est

atística entre si

TABELA 5.14

–

Teste de Tukey comparando desajuste vertical por face (

m).

FACE

MÉDIA

-6

-2

OBS: médias assinaladas com a mesma letra não possuem diferença estatística entre si

5.4.2

espessura de películ

As tabelas 5.6, 5.7 e 5.8 foram submetidas à análise estatística, gerando

inicialmente, um resumo descritivo com média de espessura, valores mínimo e máximo

e desvio-padrão por ponto (tabelas 5.15, 5.16 e 5.17, respectivamente para os grupos

MC, IZ e PZ), bem como sua representação gráfica (figura 5.2). Isto torna visível a

grande variabilidade na espessura de película encontrada por ponto, entre as i.es. Por

exemplo, na tabela 5.17, no ponto F, foi possível encontrar espessura igual a 18 m e a

307

demonstrando uma amplitude de 289

TABELA 5.15 – Resumo descritivo da espessura de película ( m) por ponto, nas i.es.

metálicas para metalo

cerâmica.

PONTO

MÉDIA

MÍNIMO

MÁXIMO

DESVIO

PADRÃO

122

131

100

132

TABELA 5.16 – Resumo descritivo da espessura de película ( m) por ponto, nas i.es.

cerâmicas do sistema In

Ceram Zirconia.

PONTO

MÉDIA

MÍNIMO

MÁXIMO

DESVIO

PADRÃO

100

161

100

139

116

124

141

TABELA 5.17 – Resumo descritivo da espessura de película ( m) por ponto, em i.es.

cerâmicas do sistema Procera AllZircon.

PONTO

MÉDIA

MÍNIMO

MÁXIMO

DESVIO

PADRÃO

128

147

189

110

186

158

307

126

100

120

A B C D E F G

Grupo MC

Grupo IZ

Grupo PZ

FIGURA 5.2

–

representação gráfica da média de espessura dos grupos MC, IZ e PZ por ponto

A tabela 5.18 traz a espessura média de película para cada grupo e entre os

grupos para as regiões I, II, III e IV (agrupamento segundo figura 5.1) e o respectivo

desvio

padrão (dp).

Para espessura de película, quando utilizada Análise de Variância a 2 critérios

(grupo de coroa e região de medição), houve diferença estatisticamente significante

entre os grupos (F=9,57; p<0,001) e entre as regiões medidas (F=11,53; p<0,001).

Houve, também, interação entre grupos e região de medição (F=6,66; p<0,001), ou

seja, a diferença estatisticamente significante ocorreu em diferentes localizações da

película e diferentes tipos de coroas. Necessariamente, não houve diferenças entre os

grupos em todas as regiões mensuradas, bem como, nem todas as regiões foram

diferentes em todos os grupos.

TABELA 5.18 – Espessura média de película para cada grupo e entre os grupos para

cada região (

m) e respectivo desvio

padrão (dp).

REGIÃO

GRUPO

III

77 (25)

17 (8)

57 (18)

81 (30)

88 (33)

70 (15)

55 (15)

73 (25)

69 (9)

81 (34)

78 (32)

110 (29)

média do

grupos

78 (25)

56 (35)

63 (24)

88 (32)

Utilizando o teste de Tukey para comparar os grupos, levando em consideração

as regiões de medição, observou-se que, para a região I, não houve diferença

estatística significante na espessura de película entre os grupos. Para a região II, o

grupo MC apresentou estatisticamente menor espessura de película que os grupos IZ e

PZ, que apresentaram valores semelhantes entre si. Para a região III, também não

houve diferença significante na espessura de película entre os

grupos. Para a região IV,

o grupo IZ apresentou estatisticamente menor espessura de película que o grupo PZ;

entretanto, o grupo MC foi semelhante ao grupo IZ e ao grupo PZ (tabela 5.19).

TABELA 5.19 – Teste de Tukey comparando grupos, considerando as regiões I, II, III e

IV.

GRUPO

Região I

Região II

Região III

Região IV

a/b

110

OBS: médias assinaladas com a mesma letra não possuem diferença estatística entre si para a

mesma região

Quan

do o teste de Tukey foi utilizado para comparação entre as regiões de

medição, levando em consideração os grupos, observou-se que para o grupo MC, a

região II produziu espessura de película estatisticamente significante menor que as

demais regiões; entre as regiões I, III e IV, não houve diferença estatística significante.

Para o grupo IZ, a região III apresentou espessura significantemente menor que a

região I; entre as regiões I, II e IV, não houve diferença estatística significante, bem

como não houve diferença significante entre as regiões II, III e IV. Para o grupo PZ, a

região I e a região III mostraram espessura de película significantemente menor que a

região IV; porém, entre as regiões I, II e III, não houve diferença estatística significante,

bem c

omo não houve diferença significante entre as regiões II e IV (tabela 5.20).

TABELA 5.20 – Teste de Tukey comparando regiões, considerando os grupos MC, IZ e

PZ.

REGIÃO

Grupo MC

Grupo IZ

Grupo PZ

a/b

III

a/b

110

OBS: médias assinaladas com a mesma letra não possuem diferença estatística entre si para o

mesmo grupo

A tabela 5.21 mostra a espessura média de película de cada grupo e entre os

grupos e o respectivo desvio-padrão. Estes valores foram obtidos pela média das

regiões I, II, III e IV para cada grupo.

TABELA 5.21 – Espessura média de película para cada grupo e entre os grupos ( m) e

respectivo desvio

padrão (dp).

GRUPO

MÉDIA (dp)

NÚMERO DE ESPÉCIMES

58 (13)

71 (10)

84 (17)

média entre

os grupos

71 (17)

Ponderando a espessura média de película de cada grupo, a análise de

variância a 1 critério demonstrou diferença estatística entre os grupos (F=9,57;

p<0,001). O teste de Tukey apontou a espessura de película do grupo MC, como

estatisticamente menor do que aquela do grupo PZ; entretanto, o grupo MC apresentou

espessura semelhante ao grupo IZ e o grupo IZ apresentou película semelhante ao

grupo PZ (tabela 5.22).

TABELA 5.22 – Teste de Tukey comparando espessura média de película entre os

grupos (

m).

GRUPO

MÉDIA

a/b

OBS: médias assinaladas com a mesma letra não possuem diferença estatística entre si

Para se verificar a correlação entre espessura de película e desajuste vertical foi

utilizado o coeficiente de correlação de Pearson, obtendo

se r=

0,26; p= 0,173, sendo o

resultado estatisticamente não significante (figura 5.3).

-50

-40

-30

-20

-10

100

120

140

FIGURA 5.3

–

representação gráfica da correlação entre espessura de pelíc

ula e desajuste

vertical segundo o coeficiente de correlação de Pearson (r=

0,26; p= 0,173)

6. DISCUSSÃO

O processo de fundição por cera perdida, introduzido por TAGGART

, em 1907,

certamente foi um dos maiores passos para o avanço das técnicas odontológicas. Este

processo é apontado, até hoje, como o grande responsável pela produção de

restaurações de ajuste preciso, que estejam de acordo com a concepção atual de

fisiologia, função, mecânica e estética.

Durante as últimas décadas, o uso de ligas básicas, em substituição às ligas de

ouro, ganhou grande espaço, impulsionado, principalmente, pela vantagem financeira

trazida pela substituição. A consagração das restaurações metálicas indiretas,

conseguida através dos anos, fundame

nta

-se nos resultados clínicos favoráveis

relatados na literatura e evidenciado por clínicos em todo o mundo. Desta forma, é

inevitável que qualquer sistema inovador que venha a ser apresentado como substituto

do metal, deva ser comparado a este padrão.

ncomitantemente, o desenvolvimento de novos sistemas cerâmicos com

reforço de alumina e zircônio impulsionou o mercado dos fabricantes de materiais

odontológicos, alimentando o desejo daqueles profissionais ávidos em utilizar

restaurações indiretas sem a p

resença de metal.

A adaptação de uma coroa, tradicionalmente, refere-se ao espaço existente

entre sua superfície interna e o dente preparado, embora seja a adaptação alcançada

após sua cimentação, o mais relevante fator para a longevidade da restauração

OLLENBACK

, 1928). HOLMES

(1989) acreditava que a adaptação de uma coroa

pudesse ser mais bem definida em termos de “desajuste” mensurado em diversos

pontos entre a superfície interna daquela e o dente preparado. O crescente interesse

por restaurações indiretas cerâmicas trouxe à tona a necessidade de se identificar

fatores significantes ao sucesso clínico dos materiais e, idealmente, informação

suficiente para predizer seu comportamento ao longo do tempo. Entretanto, informações

objetivas a respeito do ajuste de uma coroa não são fáceis de serem obtidas. A

problemática de se mensurar a adaptação tridimensional de restaurações indiretas

ainda não está resolvida na prática (QUALTROUGH; PIDDOCK

, 1992).

As técnicas de obtenção das i.es. deste trabalho são

consideravelmente

influenciadas pelos fenômenos de contração e expansão de cada um dos materiais

utilizados nestes processos. Características intrínsecas dos materiais de moldagem,

produtos à base de gesso e revestimento, plásticos, ceras, massas cerâmicas e ligas

metálicas fazem com que, geralmente, as i.es. obtidas por estas técnicas, não se

adaptem precisamente aos preparos dentais que as deram origem. Estas distorções

nas i.es. fazem com que exista um espaço interno não uniforme que influenciaria sua

mpleta adaptação. FUSAYAMA et al.

(1963) observaram que mesmo sem cimento,

as restaurações metálicas fundidas não se assentavam completamente, devido às

numerosas variáveis associadas ao processo de fundição. Além disso, este espaço

interno não uniforme, ainda levaria a um inapropriado fluxo de escoamento durante a

cimentação, com conseqüente desajuste marginal, oclusal e proximal da restauração.

(DAVIS; KELLY; CAMPBELL

, 1989). O íntimo contato entre as paredes das i.es. e do

preparo dental pode ser desfavorável à retenção das coroas e favorecer o processo de

filtragem do agente de cimentação, como descrito por J

RGENSEN

42,43

, em 1960a e

1960b. Quanto mais justo for o contato entre a coroa e o dente, mais difícil é o

escoamento do cimento entre as paredes do preparo e da restauração (SCHWARTZ

1986).

O conceito de que uma ‘boa fundição’ deveria adaptar-se de forma justa ao

preparo tem sido questionado há alguns anos por autores que não encontraram

correlação significativa entre retenção das coroas antes e após a cimentação

(GRAJOWER; LEWINSTEIN

, 1983, SCHWARTZ

, 1986 e MARKER et al.

, 1987). A

retenção antes da cimentação pode ser devida a discrepâncias na superfície interna da

coroa, como bolhas, nódulos ou elevada rugosidade superficial.

As i.es. utilizadas neste trabalho não receberam adição de porcelana de

recobrimento e isso, segundo PERA et al.

(1994) e SHEARER; GOUGH; SETCHELL

(1996), não influenciaria os resultados obtidos nas diversas avaliações experimentais da

pesquisa.

Este trabalho avaliou a influência do ajuste interno de i.es. adaptadas sobre um

troquel

-padrão metálico. Um silicone de consistência fluida foi utilizado como agente

revelador de contatos internos, como proposto por ARAKELIAN

(1982), RISSIN;

WETREICH

(1983), DAVIS; KELLY; CAMPBELL

(1989), WHITE; SORENSEN;

KANG

(1991), TROENDLE; TROENDLE; CAVAZOS

(1991) WHITE; KIPNIS

(1993)

e KEYS

(2002). Quando colocado no interior da i.e. e assentada sobre o preparo

dental, o material forma uma réplica tridimensional do espaço interno da restauração.

Áreas que revelem de forma direta ou por transparência a superfície interna das i.es.

devem ser ajustadas, até que se forme uma película uniforme de silicone sob as

mesmas. Uma vantagem de se utilizar um elastômero como ferramenta de ajuste

interno é o fato do operador poder fazer avaliação visual e qualitativa da adaptação

geral da coroa. As observações de DAVIS; KELLY; CAMPBELL

(1989) indicaram

espessura de película de cimento mais uniforme para coroas ajustadas internamente,

do que para coroas que não sofreram qualquer ajuste.

Outro motivo para o silicone fluido ter sido utilizado como revelador de contatos

internos, é o fato de que este mesmo material foi usado como cimento-análogo na

avaliação da espessura de película das i.es. Desta forma, o ajuste interno propiciou

espaço suficiente para a acomodação deste material. Se o ajuste fosse realizado

através de outro agente evidenciador de contatos, talvez o espaço criado pelo ajuste

não fosse compatível com a espessura de película do cimento-análogo. Logo, a análise

do espaço interno das i.es. poderia sofrer ainda mais influência da dinâmica dos fluidos,

durante a cimentação.

Os resultados obtidos na adaptação das i.es. demonstraram a efetividade deste

procedimento. Os grupos ajustados (MC e IZ) tiveram redução média de 55,4 m e

m, respectivamente, após a adaptação de seus corpos de prova sobre o troquel-

padrão (tabelas 5.1 e 5.2). Estes resultados são semelhantes aos encontrados por

USHIWATA et al.

(2000), que observaram melhora na adaptação de i.es. metálicas

fundidas em liga de níquel-cromo, em 51,5 m, sobre troquéis de gesso. Da mesma

forma, DAVIS; KELLY; CAMPBELL

(1989) também observaram melhora na adaptação

de coroas de ouro em 61 m. Estes valores superaram outros resultados encontrados

na literatura. WHITE; SORENSEN; KANG

(1991) e WHITE; KIPNIS

(1993)

encontraram redução média no desajuste marginal de 37

m e 10

m, respectivamente,

para coroas fundidas em liga básica.

Embora todas as i.es. se apresentassem adequadamente adaptadas nos

troquéis de gesso, todos os espécimes dos grupos MC e IZ receberam de uma a três

seqüências de ajuste interno (da maneira descrita na seção Material e Métodos deste

trabalho), com exceção do corpo de prova número 5 do grupo MC que necessitou ser

ajustado 6 vezes. Isto resultou no maior valor médio de adaptação das i.es. (223

tabela 5.1). Entretanto, isto não fez com que este espécime tivesse um comportamento

diferente dos demais na avaliação do desajuste vertical e da espessura de película,

como pode ser observado nas tabelas 5.3 e 5.6. A avaliação da película do silicone

fluido revelou que nenhuma das i.es. do grupo PZ necessitaria de ajuste de sua

superfície interna.

HOBKIRK

(1977) afirmou que o desgaste interno das i.es. deveria ser evitado,

pois os procedimentos de abrasão afetariam a textura superficial e, conseqüentemente,

a resistência do material.

Este experimento utilizou um único troquel-padrão metálico com dimensões

semelhantes às de um dente natural, limite cervical bem definido e superfície polida e

regular. Como em situações clínicas os preparos dentais tendem a ser mais irregulares,

talvez os resultados do ajuste interno assim obtidos possam ser maiores do que

aqueles conseguidos neste estudo.

A literatura odontológica acerca dos sistemas cerâmicos parece considerar

desajustes marginais na ordem de 100 a 200 m como aceitáveis (SULAIMAN et al.

1997, NEIVA et al.

, 1998, BOENING et al.

, 2000 e ÖDMAN; ANDERSSON

, 2001).

Entretanto, aqueles autores que discorreram sobre i.es. metálicas relataram que o

desajuste tolerável seria de 25 a 50 m (J

RGENSEN

, 1960a, FUSAYAMA;

IWAMOTO

, 1961 e CHRISTENSEN

, 1971). Ou ainda não existe um consenso a

respeito do limite aceitável de desajuste ou existe uma complacência quanto ao

desajuste de coroas totalmente cerâmicas, frente às limitações inerentes de seus

sistemas.

Desde muito tempo credita-se à dificuldade de escoamento do cimento como o

principal fator que impede o assentamento completo de uma coroa total, já que à

medida que a coroa se assenta, a área marginal de escape para o cimento diminui,

dificultando o escoamento pelo estreitamento do caminho de saída. Muitos estudos se

propuseram a solucionar este inconveniente, avaliando pressão de cimentação

RGENSEN

, 1960ª e ISHIKIRIAMA et al.

, 1981), duração da pressão de

cimentação (J

RGENSEN

, 1960a), proporção pó/líquido (J RGENSEN

, 1960a e

WINDELER

, 1979), geometria do preparo (FUSAYAMA et al.

, 1963, KAY;

JABLONSKI; DOGON

, 1986, BYRNE

, 1992 e SYU et al.

, 1993), tipo de cimento

(EAMES et al.

, 1978 e HEMBREE; GEORGE; HEMBREE

, 1978), volume do cimento

colocado (ISHIKIRIAMA et al.

, 1981 e TAN; IBBETSON

, 1996), perfuração na coroa

para escoamento do cimento (J

RGENSEN

, 1960a, BASSET

, 1966, HEMBRE

GEORGE; HEMBREE

, 1978 e ISHIKIRIAMA et al.

, 1981), uso de espaçadores de

troquéis (EAMES et al.

, 1978 e WILSON

, 1994) e alívio interno da superfície das

coroas com tratamentos químico e mecânico (HOLLENBACK

, 1928 e BASSET

1966).

Este trabalho avaliou a influência da cimentação sobre o desajuste vertical das

i.es., que foram cimentadas sob pressão digital, como sugerido por DAVIS; KELLY;

CAMPBELL

(1989) e mantidas em posição sob 2 Kg de carga. A cimentação foi assim

realizada para aproximar o procedimento laboratorial da situação clínica, além de que

as i.es. correriam risco de fratura se submetidas à carga maior (WEAVER; JOHNSON;

BALES

, 1991, MAY et al.

, 1998 e QUINTAS; OLIVEIRA; BOTTINO

, 2004).

WILSON et al.

(1990) sugeriram que coroas totalmente cerâmicas fossem cimentadas

sob baixa carga de assentamento (por volta de 0,3 a 1 Kg), com cimentos de baixa

viscosidade e afirmaram que cargas exageradas poderiam aumentar a transmissão de

pressão em direção à polpa, aumentando a possibilid

ade de injúria.

A simulação da cimentação sempre resultou em desajuste. As coroas

assumiram uma posição espacial, em relação ao troquel-padrão, distinta daquela que

tinham na ausência do cimento-análogo, fazendo crer que a presença do agente de

cimentação

é capaz de produzir variação vertical na posição das coroas. As i.es. do

grupo IZ desajustaram, em média, 6 m (tabela 5.4), enquanto as dos grupos MC e PZ

sobre

assentaram

m e -

m, respectivamente (tabelas 5.3 e 5.5). O teste de

Tukey (tabela 5.13) demonstrou que o grupo PZ foi diferente estatisticamente do grupo

IZ e o grupo MC semelhante ao grupo IZ e ao grupo PZ. Inúmeros autores

RGENSEN

, 1960a, FUSAYAMA et al.

, 1963, BASSET

, 1966, BOLOURI;

MARKER; SARAMPOTE

, 1987, ROSENSTIEL; GEGAUFF

, 1988, GEGAUFF;

ROSENSTIEL

, 1989, KERN; SCHALLER; STRUB

, 1993, WHITE; KIPNIS

, 1993,

TAN; IBBETSON

, 1996, BESCHNIDT; STRUB

, 1999 e QUINTAS; OLIVEIRA;

BOTTINO

, 2004) observaram

desajuste vertical após a cimentação de coroas totais.

A conseqüência da abertura marginal, causada pelo desajuste vertical após a

cimentação, é o aumento da área de cimento exposto na margem. O papel da retenção

de placa bacteriana na etiologia da cárie e inflamação gengival já foi estabelecido de

forma bastante clara (

SCHWARTZ

, 1970, SORENSEN

, 1989 e FELTON et al.

1991). Minimizando o grau de desajuste marginal, a superfície de cimento exposta ao

meio oral também diminuirá, reduzindo a taxa de dissolução do cimento nos fluidos

orais (KAWAI; ISENBERG; LEINFELDER

, 1993). Tanto quando o cimento é

dissolvido, quanto durante a remoção de seu excesso, um hiato é criado na margem da

restauração, sendo nicho de retenção bacteriana. Quando este desajuste encontra-

acima da gengiva marginal livre, a principal preocupação é a recidiva de cárie. Quando

se localiza sub-gengival, inflamação gengival e lesões de cárie podem ocorrer

(SORENSEN

, 1990).

O efeito do desajuste marginal sobre a doença periodontal foi examinado por

FELTON et al.

, 1991. Ele pôde concluir que as desajustes marginais teriam maior

efeito sobre a inflamação periodontal do que a localização do término cervical

propriamente dita.

A existência de doença periodontal iatrogênica ao redor de coroas cerâmicas

também está bem documentada (SORENSEN

, 1989). ÖDMAN; ANDERSSON

(2001) observaram uma maior freqüência de sangramento à sondagem em dentes com

coroas Procera AllCeram (39%) do que em dentes naturais adjacentes (27%). A

fidelidade marginal de vários sistemas de coroas não é apenas uma preocupação

acadêm

ica, mas de grande preocupação clínica, afetando a saúde e a estética do

paciente.

McLEAN; von FRAUNHOFER

(1971) mensuraram in vivo a espessura de

película de coroas e demonstraram que o desajuste marginal variava de 10 m a 160

m. Também citaram o sucesso clínico, com 5 anos de acompanhamento, de mais de

mil coroas com desajuste marginal da mesma ordem, sendo que, para eles, desajustes

menores que 80 m seriam impossíveis de se detectar com uma sonda exploradora.

Em 1999, BESCHNIDT; STRUB

demonstraram, in vitro, que a ciclagem térmica e a

carga cíclica não afetaram o desajuste marginal de coroas totais.

HOLLENBACK

(1928) e SCHWARTZ

(1986) consideraram a adaptação

marginal um fator primário e de valor extremamente significante na prevenção de cáries

secundárias, além de um importante indicador da qualidade de uma coroa. Entretanto,

em 1988, PILO et al.

citaram terem encontrado pequena correlação clínica entre

desajuste marginal e perda de cimento. Eles exemplificaram que coroas cimentadas por

8 a 15 anos, sobre dentes que tiveram de ser extraídos, apresentavam desajustes

marginais grosseiros e nenhuma perda de cimento. Por outro lado, outras coroas com

ajuste marginal considerado adequado exibiam significante degradação da linha de

cimento, demonstrando que a integridade marginal pode não ser a única responsável

pela perda do agente de cimentação.

CHRISTENSEN

(1966) observou que 10 experientes operadores não foram

capazes de determinar, de forma correta e consistente, o desajuste marginal de áreas

acessíveis exclusivamente por sonda exploradora e imagens radiográficas. Algumas

destas foram consideradas satisfatórias com desajuste de até 119 m. Entretanto,

outras, onde o acesso visual e a percepção tátil com sonda exploradora eram possíveis,

foram co

nsideradas insatisfatórias com desajuste de 26

m. DEDMON

(1982) também

encontrou ampla divergência de resultados inter e intra-examinadores, quando

experientes profissionais avaliaram desajustes marginais horizontais e verticais. A

média encontrada para desajustes verticais considerados inaceitáveis foi de 114 m e

de 93

m, para as horizontais.

QUINTAS; OLIVEIRA; BOTTINO

(2004) cimentaram, sobre o mesmo troquel

metálico, i.es. Procera AllCeram, InCeram Alumina e Empress 2 com os cimentos de

fosfato de zinco, ionômero de vidro e resinoso. Os resultados mostraram que o tipo de

agente de cimentação não foi significante quando considerado isoladamente.

Entretanto, as i.es. do sistema Procera AllCeram apresentaram os menores valores

médios de desajuste vertical após cimentação (19 m), quando comparadas àquelas

dos sistemas Empress 2 (42

m) e In

Ceram Alumina (60

m).

Os resultados de CHAN et al.

(2004) mostraram que quanto maior o grau de

convergência das paredes do preparo, maior seria o desajuste vertical das coroas,

sendo que a partir de 12

de convergência, observou

se um decréscimo

correspondente

na retenção de coroas totais.

Para ROSENSTIEL; LAND; CRISPIN

(1998) diferentes cimentos podem

necessitar de diferentes espaços pré-cimentação. Estes afirmaram que a desajuste

vertical da coroa, resultante da cimentação, existe em função da viscosidade do

cimento. Tem sido demonstrado que cimentos resinosos resultam em significantemente

maior incidência de desajuste vertical, presumidamente pela sua alta vis

cosidade

(WHITE; YU; KIPNIS

, 1992 e WHITE; KIPNIS

, 1993). Entretanto, ainda não existem

evidências claras de que um tipo de cimento possa promover melhor assentamento de

coroas em relação aos demais.

Não se pode esquecer que os agentes de união à dentina também têm uma

espessura mensurável que pode atingir até 50 m nas paredes gengivais, axiais e

oclusal. Entretanto, alguns agentes de união podem produzir espessura além de 200

m nos ângulos axio

gengivais (de la MACORRA; PRADIES

, 2002).

EAMES et al.

(1978) notaram que houve diferença significante no

assentamento de coroas, na ausência de cimento, quando a força de assentamento

variou de pressão digital a força de mordida, com um efeito rebote entre 75 m e 150

m após a remoção da força de mordida.

O efeito rebote, para WILSON et al.

(1990) e

WILSON

(1992), não ocorre se a força for mantida sobre a coroa até que o cimento

termine sua presa, implicando que haja um estresse residual no interior da mesma.

Parece, ainda, não estar claro que efeitos este estresse residual teria sobre a estrutura

do cimento e da coroa. HOARD et al.

(1978) montaram três medidores de pressão no

interior de um troquel metálico e avaliaram o comportamento da interface

troquel/cimento. Eles observaram que a máxima pressão intracoronal mensurada

acontecia após 2 segundos e reduzia até aproximadamente zero, após 1 minuto.

Observaram também, que os cimentos menos viscosos produziram menor pressão

durante o assentamento sobre o troquel, além de menor pressão residual. Desta fo

rma,

concluíram que a pressão hidráulica intracoronal pode ter um papel limitado no

assentamento das coroas. HOARD et al.

(1978) ainda sugeriram que o processo de

filtragem postulado por J

RGENSEN

(1960b), resultando no acúmulo de partículas de

cimento

em várias regiões da superfície interna das coroas, seria o responsável pelo

aumento na espessura de película do cimento.

Foi demonstrado que um melhor assentamento das coroas pode ocorrer com o

escoamento do cimento, durante a cimentação, através da área marginal ou perfuração

oclusal. A existência de uma perfuração constitui-se, para as coroas cerâmicas, como

um ponto de enfraquecimento da estrutura (WILSON

, 1996) e o reparo da perfuração

torna

-se, também, um fator de complicação do procedimento de cimentação

(WILSON

, 1992). Técnicas como o pincelamento do cimento no interior das coroas

(ISHIKIRIAMA et al.

, 1981 e TAN; IBBETSON

, 1996) foram propostas para permitir

melhor assentamento das restaurações. A colocação de apropriado volume de cimento,

ara WILSON

(1992), diminui a necessidade de canais oclusais de escape.

Este trabalho observou também que, para todas as i.es., o desajuste vertical não

foi simétrico entre as faces. A interposição da película de silicone proporcionou a

inclinação dos corpos de prova em relação ao troquel-padrão. Com freqüência, a

inclinação fez com que estes apresentassem desajuste negativo (aproximação entre

margem da i.e. e término cervical do preparo) em pelo menos uma das faces e

desajuste positivo (distanciamento entre margem da i.e. e término cervical do preparo)

nas demais. Nenhum corpo de prova apresentou apenas desajuste positivo. Em cinco

deles (3 do grupo MC e 2 do grupo PZ), observou-se desajuste negativo em todas as

faces. Entretanto, o assentamento foi assimétrico entre elas. Estes acontecimentos

caracterizaram o assentamento oblíquo das i.es.

ROSENSTIEL; GEGAUFF

(1988) explicaram o assentamento oblíquo

descrevendo que a orientação das i.es. muda como resultado da imperfeita orientação

da força de assentamento e do escape não uniforme do cimento. J

RGENSEN

(1960a) afirmou que o fenômeno parecia ser uma inevitável conseqüência das

condições hidrodinâmicas existentes quando duas superfícies cônicas, com líquido

interposto entre elas, aproximavam-se. Ainda acrescentou que a inclinação do

assentamento tendia a ser menos pronunciada quanto mais fina fosse a película de

cimento. Além disso, diferentes métodos de aplicação de força de assentamento podem

produzir diferentes proporções de assentamento oblíquo. PILO;

CARDASH

(1998)

ainda acrescentaram que o cimento agiria com agente lubrificante, permitindo ligeiros

movimentos da coroa durante o assentamento, seguindo o direcionamento da força

aplicada.

O assentamento oblíquo permite exposição de maior área de cimento em um

determinado ponto da coroa. O exato significado clínico do assentamento oblíquo ainda

não é conhecido, embora seja bastante racional concluir que ele não é desejável. Cabe

ao clínico minimizar sua ocorrência controlando o espaço interno das coroas, bem como

a técnica de cimentação. Coroas cimentadas com elevado assentamento oblíquo terão

margens significantemente mais abertas do que outras. Estes grandes desajustes

marginais podem estar mais propensos à falha no cimento e subseqüente incidência de

cárie ou inflamação gengival. Como a espessura da película do cimento também se

torna bastante variável, algumas áreas deste sofrerão maior estresse quando sob

tensão (EAMES et al.

, 1978)

Os resultados deste trabalho mostraram uma tendência de desajuste p

ositivo

para a face lingual e desajuste negativo para as faces vestibular, mesial e distal das

i.es. (tabelas 5.12 e 5.14). A ocorrência poderia ser justificada pelo direcionamento não-

axial das forças de cimentação, despretensiosamente induzido pela pressão digital do

operador.

A ocorrência de assentamento oblíquo também foi relatada por WHITE; KIPNIS

(1993). Para eles, o valor relativo de assentamento oblíquo de um espécime é

dependente do número de pontos medidos ao redor deste e 3 pontos seriam o míni

necessário para descrever um plano de inclinação. Desta forma, parece não ter sido

correta a mensuração de QUINTAS; OLIVEIRA; BOTTINO

(2004) e de CHAN et al.

(2004) que avaliaram o fenômeno observando, respectivamente, em uma e duas das

faces das co

roas sobre um troquel metálico.

Entretanto, de forma oposta ao encontrado, PASCOE

(1983) ao avaliar um

modelo bidimensional coroa/troquel, não observou evidências de assentamento

assimétrico das coroas.

PILO; CARDASH

(1998) sugeriram que esforços para minimizar o

assentamento oblíquo deveriam centrar-se na diminuição do desajuste interno das

coroas e na confecção de sulcos axiais que orientassem a inserção das mesmas.

Quanto à ocorrência de sobre-assentamento dos corpos de prova deste estudo,

é importan

te considerar que este fenômeno foi relatado em coroas metálicas com média

de 14 m (ROSENSTIEL; GEGAUFF

, 1988) e 18,5 m (GEGAUFF; ROSENSTIEL

1989). GRAJOWER; LEWINSTEIN; ZELTSER

(1985) e WILSON et al.

(1990)

observaram o sobre-assentamento em alguns corpos de prova, mesmo quando a carga

de assentamento inicial era igual à carga de cimentação.

GEGAUFF; ROSENSTIEL

(1989) hipotetizaram que o sobre-

assentamento

pode ocorrer quando: 1) após a remoção da carga, sendo possível que o cimento-

análogo com reação de presa completa, possa ter impedido o rebote das i.es., estas

tenham sido mantidas em uma posição ligeiramente além da posição inicial; 2) tenha

havido ligeira abrasão ou deformação das i.es. durante a cimentação; 3) o fenômeno

pode não ter ocorrido realmente, sendo o método de mensuração utilizado

insuficientemente preciso. WILSON et al.

(1990) ainda explicaram que o fenômeno

talvez pode ser conseqüência de certa propriedade lubrificante dos cimentos.

A maioria dos trabalhos a respeito de espessura de linha de cimento está

relacionada a restaurações metálicas fundidas, sendo que pouco se sabe sobre a

película sob coroas totalmente cerâmicas. Trabalhos de avaliação a respeito de i.es. de

sistemas cerâmicos são de curto prazo, ainda não podendo ser considerados bem

sucedidos e confiáveis (PRÖBSTER

, 1996, BOENING et al.

, 2000 e ÖDMAN;

ANDERSSON

, 2001).

A espessura da película de cimento é um fenômeno complexo que, para

ILO;

EVJE

(1986), inclui fatores como a reologia dos cimentos e o tamanho de suas

partículas, a força aplicada durante a cimentação e a geometria e o aspecto superficial

do preparo dental.

Muitos estudos acerca de ajuste de coroas adotaram o bem sucedido método

não

-destrutivo descrito por McLEAN; von FRAUNHOFER

, em 1971, que utiliza um

material elastomérico como agente simulador de cimentação, que possui tempo de

trabalho, escoamento e tempo de presa semelhantes aos do cimento de fosfato de

zinco, sendo capaz de produzir uma película de 22 m, muito próxima do valor

esperado

para o fosfato de zinco (20 m). Desta forma, foi teorizado que o cimento-

análogo agiria como um modelo adequado de pesquisa. Entretanto, a técnica proposta

exige o seccionamento da película do elastômero para a mensuração de sua espessura

e, conseqüentemente, a avaliação fica limitada ao plano de secção. Apesar disso,

SHEARER; GOUGH; SETCHELL

(1996), ao avaliar espessura de película sob i.es. do

sistema In

Ceram, observaram que o plano de secção (vestíbulo

lingual ou mesio

distal)

não resultava em difere

nça significantemente na avaliação.

A espessura de película de silicone fluido obtida por DAVIS; KELLY;

CAMPBELL

(1989) ao assentar coroas metálicas sobre seus respectivos troquéis de

resina epóxica, foi estatisticamente semelhante àquela obtida quando estas foram

cimentadas com cimento de fosfato de zinco sobre os mesmos troquéis. Resultados

semelhantes também foram observados por KELLY; DAVIS; CAMPBELL

(1989),

quando avaliaram a película de silicone por técnica de reflexão relativa óptica. Isto, mais

uma vez, demonstra que o silicone fluido pode ser usado como ferramenta apropriada

para a simulação da cimentação das i.es.

A espessura de película média encontrada nas paredes axiais (média das

regiões I e II) para grupo MC (47

– tabela 5.9) está de acordo com as dimensões

recomendadas pelos autores anteriormente citados. Entretanto, os resultados para os

grupos IZ (79

– tabela 5.10) e PZ (75

– tabela 5.11) foram superiores, o que

pode significar redução da capacidade retentiva, caso o cimento utilizado abaixo destas

seja o fosfato de zinco. Apesar disso, estudando espessura de película em coroas de

pré

-molares, mantidas em função por pelo menos 10 anos, PILO; CARDASH

(1998)

encontraram valor médio de 79 m nas paredes axiais, enquanto KARLSSON

(1993)

e MAY et al.

(1998) encontraram, in vitro, espessura média de 110 m e 69

respectivamente, para as mesmas paredes. A figura 6.1 exemplifica a espessura

média

típica encontrada para cada um dos grupos.

FIGURA 6.1

–

representação da espessur

a média típica encontrada para

os grupos MC (a), IZ (b) e PZ (c)

FRANSSON;

ILO; GJEITANGER

(1985) observaram que a espessura média

da linha de cimento, abaixo de coroas fundidas em liga áurea, ao longo das paredes

axiais, encontrava

se acima de 100

AYUB

(2002) encontrou para i.es. metálicas espessura de película nas paredes

axiais (41 m) semelhante à encontrada neste trabalho (47 m); na superfície oclusal

encontrou maior valor (128 m) do que aqui encontrado (69

– média das regiões III

e IV – tabela 5.9). Para as i.es. do sistema In-Ceram Alumina, encontrou valores nas

paredes axiais de 54 m e de 137 m na superfície oclusal, enquanto os valores

encontrados neste trabalho para as i.es. de In

Ceram Zirconia foram de 79

m e 64

respectivamen

te (tabela 5.10). Para as i.es. do sistema Procera, encontrou valores de

110

m e 190 m, enquanto os encontrados aqui para as i.es. de Procera AllZircon

foram de 75 m e 94 m (tabela 5.11) para as superfícies axiais e oclusal,

respectivamente. MAY et al.

(1998) observaram linha de película na superfície oclusal

de 42 m para o sistema Procera AllCeram e BOENING et al.

(2000) encontraram 181

m na mesma superfície.

NEIVA et al.

(1998) observaram que os sistemas Procera AllCeram e In

Ceram

Alumina demonstram valor semelhante de linha de cimento na superfície oclusal (140

m e 145 m, respectivamente), entretanto, nas paredes axiais o valor foi maior para o

sistema Procera (105

m) do que para o sistema In

Ceram (45

m).

Os numerosos métodos existentes para avaliar a precisão do ajuste ainda

provêem informações limitadas. A comparação direta dos dados de diferentes estudos

é, geralmente, muito difícil. O grande número de variáveis experimentais como

diferentes materiais avaliados, diferentes agentes de cimentação e diferentes técnicas

de mensuração, torna complexo o cruzamento de dados disponíveis sobre o assunto.

Um melhor assentamento das coroas com adequado espaço para o cimento

pode ser atribuído ao decréscimo na força hidrostática sobre a película de cimento, a

melhora no escoamento e a redução na retenção friccional (CARTER; WILSON

1997). J RGENSEN

(1960b) postulou que a natureza de duas fases (partículas e

líquido) do cimento de fosfato de zinco pode ter significante efeito no assentamento das

coroas, mostrando que as partículas no cimento agregavam-se em grumos de até 100

m de diâmetro. Ele considerou que os grumos mais viscosos interfeririam

significantemente no assentamento das coroas, além de que estes, quando espremidos

entre as paredes, agiriam como um filtro para o componente líquido do cimento.

Entretanto, GRAJOWER; LEWINSTEIN; ZELTSER

, em 1985, demonstraram que a

espessura de película pode ser menor que o tamanho destes agregados de partículas.

Estes encontraram, abaixo de coroas cime

ntadas sobre troquéis com cimento de fosfato

de zinco, espessura mínima de película igual a 4 m. Da mesma forma, foi possível

encontrar neste trabalho espessura de 7 m de película sob a i.e. 10 do grupo MC

(tabela 5.6).

ILO; EVJE

(1986) encontraram que a película de cimento obtida em uma

situação coroa-troquel com perfuração oclusal foi menor do que aquela encontrada

usando placas de vidro, conforme o teste da ADA. Nesta situação, eles consideraram

que o primeiro modelo de cimentação envolvia a aplicação de maior força de

compressão sobre o cimento que o modelo da ADA. Para eles, as forças que promovem

o escoamento do cimento atuam de forma diferente sobre o fluido em cada um dos

modelos. O componente de força paralelo à direção de escoamento é maior no modelo

coroa

-troquel do que entre as duas placas de vidro. Resultados semelhantes também

foram encontrados por J RGENSEN; PETERSEN

(1963), HEMBREE; GEORGE;

HEMBREE

(1978) e WINDELER

(1979).

Desde 1963, J RGENSEN; PETERSEN

acreditavam que as espec

ificações

n.8 da ADA estariam mais relacionadas à viscosidade do cimento do que à sua

espessura de película. Esta afirmação foi ainda sustentada por J

RGENSEN;

ESBENSEN

(1968), WINDELER

(1979) e ILO; EVJE

(1986). Para de la

MACORRA; PRADÍES

(2002), esta especificação deveria ser revista, pois novos

materiais de prótese têm diferentes necessidades e aplicações, além de que a maioria

dos materiais adesivos incorpora características que são diferentes às dos cimentos de

ação friccional.

A espessura de

película está relacionada à dimensão e à inclinação das paredes

do preparo, tipo de cimento e artifícios que auxiliem seu escoamento. Outros fatores

como tamanho e o formato das partículas, relação pó/líquido, temperatura da mistura,

pressão de cimentação e o substrato contra o qual o cimento é testado influenciam

diretamente sobre o assentamento de uma coroa (WHITE; YU

, 1992b e WHITE; YU;

KIPNIS

, 1992). Sob superfícies metálicas ou dentina, a espessura de película tende a

ser significante menor do que quando sob superfícies de vidro (WHITE; YU

, 1992a e

STRUTZ et al.

, 1994). J

RGENSEN

(1960a) observou que um aumento da pressão

de cimentação reduzia a espessura da linha de cimento consideravelmente, porém, um

aumento além de 5 Kg, seria de relativa insignificância. Considerou, também, que

prolongar a pressão por mais que um minuto, seria sem efeito.

STRUTZ et al.

(1994) encontraram que diferentes tipos de cimentos e o

substrato contra o qual os cimentos foram testados tiveram significante efeito sobre a

espessura de película. Entretanto, o efeito causado pelo tipo de cimento teve maior

significância e magnitude que o substrato do experimento. A relação entre a taxa de

insucesso de coroas e a espessura da linha de cimento ainda não foi estabelecida por

estudos clínicos (WU; WILSON

100

, 1994).

A linha de cimento idealmente deveria ser um espaço uniforme para não

comprometer a retenção e a forma de resistência de uma coroa. Isto é de grande

importância para as i.es. cerâmicas, já que estas são mais frágeis do que as i.es.

metálicas. A espessura da linha de cimento abaixo de uma coroa pode influenciar seu

prognóstico clínico (MAY et al.

, 1998 e ROSENSTIEL; LAND; CRISPIN

, 1998). Pode

também influenciar a retenção das mesmas. Perda de retenção é tida p

ara SCHWARTZ

et al.

(1970) como a segunda maior causa de falhas em coroas totais. Em 1968,

J RGENSEN; ESBENSEN

encontraram que a resistência do cimento diminui

aproximadamente em um terço quando sua espessura aumenta de 20

m para 120

JUNTAVEE; MIL

LSTEIN

(1992) observaram que 150 m de espaço para o cimento

promoveu significantemente menos retenção que espessuras de 50 m e 100 m. Por

sua vez, EAMES et al.

(1978) encontraram que coroas confeccionadas com

espaçadores de troquel apresentavam 25% mais retenção do que aquelas

confeccionadas sem alívio; o volume de alívio sugerido está entre 20 m e 40 m. Para

eles, o alívio de áreas internas de estresse seria uma explicação para seus achados.

Entretanto, quanto ao uso de espaçadores de troquéis GEGAUFF; ROSENSTIEL

(1989) encontraram que esta prática não melhorava o assentamento de coroas

cimentadas com carga dinâmica. Da mesma forma, CARTER; WILSON

(1997)

levantaram trabalhos que advertiram sobre o uso dos espaçadores, os quais tenderiam

à formação de uma camada irregular de espaço, produzindo coroas fundidas com

variações não intencionais no espaço interno para o cimento.

Forças oblíquas que incidam sobre a coroa submetem a linha de cimento a

esforços de cisalhamento. Películas de cimento muito delgadas falham por força de

cisalhamento, sendo que a resistência ao cisalhamento é seis vezes maior que a

resistência à tração (SCHWARTZ

, 1986). Por outro lado, películas espessas falham

por força de tração (IIZUKA et al.

, 1987). McINTYRE et al.

994) demonstraram que

películas menores que 50 m exibiram menor resistência ao cisalhamento do que

películas de espessura superior. Dados similares foram publicados por ILO; EVJE

(1986), justificando que o fato estaria ligado à estrutura da película de cimento e as

imperfeições contidas no interior desta.

Avaliando superfícies metálicas planas cimentadas com cimentos resinosos,

CHANA et al.

(1997) concluíram que quando a espessura de película aumentava, a

resistência à tração diminuía. De forma semelhante, WISKOTT; BELSER;

SCHERRER

(1999) também observaram que a resistência à carga lateral de

cisalhamento diminuía à medida que a espessura da linha de cimento aumentava,

independentemente do tipo de cimento utilizado. Para explicar este fenômeno, os

tores citaram a teoria das falhas de Griffith, que diz: 1) todos os materiais contêm

defeitos aleatoriamente distribuídos em seu interior; 2) sob carga, cada um destes

defeitos é capaz de dar início à propagação de trincas; 3) quanto maior o volume de

mate

rial, mais numerosos são os defeitos e maior a probabilidade de iniciação de

trincas. CHANA et al.

(1997) creditaram seus resultados à presença de maior número

de bolhas nas linhas mais espessas de cimento. Desta forma, talvez possa ser

explicada a reduz

ida resistência de camadas espessas de cimento.

DIAZ

-ARNOLD; WILLIAMS; AQUILINO

(1991) encontraram que quanto maior

a espessura da película do cimento resinoso, maiores as bolhas presentes em seu

interior. Demonstraram, também, que a adequada resistência destes cimentos deu-

sob 80 m de espessura. SCHERRER et al.

(1994) afirmaram que uma estrutura

cerâmica estaria sujeita à fratura apenas a partir de 300 m de espessura de cimentos

resinosos, em avaliação laboratorial conduzida sobre placas cerâmicas quadradas,

cimentadas sobre blocos de resina.

BLATZ

(2004) comentou sobre a possibilidade de cimentação de coroas

totalmente cerâmicas com cimentos de fosfato de zinco e ionômero de vidro. Porém,

sinalizou a preferência de alguns pesquisadores em indicar cimentação adesiva para as

mesmas, justificando a opção pelo aumento da retenção e da resistência das coroas. A

película média encontrada para as i.es. cerâmicas deste trabalho mostra

compatibilidade com a espessura produzida pelos cimentos resinosos (WHITE; YU

1992b).

Cada tipo de cimento pode produzir uma determinada espessura de película,

fazendo com que se necessite de diferentes espaços pré-cimentação, dependendo do

cimento, para assegurar o devido assentamento das coroas (WHITE; YU

, 1992b).

Tem

sido demonstrado que os cimentos resinosos promovem espessura de película

menos uniforme e maior desajuste decorrente da cimentação do que outros tipos de

cimentos

(WHITE; YU

, 1992b e WHITE; KIPNIS

, 1993). Isto presumidamente

ocorreria devido a maior viscosidade dos cimentos resinosos (ROSENSTIEL; LAND;

CRISPIN

, 1998). A maioria dos cimentos resinosos contém de 50 a 70 % de sílica e a

alta concentração deste componente de carga aumenta a viscosidade do material,

reduzindo seu escoamento e aumentando a espessura de

película

(DIAZ

ARNOLD;

VARGAS; HASELTON

, 1999). Dentre os cimentos resinosos avaliados por

WHITE;

(1992b) todos apresentaram película entre 40 e 107 µm.

ROSENSTIEL; LAND; CRISPIN

(1998) indicaram para a

cimentação

de coroas

erâmic

os cimentos de ionômero de vidro, fosfato de zinco e resinoso, contra-

indicando o uso dos cimentos ionoméricos modificados por resina. Porém de la

MACORRA; PRADÍES

(2002) comentaram não mais haver qualquer tipo de contra-

indica

çã

o para os cimentos de ionômero de vidro modificados por resina na

cimentação

de coroas totalmente c

erâmic

as.

A observação das tabelas 5.6, 5.7 e 5.8 faz perceber a grande variação na

espessura de película abaixo de todos os espécimes. Faz perceber, também, a não

uniforme distribuição dos valores em cada ponto de medida. As tabelas 5.15, 5.16 e

5.17 mostram a grande variação e os altos valores de desvio-padrão para a espessura

de película, especialmente para os grupos IZ e PZ. Achados semelhantes também

foram relatados por GRAJOWER; LEWINSTEIN; ZELTSER

(1985), KARLSSON

(1993) e AYUB

(2002).

Considerando a espessura média de película de cada grupo, a análise de

variância a 1 critério demonstrou diferença estatística entre os grupos. O teste de Tukey

(tabela 5.22) apontou a espessura de película do grupo PZ, como estatisticamente

maior do que aquela do grupo MC; entretanto, o grupo MC apresentou espessura

semelhante ao grupo IZ.

A ocorrência de interação estatística entre as i.es. demonstra que apesar de ter

existido diferença estatística entre os grupos e entre as regiões medidas, esta ocorreu

em diferentes localizações da película e em diferentes tipos de coroas.

Necessariamente, não houve diferenças entre os grupos em todas as regiões

mensuradas, bem como nem todas as regiões foram diferentes em todos os grupos.

Este achado também está de acordo com os resultados de AYUB

(2002).

A observação das tabelas 5.3, 5.4 e 5.5 faz perceber que houve diferença nos

valores de assentamento oblíquo entre os grupos avaliados. A variação dos

valores

médios de desajuste para as i.es. do grupo PZ foi maior do que a observada para o

grupo MC. A análise do comportamento das faces das i.es. do grupo MC, quanto ao

desajuste, detecta variação de -14 a 11 m para as faces vestibular/lingual e -9 a -

para as faces mesial/distal, respectivamente. Para o grupo PZ houve, respectivamente,

uma variação de -51 a 13 m para as faces vestibular/lingual e -24 a -

m para as

faces mesial/distal. Levando em consideração a espessura média de película dos

grupo

s avaliados (tabela 5.21) observa-se que ocorreu maior inclinação das i.es. com

maior espessura de película. A figura 6.2 mostra exemplos de assentamento oblíquo

para cada um dos grupos.

FIGURA 6.2

–

exemplos de assentamento oblíquo dos grupos MC (a), I

Z (b) e PZ (c)

Para se verificar a correlação entre espessura de película e desajuste vertical foi

utilizado o coeficiente de correlação de Pearson, obtendo

se r=

0,26; p= 0,173, sendo o

resultado estatisticamente não significante. Desta forma, do ponto de vista matemático,

não se podem extrapolar os resultados obtidos, frente ao número de espécimes aqui

utilizados, de maneira generalizada. Entretanto, os resultados mostram uma tendência

de fraca correlação negativa (r= -0,26), com moderado alinhamento entre os pontos de

correlação (figura 5.3).

O grupo PZ apresentou o maior valor médio de espessura de película (84

–

tabela 5.21) e o menor valor médio de desajuste vertical (-

– tabela 5.5) dentre os

três grupos. Os grupos MC e IZ foram estatisticamente semelhantes entre si para

espessura de película e desajuste vertical. Desta forma, observa-se que o grupo com

maior espessura de película desajustou-se estatisticamente menos do que os demais

grupos com menor espessura. Isto demonstra a tendência de que coroas com menor

retenção friccional resultam em maior espaço interno e maior espessura de película e,

por sua vez, sob menor influência da pressão hidrostática e das propriedades reológicas

dos cimentos, desajustam-se menos durante a cimentação, gerando inclusive sobre-

assentamento.

Talvez, para esta relação apresentar-se mais clara fosse necessário haver maior

diferença de espessura de película entre os grupos. Entretanto, a variação de

espessura entre os valores extremos foi de apenas 26 m. Os altos valores de desvio-

padrão, tanto para desajuste vertical quanto para espessura de película, sugerem que

outros fatores, além daqueles relacionados às técnicas de confecção das i.es., podem

ter influenciado os resultados obtidos. Possivelmente, estes fatores estariam ligados à

técnica de cimentação e às propriedades hidrodinâmicas do cimento

análogo.

Apesar de diversos trabalhos mostrarem o sucesso clínico e qualidade marginal

dos sistemas In-Ceram (PRÖBSTER

, 1993, PRÖBSTER

, 1996, BESCHNIDT;

STRUB

, 1999 e OLSSON et al.

, 2003) e Procera (SULAIMAN et al.

, 1997 e

ÖDMAN; ANDERSSON

, 2001), ainda não existem estudos clínicos controlados sobre

i.es. de óxido de zircônio que demonstrem sucesso em longo prazo, apesar de que

previsões revelaram taxas de suces

so favoráveis (FISCHER; WEBER; MARX

, 2003).

O que se pôde perceber é que, mesmo sendo o processo de produção das i.es.

do sistema Procera AllZircon (grupo PZ) automatizado, este não foi capaz de produzir

espaço interno médio menor que as i.es. metálicas (grupo MC), confeccionadas em

laboratório e sujeitas às habilidades manuais de um técnico em prótese. Uma possível

explicação pode estar relacionada ao processo de fabricação do troquel refratário do

sistema Procera AllZircon. A possibilidade de erro no cálculo do sistema CAD/CAM ao

fabricar o troquel refratário com 15 a 20% de aumento (ANDERSSON; ODÉN

, 1993)

pode ter influenciado na fidelidade da superfície interna da i.e. em relação ao troquel

original.

Apesar de PERSSON; ANDERSSON; BERGMAN

(1995) terem encontrado

alta precisão para o dispositivo de leitura do sistema Procera, é importante lembrar que

este é bastante sensível às irregularidades do preparo. A ponta de safira do leitor do

escandidor possui 2,5 mm de diâmetro e, teoricamente, não conseguiria localizar

irregularidades ou sulcos com raio menor que 1,25 mm.

Outras avaliações, além dos propósitos deste trabalho, serão necessárias para

determinar a real influência do processo de fabricação e do dispositivo de leitura sobre o

espaço interno das

i.es. do sistema Procera AllZircon.

7. CONCLUSÕES

A partir dos resultados pôde

se concluir que:

O ajuste interno das infra-estruturas metalo-cerâmicas e In-Ceram Zirconia

resultou em redução do desajuste vertical;

O desajuste vertical das infra-estruturas Procera AllZircon foi estatisticamente

diferente das infra

estruturas metalo

cerâmicas e In

Ceram Zirconia;

A espessura de película das infra-estruturas Procera AllZircon foi

significantemente maior que das infra-estruturas me

talo

-cerâmicas e In-

Ceram

Zirconia;

Todas as infra

estruturas apresentaram assentamento oblíquo.

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ABSTRACT

EVALUATION OF VERTICAL MISFIT AND FILM THICKNESS OF

THREE

CERAMIC SYSTEMS COPINGS

The development of new ceramic systems creates the possibility of choice above

the type of restoration one could mean to choose. Thus, benefits from this

progress must

be appraised on the possibility of unsatisfactory clinical behavior. This work intends to

evaluate ceramic copings to the influence of internal adjustment on adaptation, vertical

misfit after cementation, film thickness of axial and occlusal surfaces and occurrence of

oblique seating. A metallic superior premolar analogue with full crown preparation was

yield and thirty casts

were

obtained and divided into three groups of ten specimens

each. Metal copings were yield for group MC and ceramics

copings of In

Ceram Zirconia

and Procera AllZircon were yield for group IZ and group PZ, respectively. The copings

had their position, in relation to the metallic analogue, measured during adjustment and

cementation with light body silicon. Cement film, below the copings, was sectioned and

measured at the axial and occlusal surfaces. The analysis of the results demonstrated

that: 1) internal adjustment of metal and In-Ceram Zirconia copings reduced the vertical

misfit; 2) vertical misfit after cementation of Procera AllZircon copings was statistically

different from metal and In-Ceram Zirconia copings; 3) film thickness of Procera

AllZircon copings was significantly greater than metal and In-Ceram Zirconia copings; 4)

all copings presented oblique seating.

Key

words

: ceramic systems, vertical misfit, f

ilm thickness, cementation.

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